JPS6217436A - コイルばね - Google Patents
コイルばねInfo
- Publication number
- JPS6217436A JPS6217436A JP15672785A JP15672785A JPS6217436A JP S6217436 A JPS6217436 A JP S6217436A JP 15672785 A JP15672785 A JP 15672785A JP 15672785 A JP15672785 A JP 15672785A JP S6217436 A JPS6217436 A JP S6217436A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- spring
- coil spring
- axis
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/04—Wound springs
- F16F1/042—Wound springs characterised by the cross-section of the wire
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、コイルばねに係り、特にばねの素線の断面形
状を楕円形とし、この楕円の短軸がコイルの中心軸と平
行になるように或いは所定角度だけ傾斜するようにコイ
ルを形成することによって、素線をコイルに巻いたとき
の湾曲による影響を最も強く受けてねじり応力が、最大
となるコイルの内側部分を補強して素線に作用するねじ
り応力の均等化を図り、また過大な荷重が加わったとき
の線間接触部と最大ねじり応力部とが一致しないように
構成し、信頼性を高めたコイルばねに関する。
状を楕円形とし、この楕円の短軸がコイルの中心軸と平
行になるように或いは所定角度だけ傾斜するようにコイ
ルを形成することによって、素線をコイルに巻いたとき
の湾曲による影響を最も強く受けてねじり応力が、最大
となるコイルの内側部分を補強して素線に作用するねじ
り応力の均等化を図り、また過大な荷重が加わったとき
の線間接触部と最大ねじり応力部とが一致しないように
構成し、信頼性を高めたコイルばねに関する。
従来技術
従来、コイルばね１１は、第４図に示すように、該コイ
ルばねの素線１２の断面形状を真円形状にしたものが一
般的に用いられている。この従来例に係るコイルばね１
１の素線１２の直径をｄ、コイル１３の平均直径をＤと
し、コイルばね１１に荷重Ｐが該コイルばねの中心軸Ｙ
−Ｙ方向に加わったとき、素線１２に作用する応力はね
じり応力であって、コイルの平均直径部１３ａに作用す
るねじり応力τは次式で表わすことができる。
ルばねの素線１２の断面形状を真円形状にしたものが一
般的に用いられている。この従来例に係るコイルばね１
１の素線１２の直径をｄ、コイル１３の平均直径をＤと
し、コイルばね１１に荷重Ｐが該コイルばねの中心軸Ｙ
−Ｙ方向に加わったとき、素線１２に作用する応力はね
じり応力であって、コイルの平均直径部１３ａに作用す
るねじり応力τは次式で表わすことができる。
τ＝８ＰＤ／πｄ３
またこのときのコイル１３の内側１３ｂに作用するねじ
り応力をτ、とし、該コイルの外側１３Ｃに作用するね
じり応力をτ２としたとき、各々のねじり応力は次式で
表わすことができる。
り応力をτ、とし、該コイルの外側１３Ｃに作用するね
じり応力をτ２としたとき、各々のねじり応力は次式で
表わすことができる。
τｌ ＝ＫＩ τ
τ２＝に２ τ
ただしに、及びに２は応力修正係数と呼ばれるものであ
って、実用に供されるコイルばねにおいて、各々の応力
修正係数は下記の範囲の数値が使用されている。
って、実用に供されるコイルばねにおいて、各々の応力
修正係数は下記の範囲の数値が使用されている。
１．１＜Ｋｌ ＜２．１
０．４＜Ｋｇ ＜０．９
上記の結果から、従来例に係るコイルばね１１に荷重を
加えたとき、素線１２に作用するねじり応力τはコイル
１３の内側１３ｂで最大で、該コイルの平均直径１３ａ
に向うに従って減少し、該コイルの外側１３ｃにおいて
最小の値を示すことがわかる。この特性は実際の使用例
からも明らかであって、コイル１３の内側１３ｂから亀
裂が入り、この亀裂が次第に進行してばねの疲労破壊に
至っている障害報告が多数出されている事実からも理解
することができる。このようなばねの疲労破壊を低減さ
せる対策として、素線１２の直径ｄだけを大きくするこ
とによって、コイルの内側１３ｂに作用するねじり応力
を減することが可能となり、これによってこの部分に亀
裂が入りにくくなり、ばねの耐久性を向上させることが
できる。
加えたとき、素線１２に作用するねじり応力τはコイル
１３の内側１３ｂで最大で、該コイルの平均直径１３ａ
に向うに従って減少し、該コイルの外側１３ｃにおいて
最小の値を示すことがわかる。この特性は実際の使用例
からも明らかであって、コイル１３の内側１３ｂから亀
裂が入り、この亀裂が次第に進行してばねの疲労破壊に
至っている障害報告が多数出されている事実からも理解
することができる。このようなばねの疲労破壊を低減さ
せる対策として、素線１２の直径ｄだけを大きくするこ
とによって、コイルの内側１３ｂに作用するねじり応力
を減することが可能となり、これによってこの部分に亀
裂が入りにくくなり、ばねの耐久性を向上させることが
できる。
しかしこのような処置を講すると新たな問題が生ずる。
即ち、圧縮コイルばねにおいては、第５図に示すように
、素線１２の直径ｄ１の場合の素線１２相互の間隔１１
に対して素線１２の直径を更に大きいｄ２にすれば、素
線１２相互の間隔１２はｌ＋ （ｄｉ ｄ＋ ）
となってｎ、よりも減少するため、コイルばね１１に常
用荷重を超えて突発的に過大な荷重が加わったときに、
素線１２が互に接触或いは衝突し、この部分から摩耗或
いは腐食が進行し、やがて疲労破壊に至るいわゆるフレ
ッティングコロ−ジョンから引き起されるばねの折損事
故が生じ易いという欠点が生ずる。
、素線１２の直径ｄ１の場合の素線１２相互の間隔１１
に対して素線１２の直径を更に大きいｄ２にすれば、素
線１２相互の間隔１２はｌ＋ （ｄｉ ｄ＋ ）
となってｎ、よりも減少するため、コイルばね１１に常
用荷重を超えて突発的に過大な荷重が加わったときに、
素線１２が互に接触或いは衝突し、この部分から摩耗或
いは腐食が進行し、やがて疲労破壊に至るいわゆるフレ
ッティングコロ−ジョンから引き起されるばねの折損事
故が生じ易いという欠点が生ずる。
目 的
本発明は、上記した従来技術の欠点を除くためになされ
たものであって、その目的とするところは、ばねの素線
の断面形状を楕円形とし、この楕円の短軸がばねの中心
軸と平行になるようにコイルを形成することによって、
コイルの内側に集中的に作用していた最大ねじり応力の
緩和を図り、コイルばねの疲労破壊を抑えて耐久性を向
上させることである。また他の目的は、ばねの素線の断
面形状を楕円形に形成することによって、素線相互の間
隔を広く取ることを可能とし、常用荷重を超えて突発的
に過大な荷重がコイルばねに加わったときの、素線が相
互に接触或いは衝突する機会を減することである。更に
他の目的は、この楕円の短軸がばねの中心軸に対して所
定角度だけ傾斜するようにコイルを形成することによっ
て、万一素線の接触や衝突が生じたとしても素線相互の
接触部が最大ねじり応力部を避けるようにして、フレッ
ティングコロ−ジョンによる破壊の危険性を大幅に減少
させ、信頼性の高いコイルばねを提供できるようにする
ことである。
たものであって、その目的とするところは、ばねの素線
の断面形状を楕円形とし、この楕円の短軸がばねの中心
軸と平行になるようにコイルを形成することによって、
コイルの内側に集中的に作用していた最大ねじり応力の
緩和を図り、コイルばねの疲労破壊を抑えて耐久性を向
上させることである。また他の目的は、ばねの素線の断
面形状を楕円形に形成することによって、素線相互の間
隔を広く取ることを可能とし、常用荷重を超えて突発的
に過大な荷重がコイルばねに加わったときの、素線が相
互に接触或いは衝突する機会を減することである。更に
他の目的は、この楕円の短軸がばねの中心軸に対して所
定角度だけ傾斜するようにコイルを形成することによっ
て、万一素線の接触や衝突が生じたとしても素線相互の
接触部が最大ねじり応力部を避けるようにして、フレッ
ティングコロ−ジョンによる破壊の危険性を大幅に減少
させ、信頼性の高いコイルばねを提供できるようにする
ことである。
構成
要するに本発明（特定発明）は、ばねの素線の断面形状
を楕円形とし、この楕円の短軸がばねの中心軸と平行と
なるようにコイルを形成したことを特徴とするものであ
り、また本発明（第２発明）は、ばねの素線の断面形状
を楕円形とし、この楕円の短軸がばねの中心軸に対して
所定角度傾斜するようにコイルを形成し、前記ばねの素
線の線間接触部と最大ねじり応力部とが一致しないよう
に構成したことを特徴とするものである。
を楕円形とし、この楕円の短軸がばねの中心軸と平行と
なるようにコイルを形成したことを特徴とするものであ
り、また本発明（第２発明）は、ばねの素線の断面形状
を楕円形とし、この楕円の短軸がばねの中心軸に対して
所定角度傾斜するようにコイルを形成し、前記ばねの素
線の線間接触部と最大ねじり応力部とが一致しないよう
に構成したことを特徴とするものである。
以下本発明を図面に示す実施例に基いて説明する。本発
明に係るコイルばね１は、第１図に示すように、ばねの
素ｖＡ２の断面形状を楕円形とし、短軸の長さをｙ、長
軸の長さをＸとするこの楕円の短軸がばねの中心軸Ｙ−
Ｙと平行となるようにコイル３が形成されている。
明に係るコイルばね１は、第１図に示すように、ばねの
素ｖＡ２の断面形状を楕円形とし、短軸の長さをｙ、長
軸の長さをＸとするこの楕円の短軸がばねの中心軸Ｙ−
Ｙと平行となるようにコイル３が形成されている。
また本発明（第２発明）に係るコイルばね１は、第２図
に示すように、ばねの素線２の断面形状を楕円形とし、
短軸の長さをｙ、長軸の長さをＸとするこの楕円の短軸
がばねの中心軸Ｙ−Ｙに対して所定角度θだけ、例えば
５度乃至１０度の範囲で傾斜するようにコイル３が形成
されている。
に示すように、ばねの素線２の断面形状を楕円形とし、
短軸の長さをｙ、長軸の長さをＸとするこの楕円の短軸
がばねの中心軸Ｙ−Ｙに対して所定角度θだけ、例えば
５度乃至１０度の範囲で傾斜するようにコイル３が形成
されている。
第１図に示す本発明に係るコイルばね１において、コイ
ル３の平均直径をＤとし、荷重Ｐがコイルばね１の中心
軸Ｙ−Ｙ方向に加わったとき、素線２に作用するねじり
応力を楕円断面の短軸部表面２ａに作用するねじり応力
σ１及び長軸部表面２ｂ又は２Ｃに作用するねじり応力
σ２に分けて表わせば、次式に示す通りである。
ル３の平均直径をＤとし、荷重Ｐがコイルばね１の中心
軸Ｙ−Ｙ方向に加わったとき、素線２に作用するねじり
応力を楕円断面の短軸部表面２ａに作用するねじり応力
σ１及び長軸部表面２ｂ又は２Ｃに作用するねじり応力
σ２に分けて表わせば、次式に示す通りである。
σ＋＝８ＰＤ／πｘｙ”
σ２＝８ＰＤ／πｘＺ ｙ
ここで楕円の長軸の長さＸが短軸の長さｙよりも長いこ
とから、短軸部表面２ａに作用するねじり応力σ、が長
軸部表面２ｂ又は２Ｃに作用するねじり応力σ２よりも
大きくなることは上式から明らかである。また一方、コ
イルばね１のコイル３の平均直径部３ａに作用するねじ
り応力はσ１に相当し、本発明に係るコイルばねｌと従
来例に係るコイルばね１１のばね特性が等しくなるよう
にする条件を満すためには、σ１＝τの関係式が成立し
なければならない。即ち、８ＰＤ／πｘｙ２＝８ＰＤ／
πｄ３から以下の関係式を誘導することができる。
とから、短軸部表面２ａに作用するねじり応力σ、が長
軸部表面２ｂ又は２Ｃに作用するねじり応力σ２よりも
大きくなることは上式から明らかである。また一方、コ
イルばね１のコイル３の平均直径部３ａに作用するねじ
り応力はσ１に相当し、本発明に係るコイルばねｌと従
来例に係るコイルばね１１のばね特性が等しくなるよう
にする条件を満すためには、σ１＝τの関係式が成立し
なければならない。即ち、８ＰＤ／πｘｙ２＝８ＰＤ／
πｄ３から以下の関係式を誘導することができる。
ｙ＝ｄ （ｄ／ｘ）””
この関係式は、楕円の長軸の長さＸを従来例に係るコイ
ルばね１１の素線１２の直径ｄにある倍率を乗じた値で
予め定めることによって、従来例に係るコイルばね１１
と同等の特性を発揮することのできる本発明に係るコイ
ルばね１の素線２の楕円断面の短軸の長さｙを決定する
際に利用できる。
ルばね１１の素線１２の直径ｄにある倍率を乗じた値で
予め定めることによって、従来例に係るコイルばね１１
と同等の特性を発揮することのできる本発明に係るコイ
ルばね１の素線２の楕円断面の短軸の長さｙを決定する
際に利用できる。
一例として楕円の長軸の長さＸを従来例に係るコイルば
ね１１の素線１２の直径ｄの１．５６２５倍に設定した
ときの楕円の短軸の長さｙは以下の計算によって求める
ことができる。
ね１１の素線１２の直径ｄの１．５６２５倍に設定した
ときの楕円の短軸の長さｙは以下の計算によって求める
ことができる。
ｘ ＝ １．５６２５ ｄのとき、
ｙ＝ｄ （ｄ／１．５６２５ｄ） ”” ＝０．８ ｄ
以上の結果から従来例に係るコイルばね１１の素線１２
の直径ｄに対して、本発明に係るコイルばね１の素線２
は長軸を素線１２の１．５６２５倍、短軸を素′４ＩＡ
１２の０．８倍からなる楕円に形成すればよいことにな
る。
以上の結果から従来例に係るコイルばね１１の素線１２
の直径ｄに対して、本発明に係るコイルばね１の素線２
は長軸を素線１２の１．５６２５倍、短軸を素′４ＩＡ
１２の０．８倍からなる楕円に形成すればよいことにな
る。
作用
本発明は、上記のように構成されており、以下その作用
について説明する。第１図に示すように、本発明に係る
コイルばね１の素線２を楕円断面として、長軸を従来例
に係るコイルばね１１の素線１２の例えば１．５６２５
倍、短軸を素線１２の例えば０．８倍に設定し、コイル
ばねｌの中心軸Ｙ−Ｙ方向に荷重Ｐを加えたときに、楕
円断面の短軸部表面２ａに作用するねじり応力σ１及び
長軸部表面２ｂに作用するねじり応力σ２は次の通りで
ある。
について説明する。第１図に示すように、本発明に係る
コイルばね１の素線２を楕円断面として、長軸を従来例
に係るコイルばね１１の素線１２の例えば１．５６２５
倍、短軸を素線１２の例えば０．８倍に設定し、コイル
ばねｌの中心軸Ｙ−Ｙ方向に荷重Ｐを加えたときに、楕
円断面の短軸部表面２ａに作用するねじり応力σ１及び
長軸部表面２ｂに作用するねじり応力σ２は次の通りで
ある。
σ、 ＝８ｐｏ／πｘ１．５６２５ｄ ｘ （０，８
ｄ）”＝８ＰＤ／πｄ３＝ τ σ、 ＝８ＰＤ／πＸ （１，５６２５ｄ） ” Ｘ
Ｏ，８ｄ ＝ ８ＰＤ／１９５３１πｄ＝０．５１τ この結果に基いて、本発明に係るコイルばね１のコイル
３の平均直径部３ａｓコイル３の内側３ｂ、コイル３の
外側３ｃの各部分及び従来例に係るコイルばね１１の該
各部分に作用するねじり応力を計算し、比較列挙したも
のが第１表である。
ｄ）”＝８ＰＤ／πｄ３＝ τ σ、 ＝８ＰＤ／πＸ （１，５６２５ｄ） ” Ｘ
Ｏ，８ｄ ＝ ８ＰＤ／１９５３１πｄ＝０．５１τ この結果に基いて、本発明に係るコイルばね１のコイル
３の平均直径部３ａｓコイル３の内側３ｂ、コイル３の
外側３ｃの各部分及び従来例に係るコイルばね１１の該
各部分に作用するねじり応力を計算し、比較列挙したも
のが第１表である。
第１表
第１表の結果で明らかなように、従来例に係るコイルば
ね１１の場合にはコイルの内側１３ｂに最大ねじり応力
が作用しているが、本発明に係るコイルばね１ではコイ
ル３の内側３ｂに作用するねじり応力が緩和されて、応
力修正係数によっては、むしろコイル３の平均直径部３
ａの方がコイルの内側３ｂよりもねじり応力は大きくな
る場合もあって、素線２の各部に作用する応力を均等化
し得ることがわかる。
ね１１の場合にはコイルの内側１３ｂに最大ねじり応力
が作用しているが、本発明に係るコイルばね１ではコイ
ル３の内側３ｂに作用するねじり応力が緩和されて、応
力修正係数によっては、むしろコイル３の平均直径部３
ａの方がコイルの内側３ｂよりもねじり応力は大きくな
る場合もあって、素線２の各部に作用する応力を均等化
し得ることがわかる。
また第３図に余すように、同一のばね特性を有する本発
明に係るコイルばね１と従来例に係るコイルばね１１に
おいて、コイルばね１１の素線１２の相互の間隔をｌと
したとき、コイルばね１の場合の素線２の相互の間隔は
！＋０．２ｄとなって、従来例よりも素線の間隔を広く
確保することができる。この結果、本発明に係るコイル
ばね１は従来例に係るコイルばね１１に比べて、常用荷
重を超える過大な荷重が作用したときの素線が互いに接
触或いは衝突する機会を減することができる。
明に係るコイルばね１と従来例に係るコイルばね１１に
おいて、コイルばね１１の素線１２の相互の間隔をｌと
したとき、コイルばね１の場合の素線２の相互の間隔は
！＋０．２ｄとなって、従来例よりも素線の間隔を広く
確保することができる。この結果、本発明に係るコイル
ばね１は従来例に係るコイルばね１１に比べて、常用荷
重を超える過大な荷重が作用したときの素線が互いに接
触或いは衝突する機会を減することができる。
また本発明に係るコイルばね１においては、素線２が万
一、互いに接触したときの接触部が第１表に示したコイ
ルの平均直径部３ａに相当し、応力修正係数によっては
コイル３の平均直径部３ａが最大ねじり応力部に相当す
るので、第２図に示すように、素線２の楕円断面の短軸
をばねの中心軸Ｙ−Ｙに対して所定角度θだけ、例えば
５度乃至１０度の範囲で傾斜させたので、接触部と最大
ねじり応力部が一致しないようにし、コイルばね１の信
頼性を向上させることができる。
一、互いに接触したときの接触部が第１表に示したコイ
ルの平均直径部３ａに相当し、応力修正係数によっては
コイル３の平均直径部３ａが最大ねじり応力部に相当す
るので、第２図に示すように、素線２の楕円断面の短軸
をばねの中心軸Ｙ−Ｙに対して所定角度θだけ、例えば
５度乃至１０度の範囲で傾斜させたので、接触部と最大
ねじり応力部が一致しないようにし、コイルばね１の信
頼性を向上させることができる。
効果
本発明は、上記のように構成され、作用するものである
から、ばねの素線の断面形状を楕円形とし、この楕円の
短軸がばねの中心軸と平行になるようにコイルを形成し
たので、コイルの内側に集中的に作用していた最大ねじ
り応力が緩和されて、コイルばねの疲労破壊を抑えて耐
久性を向上させることができる効果が得られる。またば
ねの素線の断面形状を楕円形に形成したので、素線相互
の間隔を広く取ることが可能となり、常用荷重を超えて
突発的に過大な荷重がコイルばねに加わった場合にも、
素線が相互に接触或いは衝突する機会を減することがで
きる効果がある。また第２発明においては、この楕円の
短軸がばねの中心軸に対して所定角度だけ傾斜するよう
にコイルを形成したので、万一素線の接触や衝突が生じ
たとしても素線相互の接触部が最大ねじり応力部を避け
ているため、フレッティングコロ−ジョンによる破壊の
危険性が大幅に減少し、信頼性の高いコイルばねを提供
することができる効果がある。
から、ばねの素線の断面形状を楕円形とし、この楕円の
短軸がばねの中心軸と平行になるようにコイルを形成し
たので、コイルの内側に集中的に作用していた最大ねじ
り応力が緩和されて、コイルばねの疲労破壊を抑えて耐
久性を向上させることができる効果が得られる。またば
ねの素線の断面形状を楕円形に形成したので、素線相互
の間隔を広く取ることが可能となり、常用荷重を超えて
突発的に過大な荷重がコイルばねに加わった場合にも、
素線が相互に接触或いは衝突する機会を減することがで
きる効果がある。また第２発明においては、この楕円の
短軸がばねの中心軸に対して所定角度だけ傾斜するよう
にコイルを形成したので、万一素線の接触や衝突が生じ
たとしても素線相互の接触部が最大ねじり応力部を避け
ているため、フレッティングコロ−ジョンによる破壊の
危険性が大幅に減少し、信頼性の高いコイルばねを提供
することができる効果がある。
第１図及び第２図は本発明の実施例に係り、第１図は楕
円の短軸がばねの中心軸と平行となるようにコイルを形
成したコイルばねの部分縦断面正面図、第２図は楕円の
短軸がばねの中心軸に対して所定角度傾斜するようにコ
イルを形成したコイルばねの部分縦断面図、第３図は本
発明の実施例及び従来例における素線間の間隔を比較し
た部分縦断面図、第４図は従来例に係るコイルばねの部
分縦断面正面図、第５図は従来例における素線間の間隔
を比較した素線の縦断面図である。 ｌはコイルばね、２は素線、３はコイル、Ｙ−Ｙはコイ
ルばねの中心軸、θは所定角度である。
円の短軸がばねの中心軸と平行となるようにコイルを形
成したコイルばねの部分縦断面正面図、第２図は楕円の
短軸がばねの中心軸に対して所定角度傾斜するようにコ
イルを形成したコイルばねの部分縦断面図、第３図は本
発明の実施例及び従来例における素線間の間隔を比較し
た部分縦断面図、第４図は従来例に係るコイルばねの部
分縦断面正面図、第５図は従来例における素線間の間隔
を比較した素線の縦断面図である。 ｌはコイルばね、２は素線、３はコイル、Ｙ−Ｙはコイ
ルばねの中心軸、θは所定角度である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ばねの素線の断面形状を楕円形とし、この楕円の短
軸がばねの中心軸と平行となるようにコイルを形成した
ことを特徴とするコイルばね。 ２ ばねの素線の断面形状を楕円形とし、この楕円の短
軸がばねの中心軸に対して所定角度傾斜するようにコイ
ルを形成し、前記ばねの素線の線間接触部と最大ねじり
応力部とが一致しないように構成したことを特徴とする
コイルばね。 ３ 前記短軸の傾斜角度は、５度乃至１０度の範囲に設
定されていることを特徴とする特許請求の範囲第２項に
記載のコイルばね。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15672785A JPS6217436A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | コイルばね |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15672785A JPS6217436A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | コイルばね |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6217436A true JPS6217436A (ja) | 1987-01-26 |
Family
ID=15634008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15672785A Pending JPS6217436A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | コイルばね |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6217436A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4923183A (en) * | 1987-10-20 | 1990-05-08 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Non-circular cross-section coil spring |
| EP0841507A3 (de) * | 1996-11-08 | 1999-07-21 | Federal-Mogul Burscheid GmbH | Schraubendruckfedern für Ölabstreifkolbenringe |
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-
1985
- 1985-07-15 JP JP15672785A patent/JPS6217436A/ja active Pending
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