JPS6216806A - 厚板の製造方法 - Google Patents
厚板の製造方法Info
- Publication number
- JPS6216806A JPS6216806A JP15522885A JP15522885A JPS6216806A JP S6216806 A JPS6216806 A JP S6216806A JP 15522885 A JP15522885 A JP 15522885A JP 15522885 A JP15522885 A JP 15522885A JP S6216806 A JPS6216806 A JP S6216806A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- width
- amount
- shape
- cutting
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は切板状又は帯状の熱延鋼板の製造に係り、詳し
くは熱延鋼板の端面をロールエツジングと切削により厚
鋼板を製造するに際して歩留を最高とする厚板の製造方
法に関するものである。
くは熱延鋼板の端面をロールエツジングと切削により厚
鋼板を製造するに際して歩留を最高とする厚板の製造方
法に関するものである。
（従来の技術）
これ迄に熱延鋼板の製造において、圧延鋼板の平面形状
又はその矩形度を制御する方法が各種提案されている。
又はその矩形度を制御する方法が各種提案されている。
連続熱延圧延においてはエツジング圧延法２台形ロール
圧延法等が特公昭５０−２４９０７ 。
圧延法等が特公昭５０−２４９０７ 。
特公昭５１−３８７１１ 、特公昭５２−１７００ 、
及び特開昭５５−７７９０３等で提案されている。一方
厚板圧延においても幅出しくＤＷ）圧延又はＤＷ圧延前
の厚偏差解消を目的とする形状１整（ＤＢＴ）圧延の片
方又は両方において鋼板の矩形度向上を目的とする形状
修正（ＤＡＴ）圧延の適用又はＤＢＴ圧延。
及び特開昭５５−７７９０３等で提案されている。一方
厚板圧延においても幅出しくＤＷ）圧延又はＤＷ圧延前
の厚偏差解消を目的とする形状１整（ＤＢＴ）圧延の片
方又は両方において鋼板の矩形度向上を目的とする形状
修正（ＤＡＴ）圧延の適用又はＤＢＴ圧延。
ＤＷ圧延及び仕上げ（ＤＦ）圧延のいづれか１つ以上に
おいて幅偏差解消及び鋼板の矩形度向上を目的とするエ
ツジング圧延法の適用及び両方の組合せが、特開昭５２
−５７０８ｍｍ 、特開昭５３−１２３３５８ 。
おいて幅偏差解消及び鋼板の矩形度向上を目的とするエ
ツジング圧延法の適用及び両方の組合せが、特開昭５２
−５７０８ｍｍ 、特開昭５３−１２３３５８ 。
特開昭５５−４５５１７ 、特開昭５１３−８０３１０
、特開昭５９−２１５２０３等で提案されている。
、特開昭５９−２１５２０３等で提案されている。
更に、木発明者達は、圧延鋼板の矩形度を制御したる後
に圧延鋼板耳部を切削することによって熱延歩留の向上
及び熱延鋼板端面品質の向上感（得られる熱延鋼板の製
造方法を先に提案し出願している。
に圧延鋼板耳部を切削することによって熱延歩留の向上
及び熱延鋼板端面品質の向上感（得られる熱延鋼板の製
造方法を先に提案し出願している。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、前記発明により厚鋼板端部における切削
量の減少はマクロ的には達成したが、従来の厚鋼板の製
造方法、特にガス切断又は剪断では全く問題とならなか
った圧延先後端部における局部的な幅落ち（最先端の幅
落ちではなく、実施例の注（２）に示す幅落ち）によっ
て、厚鋼板全体の切削量を更に大幅に減少する事が妨げ
られているミクロ的事実が見落されており、又耳打材に
あっては必ずしもカットエツジ材の端面品質と同等進向
上しないという欠点が取り残されていた。
量の減少はマクロ的には達成したが、従来の厚鋼板の製
造方法、特にガス切断又は剪断では全く問題とならなか
った圧延先後端部における局部的な幅落ち（最先端の幅
落ちではなく、実施例の注（２）に示す幅落ち）によっ
て、厚鋼板全体の切削量を更に大幅に減少する事が妨げ
られているミクロ的事実が見落されており、又耳打材に
あっては必ずしもカットエツジ材の端面品質と同等進向
上しないという欠点が取り残されていた。
（問題点を解決するための手段）
本発明は以上の如き問題点を解決するため、厚鋼板の平
面形状を更に向上させることによって厚鋼板の幅落ち量
を最小とする方法について、本発明者等が種々実験及び
考察を繰り返して厚鋼板の平面形状の制御方法について
詳細に調査した結果、厚鋼板の端面切削時に問題となる
圧延先後端の非定常変形による幅落ち量は、ＤＢＴ圧延
及びＤＦ圧延において被圧延材料の長さ方向側端部、つ
まりＬ方向エツジング量及び幅出し圧延前の形状修正圧
延量と密接なる関係がある事を知見し、これをもとに創
出したものである。
面形状を更に向上させることによって厚鋼板の幅落ち量
を最小とする方法について、本発明者等が種々実験及び
考察を繰り返して厚鋼板の平面形状の制御方法について
詳細に調査した結果、厚鋼板の端面切削時に問題となる
圧延先後端の非定常変形による幅落ち量は、ＤＢＴ圧延
及びＤＦ圧延において被圧延材料の長さ方向側端部、つ
まりＬ方向エツジング量及び幅出し圧延前の形状修正圧
延量と密接なる関係がある事を知見し、これをもとに創
出したものである。
しかして１本発明の特徴とするところは、水平ロール対
、及び竪ロール対又はそれらを複数対配列して行なう被
圧延素材の形状調整圧延９幅出し圧延、必要に応じ前記
圧延の片方又は両方の形状修正圧延及び仕上げ圧延及び
厚鋼板の端面切削によって熱延鋼板を製造するに際し、
仕上げ圧延における被圧延材長さ方向の端部を合計少な
くとも７ｈｍエツジングすることと、幅出し圧延直前の
形状調整圧延における形状修正量を８ｍｍ以上とするこ
とと、仕上げ圧延直前の幅出し圧延における形状修正量
を６１以下とすることを組み合せて実施し、圧延歩留を
最高とする事にある。
、及び竪ロール対又はそれらを複数対配列して行なう被
圧延素材の形状調整圧延９幅出し圧延、必要に応じ前記
圧延の片方又は両方の形状修正圧延及び仕上げ圧延及び
厚鋼板の端面切削によって熱延鋼板を製造するに際し、
仕上げ圧延における被圧延材長さ方向の端部を合計少な
くとも７ｈｍエツジングすることと、幅出し圧延直前の
形状調整圧延における形状修正量を８ｍｍ以上とするこ
とと、仕上げ圧延直前の幅出し圧延における形状修正量
を６１以下とすることを組み合せて実施し、圧延歩留を
最高とする事にある。
（作用）
以下、本発明を厚板圧延の幅落ち量に及ぼす本発明圧延
方法の作用について詳細に説明する。
方法の作用について詳細に説明する。
例えば、リバース圧延及び幅出し圧延を特徴とする厚板
圧延では、厚鋼板を圧延する場合、幅の板間偏差は２０
〜４０履層、坂内偏差は１０〜２０層層存在し、成品幅
が大きい程、各々の偏差も大きくなる傾向があった。エ
ツジング圧延又はＤＡＴ圧延の片方又は両方を適用した
場合、幅の板間偏差は著しく向上し５〜１０＋ａ＋ａ程
度、板内偏差も５〜１０ｍｍ程度に向上した。然るに、
後続の幅切断においては従来のガス切断精度５〜ｌＱｍ
ｍ 、剪断精度はｔ〜１．５ｔ （ｔ ＝板厚）であっ
たが１本発明のロールエツジングと端面切削の組合せ法
では切削精度が１ｍ■程度に飛躍的に向上することとな
った。従って、本発明の端面切削法における幅切側精度
に対応する厚鋼板の幅偏差を得るには、圧延先後端に
。
圧延では、厚鋼板を圧延する場合、幅の板間偏差は２０
〜４０履層、坂内偏差は１０〜２０層層存在し、成品幅
が大きい程、各々の偏差も大きくなる傾向があった。エ
ツジング圧延又はＤＡＴ圧延の片方又は両方を適用した
場合、幅の板間偏差は著しく向上し５〜１０＋ａ＋ａ程
度、板内偏差も５〜１０ｍｍ程度に向上した。然るに、
後続の幅切断においては従来のガス切断精度５〜ｌＱｍ
ｍ 、剪断精度はｔ〜１．５ｔ （ｔ ＝板厚）であっ
たが１本発明のロールエツジングと端面切削の組合せ法
では切削精度が１ｍ■程度に飛躍的に向上することとな
った。従って、本発明の端面切削法における幅切側精度
に対応する厚鋼板の幅偏差を得るには、圧延先後端に
。
おける非定常変形による幅落ち量を最小とする事が必要
である。又、板間、板肉幅偏差を向上させ、ざらに幅落
ち量を最小とするには、第１図による如＜ＤＦ圧延にお
けるＬ方向合計エツジング量を７０ｍｍ以上に限定され
る。尚、エツジング量が１５０ｍｍを超えるとクロップ
量が増大するため、１５ｈ＋ｗ以下が好ましい、第２図
に示す如＜ＤＷ圧延直前のＤＢＴ圧延におけるＤＡＴ圧
延のＤＡＴ量は、非定常部の幅変化量から８■以上に限
定される。更に、ＤＢＴ圧延におけるＤＡＴとＬ方向エ
ツジングが組み合わされること、ＤＷ圧延におけるＤＡ
Ｔ量は少ない程クロップ量が減少し、第３図に示される
如く６ＩＩ１１以下に限定される。
である。又、板間、板肉幅偏差を向上させ、ざらに幅落
ち量を最小とするには、第１図による如＜ＤＦ圧延にお
けるＬ方向合計エツジング量を７０ｍｍ以上に限定され
る。尚、エツジング量が１５０ｍｍを超えるとクロップ
量が増大するため、１５ｈ＋ｗ以下が好ましい、第２図
に示す如＜ＤＷ圧延直前のＤＢＴ圧延におけるＤＡＴ圧
延のＤＡＴ量は、非定常部の幅変化量から８■以上に限
定される。更に、ＤＢＴ圧延におけるＤＡＴとＬ方向エ
ツジングが組み合わされること、ＤＷ圧延におけるＤＡ
Ｔ量は少ない程クロップ量が減少し、第３図に示される
如く６ＩＩ１１以下に限定される。
（実施例）
本発明の実施例を以下に説明する０表１に圧延条件と圧
延結果を示す、この実施例におけるスラブサイズは２４
０Ｘ １８００Ｘ ５Ｇ００ｍｍ 、成品サイズは２４
Ｘ ３１１００Ｘ見■であり１幅出し比は２．ｏ、延伸
比は１Ｇ、０ 、幅出し開始厚は２００ｍ５．幅出し終
了厚は！００■と条件を全て揃えた０表１に示す＠落ち
量およびクロップ面積の差から明らかな通り、本発明例
は比較例に対し６０駕以下の切削量で製品が得られ、切
削装置の小型化が可能となりかつ歩留が大巾に向上した
。
延結果を示す、この実施例におけるスラブサイズは２４
０Ｘ １８００Ｘ ５Ｇ００ｍｍ 、成品サイズは２４
Ｘ ３１１００Ｘ見■であり１幅出し比は２．ｏ、延伸
比は１Ｇ、０ 、幅出し開始厚は２００ｍ５．幅出し終
了厚は！００■と条件を全て揃えた０表１に示す＠落ち
量およびクロップ面積の差から明らかな通り、本発明例
は比較例に対し６０駕以下の切削量で製品が得られ、切
削装置の小型化が可能となりかつ歩留が大巾に向上した
。
（発明の効果）
以上、本発明によれば切板状又は帯状の熱延鋼板製造上
の歩留が向上するばかりでなく、耳打材の端面品質をカ
ットエツジ材と同等まで向上させる事が可能である。
の歩留が向上するばかりでなく、耳打材の端面品質をカ
ットエツジ材と同等まで向上させる事が可能である。
第１図は合計り方向エツジング量と幅偏差（定常部）の
関係の一例を示した図、第２図は合計り方向エツジング
量を７０ｍｍに固定した時の幅落ち量とＤＷ圧延直前の
ＤＢＴ圧延におけるＤＡＴ圧延のＤＡＴ量との関係の一
例を示した図である。 第３図は、Ｌ方向合計エツジング量を７０ｍｍに、ＤＢ
Ｔ圧延におけるＤＡＴ量を１０ｍ＋ｉに固定した時のク
ロップ面積と、ＤＦ圧延後のＤＷ圧延におけるＤＡＴ量
との関係の一例を示す図、第４図及び第５図はＤＡＴ量
及び幅落ち量を説明する図である。
関係の一例を示した図、第２図は合計り方向エツジング
量を７０ｍｍに固定した時の幅落ち量とＤＷ圧延直前の
ＤＢＴ圧延におけるＤＡＴ圧延のＤＡＴ量との関係の一
例を示した図である。 第３図は、Ｌ方向合計エツジング量を７０ｍｍに、ＤＢ
Ｔ圧延におけるＤＡＴ量を１０ｍ＋ｉに固定した時のク
ロップ面積と、ＤＦ圧延後のＤＷ圧延におけるＤＡＴ量
との関係の一例を示す図、第４図及び第５図はＤＡＴ量
及び幅落ち量を説明する図である。
Claims (1)
- 水平ロール対、及び竪ロール対又はそれらを複数対配列
して行なう被圧延素材の形状調整圧延、幅出し圧延、必
要に応じ前記圧延の片方又は両方の形状修正圧延及び仕
上げ圧延及び厚鋼板の端面切削によって熱延鋼板を製造
するに際し、仕上げ圧延における被圧延材長さ方向の端
部を合計少なくとも７０ｍｍエッジングすることと、幅
出し圧延直前の形状調整圧延における形状修正量を８ｍ
ｍ以上とすることと、仕上げ圧延直前の幅出し圧延にお
ける形状修正量を６ｍｍ以下とすることを組み合せて実
施し、圧延歩留を最高とする事を特徴とする厚板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15522885A JPS6216806A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 厚板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15522885A JPS6216806A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 厚板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6216806A true JPS6216806A (ja) | 1987-01-26 |
Family
ID=15601324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15522885A Pending JPS6216806A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 厚板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6216806A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5680310A (en) * | 1979-12-05 | 1981-07-01 | Nippon Steel Corp | Controlling method for plane shape of thick plate |
| JPS58122106A (ja) * | 1982-01-14 | 1983-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚板圧延方法 |
| JPS59215203A (ja) * | 1983-05-23 | 1984-12-05 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延方法 |
-
1985
- 1985-07-16 JP JP15522885A patent/JPS6216806A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5680310A (en) * | 1979-12-05 | 1981-07-01 | Nippon Steel Corp | Controlling method for plane shape of thick plate |
| JPS58122106A (ja) * | 1982-01-14 | 1983-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚板圧延方法 |
| JPS59215203A (ja) * | 1983-05-23 | 1984-12-05 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延方法 |
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