JPS59215203A - 厚板圧延方法 - Google Patents
厚板圧延方法Info
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- JPS59215203A JPS59215203A JP9037683A JP9037683A JPS59215203A JP S59215203 A JPS59215203 A JP S59215203A JP 9037683 A JP9037683 A JP 9037683A JP 9037683 A JP9037683 A JP 9037683A JP S59215203 A JPS59215203 A JP S59215203A
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- plate
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、厚板圧延方法に係り、特に、厚板の平面形状
を１ｌｔｌＪ帥して、耳部切断が不要な鋼板を製造する
際に用いるのに好適な、成形圧延工程、幅出し圧延工程
及び仕上圧延工程を含む厚板圧延方法の改良に関する。
を１ｌｔｌＪ帥して、耳部切断が不要な鋼板を製造する
際に用いるのに好適な、成形圧延工程、幅出し圧延工程
及び仕上圧延工程を含む厚板圧延方法の改良に関する。
一般に厚板圧延においては、連続鋳造設備又は分塊圧延
機で製造されたスラブに対して、まず。
機で製造されたスラブに対して、まず。
スラブの厚みを整えるための成形圧延を１〜３バス行い
、ついで、これを９０°転回して、所定の板幅を得るた
めの幅出し圧延を所要バス回数行つ／、後、更にこれを
９０°転回して元の方向に戻し、仕上圧延を所要バス回
数行って、目的とづる板厚、板幅、板長の厚鋼板を得る
ようにしてい濠。
、ついで、これを９０°転回して、所定の板幅を得るた
めの幅出し圧延を所要バス回数行つ／、後、更にこれを
９０°転回して元の方向に戻し、仕上圧延を所要バス回
数行って、目的とづる板厚、板幅、板長の厚鋼板を得る
ようにしてい濠。
しかるに、この圧延過程においで、圧延先後端部は非定
常変形を起Ｊため、圧延終了後の成品幅形状は、第１図
に示づ如く、長手方向中央部の広い、いわゆる太鼓形状
になったり、或いは、第２図に示す如く、先後端部が広
くなった、いわゆる鼓形状になったり覆る。これは、待
に幅出し圧延に起因するもので、スラブ寸法と仕上りゴ
法の関係により形状はほぼ決まる。第３図は、これらの
関係を示したもので、幅出し比α（α＝圧延幅、７′ス
ラブ幅）が約１．５以下では、第２区に示したような鼓
形状に、これ以上では、第１図に示したような太鼓形状
になる。第３図におい（、縦軸の幅形状式Ｓは、第１図
或いは第２図に示づような、成品１０の長手方向中央部
の板幅〜１と、先後端の板幅Ｔ及びＢの平均（Ｔ＋Ｂ＞
、／２との差＜ Ｍ−＜ ’Ｔ十Ｂ ） 、、’ ２
）を示しでいる。
常変形を起Ｊため、圧延終了後の成品幅形状は、第１図
に示づ如く、長手方向中央部の広い、いわゆる太鼓形状
になったり、或いは、第２図に示す如く、先後端部が広
くなった、いわゆる鼓形状になったり覆る。これは、待
に幅出し圧延に起因するもので、スラブ寸法と仕上りゴ
法の関係により形状はほぼ決まる。第３図は、これらの
関係を示したもので、幅出し比α（α＝圧延幅、７′ス
ラブ幅）が約１．５以下では、第２区に示したような鼓
形状に、これ以上では、第１図に示したような太鼓形状
になる。第３図におい（、縦軸の幅形状式Ｓは、第１図
或いは第２図に示づような、成品１０の長手方向中央部
の板幅〜１と、先後端の板幅Ｔ及びＢの平均（Ｔ＋Ｂ＞
、／２との差＜ Ｍ−＜ ’Ｔ十Ｂ ） 、、’ ２
）を示しでいる。
このような形状不良、特に幅形状不良に備えて、従来は
、第１図或いは第２図に示ダ如く、目標とづる製品１６
の寸法に、更に余裕代を加えた寸法に成品１０を仕上げ
、ついで、剪Ｕｒ機或いはガスにより所要の幅寸法に切
断して、製品１６としていた。そのため、余裕代はかな
り大きく取っているのが現状であり、歩留り低下をぎた
していた。
、第１図或いは第２図に示ダ如く、目標とづる製品１６
の寸法に、更に余裕代を加えた寸法に成品１０を仕上げ
、ついで、剪Ｕｒ機或いはガスにより所要の幅寸法に切
断して、製品１６としていた。そのため、余裕代はかな
り大きく取っているのが現状であり、歩留り低下をぎた
していた。
前記のような切断代を少なくし、圧延成品の歩留りを向
上（るため、従来から、第４図に示す如く、圧延連中に
４３い℃圧下量を変更して、所定の板厚偏差を故意に与
え、幅形状を改＠Ｊる、いわゆる圧下修正圧延（以下Ｍ
ＡＳ圧延と称づる）が提案されている。このＭＡＳ圧延
は、最新の平面形状制御技術であるが、設備の能力（圧
下速度に限界がある〉と、非定常変形の問題で、第５図
に示づ如く、成品１０の先後端に両型の幅形状不良部１
８が残り、完全な矩形は得られＣいないのが現状である
。
上（るため、従来から、第４図に示す如く、圧延連中に
４３い℃圧下量を変更して、所定の板厚偏差を故意に与
え、幅形状を改＠Ｊる、いわゆる圧下修正圧延（以下Ｍ
ＡＳ圧延と称づる）が提案されている。このＭＡＳ圧延
は、最新の平面形状制御技術であるが、設備の能力（圧
下速度に限界がある〉と、非定常変形の問題で、第５図
に示づ如く、成品１０の先後端に両型の幅形状不良部１
８が残り、完全な矩形は得られＣいないのが現状である
。
本発明は、前記従来の問題点を解消づるべくなされたも
ので、先後端の幅変動を解消でき、従って、成品の平１
ｎｊ形状を更に矩形に近付りることができる厚板圧延方
法を提供づることを目的とする。
ので、先後端の幅変動を解消でき、従って、成品の平１
ｎｊ形状を更に矩形に近付りることができる厚板圧延方
法を提供づることを目的とする。
本発明は、成形圧延工程、幅出し圧延工程及び仕上圧延
工程を含む厚板圧延方法において、まず、前記成形圧延
工程及び／又は幅出し圧延工程で、圧延材長子方１〜又
は幅方向に圧下修正水平圧延を行い、次いで、圧延材を
９０”転回した後の幅出し圧延工程及び／′又は仕上圧
延工程の、前記の方向と直角り向に水平圧延を行うバス
中−Ｃ１少くとも１バス以上の１ツジングを打つ（、前
記目的を達成したものである。
工程を含む厚板圧延方法において、まず、前記成形圧延
工程及び／又は幅出し圧延工程で、圧延材長子方１〜又
は幅方向に圧下修正水平圧延を行い、次いで、圧延材を
９０”転回した後の幅出し圧延工程及び／′又は仕上圧
延工程の、前記の方向と直角り向に水平圧延を行うバス
中−Ｃ１少くとも１バス以上の１ツジングを打つ（、前
記目的を達成したものである。
本発明は、ＭＡＳ圧延材の平面形状とエツジング材の平
面形状が、互いの平面形状不良を相殺づることに着目し
てなされたものである。、なお、本発明は、成品の先後
端クロップ形状の矩形化にも応用できる。
面形状が、互いの平面形状不良を相殺づることに着目し
てなされたものである。、なお、本発明は、成品の先後
端クロップ形状の矩形化にも応用できる。
以下、本発明を、成品幅形状を矩形化づる場合を例にと
って、詳細に説明づる。
って、詳細に説明づる。
例えばリバース圧延による水平圧延Ｔ：厚！！４板をｒ
ｉ姐した揚台、圧延後の平面形状は、前出第１図又は第
２図に示したような形状となる。この幅形状を改善ツる
ために、ＩＡえば、成形最終パス時に、ンスノＬｌ−一
定則を是本とした、次式による板厚隆正量Δ１ｌａｓを
、「１θ出第４図（Ｂ）のように与えＣ幅出し圧延−４
るＭΔＳ圧延が提案されでいる。
ｉ姐した揚台、圧延後の平面形状は、前出第１図又は第
２図に示したような形状となる。この幅形状を改善ツる
ために、ＩＡえば、成形最終パス時に、ンスノＬｌ−一
定則を是本とした、次式による板厚隆正量Δ１ｌａｓを
、「１θ出第４図（Ｂ）のように与えＣ幅出し圧延−４
るＭΔＳ圧延が提案されでいる。
△Ｈｍａｓ＝ＳＸＨｄｗ／Ｗ３ ＝”・ ＜１＞こ
こで、Ｓは、圧延終了後の成品太鼓式、ト１ｄｗは幅出
し終了Ｊ！？、ＷＳはスラブ幅である。
こで、Ｓは、圧延終了後の成品太鼓式、ト１ｄｗは幅出
し終了Ｊ！？、ＷＳはスラブ幅である。
この場合、成形圧延時のＭＡＳ圧延であるため、以１；
、成形Ｍ Ａ Ｓ圧延と呼ぶ。
、成形Ｍ Ａ Ｓ圧延と呼ぶ。
この成形ＭＡＳ圧延後の形状を第６図に示づ。
この第６図又は第７図く△）に示づような、前出（１）
式による板厚修正９八Ｈｒｎａｓを与えた状態ぐ、その
テーパ部２０を扱Ｊ％ｔＨｚまで１バス幅出し圧延し、
第７図（Ｂ）に示すような断面形状とづると、圧延の先
後端には、第７図（Ｃ）に示づようなフィッシュテール
２２が発生し、そのフィッシュテール長δ」（Ｍ）は、
マス７日−一定一りが成立するものと仮定づると、次式
ｒ７される。
式による板厚修正９八Ｈｒｎａｓを与えた状態ぐ、その
テーパ部２０を扱Ｊ％ｔＨｚまで１バス幅出し圧延し、
第７図（Ｂ）に示すような断面形状とづると、圧延の先
後端には、第７図（Ｃ）に示づようなフィッシュテール
２２が発生し、そのフィッシュテール長δ」（Ｍ）は、
マス７日−一定一りが成立するものと仮定づると、次式
ｒ７される。
δＪＣ川”△ｌ−１ｍａｓ ｘＷｓ 、−’ ２ Ｈ２
−（２）第７図（Ｃ）においＣ１一点１１線Ｃは、幅出
し１）０の平面形状Ｃある。
−（２）第７図（Ｃ）においＣ１一点１１線Ｃは、幅出
し１）０の平面形状Ｃある。
しかしながら実際には、ンスノ（」−一定則が成立しな
いので、実際に発生づるフィッシュテール長δ′ｊ（間
）は、前記フィッシュテール長δｊ（ＩＡ）よりも小と
なる。
いので、実際に発生づるフィッシュテール長δ′ｊ（間
）は、前記フィッシュテール長δｊ（ＩＡ）よりも小と
なる。
ここで、マスフロー一定則が成立しないのは、第７図（
Ａ）に示したテーパ部２０を水平圧延した場合、先後端
の非定常変形部では、テーパ部２０が圧延方向にメタル
７０−１−るが、定常変形部では、Ａ部（第７図【Ａ）
）の延びと巳８ＩＩ （第７図【Ａ］）の延びが一致Ｊ
る。ところが、Ａ部の延びはＢ部により拘束されるため
、７へ部のテーパ部２０は圧延方向に全ては延ばされな
いで、圧延の幅方向にメタルフローが生じるため（゛あ
る。
Ａ）に示したテーパ部２０を水平圧延した場合、先後端
の非定常変形部では、テーパ部２０が圧延方向にメタル
７０−１−るが、定常変形部では、Ａ部（第７図【Ａ）
）の延びと巳８ＩＩ （第７図【Ａ］）の延びが一致Ｊ
る。ところが、Ａ部の延びはＢ部により拘束されるため
、７へ部のテーパ部２０は圧延方向に全ては延ばされな
いで、圧延の幅方向にメタルフローが生じるため（゛あ
る。
従って、前出（２）式に対しく、ンスフロー一定則の補
正係数β（０くβく１）を考えると、尖際に発生りるフ
ィッシュテール長６石い）は、結局、次式のように表わ
される。
正係数β（０くβく１）を考えると、尖際に発生りるフ
ィッシュテール長６石い）は、結局、次式のように表わ
される。
’ｊ（１’ｌ’） −β × Δ ｌ−（ｍａｓｘＷ
ｓ、／２ｌ−１ｚ ＝１３＞実験の結果、補正係
数βは、テーバ部２０の形状によつＣ決り、次式ぐ与え
られることが分った。
ｓ、／２ｌ−１ｚ ＝１３＞実験の結果、補正係
数βは、テーバ部２０の形状によつＣ決り、次式ぐ与え
られることが分った。
β−０，３８＋ ０，０００８ ａ −０，００１６５
△Ｈｍａｓ・・・・・・（４） ここで、ａは、テーパ部２０の長さく第６図参照）ぐあ
る。
△Ｈｍａｓ・・・・・・（４） ここで、ａは、テーパ部２０の長さく第６図参照）ぐあ
る。
従って、（３）式より、ＭＡＳ圧延の板厚修正量△Ｈｍ
ａｓを大きくＪることで、ンスフローの不足分を補うこ
とが可能であるが、（４）式から分るように、補正１ｆ
ｔ数βが更に小さくなって、ＭＡＳｊ土延の効率が低く
なる。ＭＡＳ圧延では、通常、（３）工（を満足づる修
正形状（即ちデーパ部長さａ及び仮１ψ條正帛△Ｈｍａ
ｓ）を与えＣいるが、これは、成品の先後端の幅Ｔ、Ｂ
と中央部の幅Ｍを一致させるたりて、前出第５図に示し
たように、先後端近傍には、両型の輻形状不良部１８が
残り、そのため、歩留りは大いに向上するものの、幅変
動を解消することはできない。
ａｓを大きくＪることで、ンスフローの不足分を補うこ
とが可能であるが、（４）式から分るように、補正１ｆ
ｔ数βが更に小さくなって、ＭＡＳｊ土延の効率が低く
なる。ＭＡＳ圧延では、通常、（３）工（を満足づる修
正形状（即ちデーパ部長さａ及び仮１ψ條正帛△Ｈｍａ
ｓ）を与えＣいるが、これは、成品の先後端の幅Ｔ、Ｂ
と中央部の幅Ｍを一致させるたりて、前出第５図に示し
たように、先後端近傍には、両型の輻形状不良部１８が
残り、そのため、歩留りは大いに向上するものの、幅変
動を解消することはできない。
一方、幅出し圧延の初期に、＠８図（’Ａ ＞に示ず如
く、垂直ロール２４を用いて、エツジングを行なうと、
第９図に示すような、ドツグボーンと称覆る盛上り部２
４が生じる。従っ一ζ、上ツジング後の成品に対して水
平圧延を行なうと、第８図（Ｂ）に示す如く、先後端に
はフィツシ」テール２８が生ずる。従って、このフィッ
シュテール２８を利用して、幅形状を改善づることが考
えられ、これに関しくは、出願人が既に、特願昭５６−
１７１０６７号で提案している通りである。しかしなが
ら、エツジングだけでは、水平圧延についＣ幅出し圧延
を行なった後の平面形状は、第８図（Ｃ）に示プ如くと
なり、完全な矩形とはならない。即ち、エツジングによ
る効果は、両端から２００〜４００１１１１１（エツジ
ング世によって異なる）入ったところ迄であり、それよ
り内側は、通常圧延による凸形状が残ってしまう。
く、垂直ロール２４を用いて、エツジングを行なうと、
第９図に示すような、ドツグボーンと称覆る盛上り部２
４が生じる。従っ一ζ、上ツジング後の成品に対して水
平圧延を行なうと、第８図（Ｂ）に示す如く、先後端に
はフィツシ」テール２８が生ずる。従って、このフィッ
シュテール２８を利用して、幅形状を改善づることが考
えられ、これに関しくは、出願人が既に、特願昭５６−
１７１０６７号で提案している通りである。しかしなが
ら、エツジングだけでは、水平圧延についＣ幅出し圧延
を行なった後の平面形状は、第８図（Ｃ）に示プ如くと
なり、完全な矩形とはならない。即ち、エツジングによ
る効果は、両端から２００〜４００１１１１１（エツジ
ング世によって異なる）入ったところ迄であり、それよ
り内側は、通常圧延による凸形状が残ってしまう。
さて、以上説明しｌζＭ Ａ Ｓ圧延とエツジングによ
る形状変化を考えると、両者はお互いの欠点を補つ−（
いることが分る。即ち、エツジングにより、両端近傍の
非定常変形部の形状改善を図り、又、ＭＡ３圧延により
、それより内側の形状改善を図ることが可能である。従
って、Ｍ Ａ Ｓ圧延で不足する分くンスフロー一定則
にのらない部分）をエツジングによる変形で補うことに
より、大幅な形状改善が可能となる。不発明は、このこ
とに谷目してなされたものである。
る形状変化を考えると、両者はお互いの欠点を補つ−（
いることが分る。即ち、エツジングにより、両端近傍の
非定常変形部の形状改善を図り、又、ＭＡ３圧延により
、それより内側の形状改善を図ることが可能である。従
って、Ｍ Ａ Ｓ圧延で不足する分くンスフロー一定則
にのらない部分）をエツジングによる変形で補うことに
より、大幅な形状改善が可能となる。不発明は、このこ
とに谷目してなされたものである。
尚、今ま（・に説明した種々の圧延法における幅形状を
、第１０図（Ａ）〜（Ｄ）に比較して示す。
、第１０図（Ａ）〜（Ｄ）に比較して示す。
第１０図（Ａ＞は、通常圧延を行なった場合の平面形状
Ｃあり、輸出し圧延方向の先後端に凸状の夕１１ツブ３
０が生じている。又、第１０図＜Ｂ）は、従来のＭＡＳ
圧延のみを行なった場合の平面形状であり、幅出し圧延
先後端の凸部は解消されるが、両側部の屑落ちは残るた
め、形状は両型となる。更に、第１０図＜Ｃ）は、従来
の幅出し初期にエツジングのみを行なった場合の平面形
状であり、ＩＶＩ Ａ Ｓ圧延のような両側部のｊＲ落
ちは解消されるが、中央部は通常圧延に見られる凸りＵ
ツブ３０が残つ一ζいる。これらに対して、ｉ１０図（
Ｄ）に示１ような、本発明による〜ＩＡＳ圧延と幅出し
初期エツジングを組合′せた場合の平面形状Ｃは、Ｎ４
ΔＳ圧延及びエツジングによる欠点が相りに解）肖され
、幅変動の極めて少ない幅形状が冑られる。
Ｃあり、輸出し圧延方向の先後端に凸状の夕１１ツブ３
０が生じている。又、第１０図＜Ｂ）は、従来のＭＡＳ
圧延のみを行なった場合の平面形状であり、幅出し圧延
先後端の凸部は解消されるが、両側部の屑落ちは残るた
め、形状は両型となる。更に、第１０図＜Ｃ）は、従来
の幅出し初期にエツジングのみを行なった場合の平面形
状であり、ＩＶＩ Ａ Ｓ圧延のような両側部のｊＲ落
ちは解消されるが、中央部は通常圧延に見られる凸りＵ
ツブ３０が残つ一ζいる。これらに対して、ｉ１０図（
Ｄ）に示１ような、本発明による〜ＩＡＳ圧延と幅出し
初期エツジングを組合′せた場合の平面形状Ｃは、Ｎ４
ΔＳ圧延及びエツジングによる欠点が相りに解）肖され
、幅変動の極めて少ない幅形状が冑られる。
以下、本発明を実際に適用覆る方法につい゛て詳細に説
明づる。
明づる。
成形、幅出し、仕上げの通帛辻延で発生づる圧延終了後
の成品の太鼓式Ｓは、前出第３図に示したように、基本
的には、次式で表される。
の成品の太鼓式Ｓは、前出第３図に示したように、基本
的には、次式で表される。
５−−１７０＋１１４α ・・・・・・（５）この
太鼓式Ｓに相当覆るフィッシュゾールを、幅出し開始前
あるいは幅出し圧延初期に発生させておく必要があり、
その必要フィッシュテール艮δ （片側）゛は、次式
で与えられる。
太鼓式Ｓに相当覆るフィッシュゾールを、幅出し開始前
あるいは幅出し圧延初期に発生させておく必要があり、
その必要フィッシュテール艮δ （片側）゛は、次式
で与えられる。
Ｏ
δＪＯ−８／２α′ ・・・・・・（６）ここ
で、α−は、フイツシ」テールが発生した後の幅出し比
ｒある。
で、α−は、フイツシ」テールが発生した後の幅出し比
ｒある。
不発明は、この必要フィッシュテール長δＪＯを、ＭΔ
Ｓ圧延と幅出し圧延中のエツジングにより与えるもので
ある。
Ｓ圧延と幅出し圧延中のエツジングにより与えるもので
ある。
一方、ＭＡＳ圧延の板１’ｌ正量△ＨｍａＳハ、７スフ
ロ一一定則で与えることを原則として、前出（２）式か
ら、次式で示す如くとなる。
ロ一一定則で与えることを原則として、前出（２）式か
ら、次式で示す如くとなる。
△Ｈｍａｓ＝２ｘδ４．） Ｘ Ｈ２／ ＷＳ ・＝
−（７）この（７）式で与えたテーバ部を圧延した時に
生じるフィッシュテール長δｊ（、／Ｉ）は、前出（３
）弐及び（４）弐で・与えられる。
−（７）この（７）式で与えたテーバ部を圧延した時に
生じるフィッシュテール長δｊ（、／Ｉ）は、前出（３
）弐及び（４）弐で・与えられる。
ここで、前出（４）式におけるテーバ部長さａは、通常
、非定゛帛変形域が４００〜６００ｍｍであるので、例
えば、ａ＝５００＋１１１１１に固定する。
、非定゛帛変形域が４００〜６００ｍｍであるので、例
えば、ａ＝５００＋１１１１１に固定する。
−ノ゛コ、必聾なフィッシュテール長はδ［Ｏであり、
ＭＡＳ圧延の不足分（δｊ０ −δ′：Ｊ（Ｖ））をエ
ツジングにより与える。
ＭＡＳ圧延の不足分（δｊ０ −δ′：Ｊ（Ｖ））をエ
ツジングにより与える。
次に、］１ツジング量の与え乃についτ説明づる。
第１１図に、エツジング量△Ｅとエツジング後の水平圧
延によって発生したフィッシュテール長δ「 （Ｅ）の
関係を示すが、両者の関係はほぼ次式で表される。
延によって発生したフィッシュテール長δ「 （Ｅ）の
関係を示すが、両者の関係はほぼ次式で表される。
δ［（Ｌ）÷ ０．８△ヒ ・・・・・・（
８）従ってＭＡＳ圧延の７スフロ一一定則を補うための
エツジング量ΔＦは、次工℃で表される。
８）従ってＭＡＳ圧延の７スフロ一一定則を補うための
エツジング量ΔＦは、次工℃で表される。
八Ｅ＝（δＪｏ ｒｏ−δ玉□、）１０．８・・・・・
・（９） 以上の考え方をまとめて流れ図で示したものが第１２図
である。
・（９） 以上の考え方をまとめて流れ図で示したものが第１２図
である。
次に、この第１２図に示ツ、、流れ図に従って決定した
実施例について詳細に説明づる。
実施例について詳細に説明づる。
この実施例においＣ１スラブサイズは２４０×１１３２
０ｘ ３０５３ｔｍ、 製品サイズは１６Ｘ ３９００
ｘ １８０００ｍｎ＋、幅出し開始厚は１６０ｍｍ、
幅出し終了厚は６６ｍｍ、幅出し比は２．４２である。
０ｘ ３０５３ｔｍ、 製品サイズは１６Ｘ ３９００
ｘ １８０００ｍｎ＋、幅出し開始厚は１６０ｍｍ、
幅出し終了厚は６６ｍｍ、幅出し比は２．４２である。
このような条件で、通常圧延を行ったところ、圧延後の
平面形状は、前出第１０図＜Ａ）に示Ｊ如くとなり、最
終圧延後の幅変動量ΔＷは１１０２ＩＩＩテあった。又
、板厚修正ノ△Ｈｍａｓ ＝５． １１ｍｍ（マスフＬ
１−の不足分を補正した値）のＭＡＳ圧延のみを行った
ところ、圧延後の平面形状は、前出第１０図（Ｂ）に示
プ如くとなり、最終圧延後の＠変動量ΔＷは、５５ｍｍ
であった。更に、幅出し中に１ツジング蛍ΔＥ＝２７．
４ｍｍのエツジング圧延を行ったところ、圧延後の平面
形状は萌出第１０図（Ｃ）に示（如くとなり、最終圧延
後の幅変動量ΔＷは４２１１１＋１１であった。これら
に対して、本発明により、板厚修正量△ト（ｍａｓ ＝
４ 、２ｍｍのＭΔＳ圧延及び１ツジング縫△ヒ＝８
．５ｍｍの幅出し中エツジングを行ったところ、圧延後
の平面形状は、前出第１０図（Ｄ＞に示り如くとなり、
最終圧延後の幅変動量△Ｗ【よｇｍｎ＋であった。
平面形状は、前出第１０図＜Ａ）に示Ｊ如くとなり、最
終圧延後の幅変動量ΔＷは１１０２ＩＩＩテあった。又
、板厚修正ノ△Ｈｍａｓ ＝５． １１ｍｍ（マスフＬ
１−の不足分を補正した値）のＭＡＳ圧延のみを行った
ところ、圧延後の平面形状は、前出第１０図（Ｂ）に示
プ如くとなり、最終圧延後の＠変動量ΔＷは、５５ｍｍ
であった。更に、幅出し中に１ツジング蛍ΔＥ＝２７．
４ｍｍのエツジング圧延を行ったところ、圧延後の平面
形状は萌出第１０図（Ｃ）に示（如くとなり、最終圧延
後の幅変動量ΔＷは４２１１１＋１１であった。これら
に対して、本発明により、板厚修正量△ト（ｍａｓ ＝
４ 、２ｍｍのＭΔＳ圧延及び１ツジング縫△ヒ＝８
．５ｍｍの幅出し中エツジングを行ったところ、圧延後
の平面形状は、前出第１０図（Ｄ＞に示り如くとなり、
最終圧延後の幅変動量△Ｗ【よｇｍｎ＋であった。
通常圧延に比べて、ＭＡＳ圧延だけのもの、及び、幅出
し中１ツジングだけのものは、幅形状が約半分に改善さ
れＣいるが、本発明によるものは、更に、幅形状が大幅
に改善されていることが分る。
し中１ツジングだけのものは、幅形状が約半分に改善さ
れＣいるが、本発明によるものは、更に、幅形状が大幅
に改善されていることが分る。
尚、前記説明においては、成形圧延時にＭＡＳ圧延を行
う成形Ｍ Ａ Ｓ圧延について述べていたが、本発明の
通用範囲はこれに限定されず、幅出し圧延時にＭＡＳ圧
延を行う所謂幅出しＭＡＳ圧延にも！ｆｌ＋１様に適用
づることができる。この場合には、エツジングを仕上げ
パスで行う。
う成形Ｍ Ａ Ｓ圧延について述べていたが、本発明の
通用範囲はこれに限定されず、幅出し圧延時にＭＡＳ圧
延を行う所謂幅出しＭＡＳ圧延にも！ｆｌ＋１様に適用
づることができる。この場合には、エツジングを仕上げ
パスで行う。
又、成形ＭＡＳ圧延と幅出しＭ Ａ Ｓ圧延の両方を行
う場合においても同様である。この場合は成形ＭＡＳ圧
延を行った後、輸出し圧延中にエツジングを行い、更に
幅出しＭＡＳ圧延を行った後、仕上げ圧延中にエツジン
グを行う。
う場合においても同様である。この場合は成形ＭＡＳ圧
延を行った後、輸出し圧延中にエツジングを行い、更に
幅出しＭＡＳ圧延を行った後、仕上げ圧延中にエツジン
グを行う。
以上説明した通り、本発明によれば、成品中央部の幅変
動だけでなく成品先後端部近傍の幅変動を軽減すること
ができ、成品平面形状をさらに矩形に近付【プることが
できる。従って、耳部切断が不要な鋼板を製造すること
が可能になるという鏝れた効果を有づる。
動だけでなく成品先後端部近傍の幅変動を軽減すること
ができ、成品平面形状をさらに矩形に近付【プることが
できる。従って、耳部切断が不要な鋼板を製造すること
が可能になるという鏝れた効果を有づる。
第１図及び第２図は、それぞれ、幅出し比が大である時
、及び、幅出し比が小である時の、通常圧延にお１プる
成品の平面形状の例を示す平面図、第３図は、同じく、
通常圧延における幅出し比と幅形状式の関係を示づ縮図
、第４図は、従来の圧下修正圧延の工程を示す斜視図、
第５図は、圧下修正圧延後の成品の平面形状の例を示す
平面図、 。 第６図は、同じく、成形圧下修正圧延後の形状を示Ｊ斜
視図、第７図（Ａ＞（Ｂ）（Ｃ）は、それぞれ、圧下修
正圧延後の断面形状、幅出し圧延時にチー八８１鷺を圧
下した時の断面形状及び平面形状を比較して示づ断面図
及び平面図、第８図（Ａ＞（Ｂ）＜Ｃ）は、それぞれ、
］ツジングを行った場合の、■ツジング後、水平圧延後
、幅出し圧延後の平面形状の変化状態を比較して示づ平
面図、第９図は、ｒツジングを打つでいる状態を示ず断
面図、第１０図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）は、それぞれ
、通常圧延、圧下修正圧延、エツジングによる圧延、本
発明による圧延の成品の平面形状を比較して示づ平面図
、第１１図は、エツジング量とエツジング−水平圧延後
のフィッシュテール長の関係を示１線図、第１２図は、
本発明に係る１９扱圧延方払の実施例の手順を示Ｊ流れ
図である。 １０・・・成品、 ２０・・・テーパ部、２
２．２８・・・フィッシュゾール、 ２４・・・垂直１−１−ル、 ２６・・・ドツグボ
ーン。 代理人 高 矢 論 （ばか１名） 第１図 第２図 第３図 幅出し比ＣＡ（ｙｆ−Ａ晴囁／スラフ′ヂ品）第４図 第５図 Ｒ ６ 第６図 第７図 （Ｂ） 第８図 第９図 第１Ｏ図 スｎ 第１１図
、及び、幅出し比が小である時の、通常圧延にお１プる
成品の平面形状の例を示す平面図、第３図は、同じく、
通常圧延における幅出し比と幅形状式の関係を示づ縮図
、第４図は、従来の圧下修正圧延の工程を示す斜視図、
第５図は、圧下修正圧延後の成品の平面形状の例を示す
平面図、 。 第６図は、同じく、成形圧下修正圧延後の形状を示Ｊ斜
視図、第７図（Ａ＞（Ｂ）（Ｃ）は、それぞれ、圧下修
正圧延後の断面形状、幅出し圧延時にチー八８１鷺を圧
下した時の断面形状及び平面形状を比較して示づ断面図
及び平面図、第８図（Ａ＞（Ｂ）＜Ｃ）は、それぞれ、
］ツジングを行った場合の、■ツジング後、水平圧延後
、幅出し圧延後の平面形状の変化状態を比較して示づ平
面図、第９図は、ｒツジングを打つでいる状態を示ず断
面図、第１０図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）は、それぞれ
、通常圧延、圧下修正圧延、エツジングによる圧延、本
発明による圧延の成品の平面形状を比較して示づ平面図
、第１１図は、エツジング量とエツジング−水平圧延後
のフィッシュテール長の関係を示１線図、第１２図は、
本発明に係る１９扱圧延方払の実施例の手順を示Ｊ流れ
図である。 １０・・・成品、 ２０・・・テーパ部、２
２．２８・・・フィッシュゾール、 ２４・・・垂直１−１−ル、 ２６・・・ドツグボ
ーン。 代理人 高 矢 論 （ばか１名） 第１図 第２図 第３図 幅出し比ＣＡ（ｙｆ−Ａ晴囁／スラフ′ヂ品）第４図 第５図 Ｒ ６ 第６図 第７図 （Ｂ） 第８図 第９図 第１Ｏ図 スｎ 第１１図
Claims (1)
- （１ン成形圧延工稈、幅出し圧延工程及び仕上圧延工程
を含む厚板圧延方法においで、まず、ル）記成形圧延工
程及σ／又は幅出し圧延工程で、圧延材長手方向又は幅
方向に圧下修正水平圧延を行い、次いで、圧延祠を９０
’転回した後の幅出し圧延工程及び／又は仕上圧延工程
の、前記の方向と直角方向に水平圧延を行うバス中で、
少くとも１パス以上のエツジングを行うことを特徴と覆
る厚板圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9037683A JPS59215203A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 厚板圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9037683A JPS59215203A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 厚板圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59215203A true JPS59215203A (ja) | 1984-12-05 |
Family
ID=13996843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9037683A Pending JPS59215203A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | 厚板圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59215203A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6216806A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Nippon Steel Corp | 厚板の製造方法 |
| JPS6316803A (ja) * | 1986-07-07 | 1988-01-23 | Nippon Steel Corp | 端部品質の優れた鋼板の製造方法 |
| CN104148405A (zh) * | 2014-08-21 | 2014-11-19 | 柳州钢铁股份有限公司 | 中厚板展宽阶段的板型控制方法 |
| CN104307887A (zh) * | 2014-08-21 | 2015-01-28 | 柳州钢铁股份有限公司 | 中厚板成形阶段的板型控制方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5870903A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延方法 |
-
1983
- 1983-05-23 JP JP9037683A patent/JPS59215203A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5870903A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6216806A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Nippon Steel Corp | 厚板の製造方法 |
| JPS6316803A (ja) * | 1986-07-07 | 1988-01-23 | Nippon Steel Corp | 端部品質の優れた鋼板の製造方法 |
| CN104148405A (zh) * | 2014-08-21 | 2014-11-19 | 柳州钢铁股份有限公司 | 中厚板展宽阶段的板型控制方法 |
| CN104307887A (zh) * | 2014-08-21 | 2015-01-28 | 柳州钢铁股份有限公司 | 中厚板成形阶段的板型控制方法 |
| CN104148405B (zh) * | 2014-08-21 | 2016-04-20 | 柳州钢铁股份有限公司 | 中厚板展宽阶段的板型控制方法 |
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