JPS6233003A - チタン材スラブの製造方法 - Google Patents
チタン材スラブの製造方法Info
- Publication number
- JPS6233003A JPS6233003A JP60168776A JP16877685A JPS6233003A JP S6233003 A JPS6233003 A JP S6233003A JP 60168776 A JP60168776 A JP 60168776A JP 16877685 A JP16877685 A JP 16877685A JP S6233003 A JPS6233003 A JP S6233003A
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- Japan
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- slab
- rolling
- forging
- titanium
- edging
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- Pending
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はチタン材スラブを高歩留で製造する方法に関す
るものである。
るものである。
（従来の技術）
一般にチタン材スラブを製造する方法としては、まず真
空溶解炉で溶解したチタンを断面が丸形の鋳塊とし、こ
れを鍛造によってスラブに一次成形し、次に分塊圧延に
よって所定の寸法のスラブに仕上成形後、厚板、熱延の
圧延工場に供給する方法が知られている。
空溶解炉で溶解したチタンを断面が丸形の鋳塊とし、こ
れを鍛造によってスラブに一次成形し、次に分塊圧延に
よって所定の寸法のスラブに仕上成形後、厚板、熱延の
圧延工場に供給する方法が知られている。
しかし、従来の鋳塊を鍛造−分塊圧延によって製造した
チタン材スラブは、チタンの熱間加工性の難しさ、特に
鍛造ではスラブの先後端のコーナ部分の成形が困難であ
るため、コーナ部が肉落ちしくコーナ部が丸く彦る）、
この肉落ちしたスラブを通常圧延すると鍛造スラブがそ
のまま延伸され端部コーナＲが大きくなシ、従って所定
の寸法形状に切断する際に圧延歩留が低下する問題があ
る。
チタン材スラブは、チタンの熱間加工性の難しさ、特に
鍛造ではスラブの先後端のコーナ部分の成形が困難であ
るため、コーナ部が肉落ちしくコーナ部が丸く彦る）、
この肉落ちしたスラブを通常圧延すると鍛造スラブがそ
のまま延伸され端部コーナＲが大きくなシ、従って所定
の寸法形状に切断する際に圧延歩留が低下する問題があ
る。
第１図はその一例を示しており、通常の鍛造によって得
たＲ１の端部コーナをもつ一次スラブを、分塊圧延によ
って通常のエツジングを施して幅を整形するとコーナＲ
２となシ、スラブ成品としてはＬｌのクロップロスが発
生する。
たＲ１の端部コーナをもつ一次スラブを、分塊圧延によ
って通常のエツジングを施して幅を整形するとコーナＲ
２となシ、スラブ成品としてはＬｌのクロップロスが発
生する。
ところで、特に、純チタン或いはチタンを主成分とする
チタン材（以下単にチタンと称する）は、高温域、即ち
β相温度域（通常８８３℃以上）での熱間加工特性は、
α相温度域（８８３℃以下）での加工特性に比較しては
るかに優れており、従って単一の鋳塊から各種の幅をも
つチタンスラブを得るのに極めて都合がよいことを知見
している。
チタン材（以下単にチタンと称する）は、高温域、即ち
β相温度域（通常８８３℃以上）での熱間加工特性は、
α相温度域（８８３℃以下）での加工特性に比較しては
るかに優れており、従って単一の鋳塊から各種の幅をも
つチタンスラブを得るのに極めて都合がよいことを知見
している。
しかしながら前述のような歩留低下の問題に対する適切
な対策の具現化が々ければ、経済的にもその特性が充分
に活かせないことを意味する。
な対策の具現化が々ければ、経済的にもその特性が充分
に活かせないことを意味する。
（発明が解決しようとする問題点）
従来、かかるチタンスラブ製造時の歩留対策法として、
例えば特開昭５７−１４５９４４号公報、或いは特開昭
５６−１６３００１号公報等で示す製造方法が提案され
ている。しかして、前者の方法はチタン鋳塊を７００〜
９８０℃の温度に加熱し、鍛造によって先後端が中央部
より薄肉狭幅の偏平鋳塊とすることによｐ１分塊圧延で
比較的端面が直線に近いスラブとなるというものであシ
、スラブ端面の形状改善、つまシフィッシュテールを改
善するためには効果的な一つの方法といえるが、前述し
たコーナ部の形状を改善する目的のためには充分ではな
い。
例えば特開昭５７−１４５９４４号公報、或いは特開昭
５６−１６３００１号公報等で示す製造方法が提案され
ている。しかして、前者の方法はチタン鋳塊を７００〜
９８０℃の温度に加熱し、鍛造によって先後端が中央部
より薄肉狭幅の偏平鋳塊とすることによｐ１分塊圧延で
比較的端面が直線に近いスラブとなるというものであシ
、スラブ端面の形状改善、つまシフィッシュテールを改
善するためには効果的な一つの方法といえるが、前述し
たコーナ部の形状を改善する目的のためには充分ではな
い。
（問題点を解決するための手段）
本発明はかかる実情に鑑み、特にチタンのβ相温度域で
の優れた加工性を利用し、まずチタン訪塊を鍛造によっ
て、スラブの先後端の幅が中央部より大きなほぼ！型の
一次スラブに加工し、ついで再加熱を行ない圧延によっ
て、それぞれ中央部より幅広のスラブ端部の方向に引抜
きエツジングを行って、所定幅のチタン材スラブとする
ことにより前記コーナ部Ｒ１つ″１シスラブ側縁と端面
との直角性を確保し、クロッグロスの小さいチタン材ス
ラブを製造するようＫしたものである。
の優れた加工性を利用し、まずチタン訪塊を鍛造によっ
て、スラブの先後端の幅が中央部より大きなほぼ！型の
一次スラブに加工し、ついで再加熱を行ない圧延によっ
て、それぞれ中央部より幅広のスラブ端部の方向に引抜
きエツジングを行って、所定幅のチタン材スラブとする
ことにより前記コーナ部Ｒ１つ″１シスラブ側縁と端面
との直角性を確保し、クロッグロスの小さいチタン材ス
ラブを製造するようＫしたものである。
以下本発明を図面に示す一冥施例に基づいて具体的に説
明する。
明する。
第２図は本発明の全体的な装造工程を示しており、°Ｉ
−り真空溶解等によって得たチタン鋳塊Ａを鍛造工程Ｂ
に導き、ここで先後端の幅Ｈ１が中央部の幅Ｈ２より大
きい一次スラブＳ１を得る。
−り真空溶解等によって得たチタン鋳塊Ａを鍛造工程Ｂ
に導き、ここで先後端の幅Ｈ１が中央部の幅Ｈ２より大
きい一次スラブＳ１を得る。
次いで再加熱して分塊圧延工程Ｃに供給し、ここで一次
スラブＳ１を幅方向にエッジングノ４スを行う。エッジ
ングノ４スは一対のロールによりそれぞれ中央から幅広
端部に向って引抜きして整形するつまた厚み方向に所定
の圧下を付与し所定の寸法形状のチタンスラブＳ２を得
、厚板圧延或いは薄板圧延工程りに供給する。
スラブＳ１を幅方向にエッジングノ４スを行う。エッジ
ングノ４スは一対のロールによりそれぞれ中央から幅広
端部に向って引抜きして整形するつまた厚み方向に所定
の圧下を付与し所定の寸法形状のチタンスラブＳ２を得
、厚板圧延或いは薄板圧延工程りに供給する。
各工程について説明すると、チタン鋳塊を９３０〜１０
００℃に加熱し、８８３℃以上のβ相温度域で鍛造を行
う。この温度域でのチタンの熱間加工特性、特に材料の
幅拡がシ特性を活かし、鋳塊の幅出し鍛造を行ない次Ｋ
Ｌ圧下（長さ方向の鍛造）さらにＷ圧下（幅方向の鍛造
）を漸次行ってＩ形スラブＳｌとする。
００℃に加熱し、８８３℃以上のβ相温度域で鍛造を行
う。この温度域でのチタンの熱間加工特性、特に材料の
幅拡がシ特性を活かし、鋳塊の幅出し鍛造を行ない次Ｋ
Ｌ圧下（長さ方向の鍛造）さらにＷ圧下（幅方向の鍛造
）を漸次行ってＩ形スラブＳｌとする。
端部における幅広部分の形状は第３図に示すように、幅
広部分の面積ＳＶｃ対し、鍛造によって得られるコーナ
Ｒと端面及び側縁との延長線によって囲まれる面積−と
の関係をＳ ＝ １．０〜３．Ｏ３とするのが好ましい
。又その幅広部分の高さΔｆ（／２は、５０ｍ以上圧下
設備能力以下とし、さらＫ、その長さＬ３はＳ ＝ １
．０〜３．Ｏｌ及びΔＨ／２）５０ｗ１１との関係から
決定する。
広部分の面積ＳＶｃ対し、鍛造によって得られるコーナ
Ｒと端面及び側縁との延長線によって囲まれる面積−と
の関係をＳ ＝ １．０〜３．Ｏ３とするのが好ましい
。又その幅広部分の高さΔｆ（／２は、５０ｍ以上圧下
設備能力以下とし、さらＫ、その長さＬ３はＳ ＝ １
．０〜３．Ｏｌ及びΔＨ／２）５０ｗ１１との関係から
決定する。
圧延工程では鍛造工程と同様の温度条件で圧延し、この
温度域での熱間加工特性、特に材料の延伸特性を活かし
端部コーナ部の形状を改善するためのエッジングノ母ス
を行う。前述したエッジングノクスは駆動できる竪ロー
ルで行ってもよいが、実際上は通常の厚み圧下を行う上
下水平ａ−ルで充分であり、特に後述するように高圧下
圧延を併用する場合には設備的には寧ろ後者の方が好ま
しい。
温度域での熱間加工特性、特に材料の延伸特性を活かし
端部コーナ部の形状を改善するためのエッジングノ母ス
を行う。前述したエッジングノクスは駆動できる竪ロー
ルで行ってもよいが、実際上は通常の厚み圧下を行う上
下水平ａ−ルで充分であり、特に後述するように高圧下
圧延を併用する場合には設備的には寧ろ後者の方が好ま
しい。
このエッジングノ４スでのロールは平坦なロール面より
は孔型をもつロールにより圧延スラブの自由面を拘束し
てエツジングすることが推奨される。
は孔型をもつロールにより圧延スラブの自由面を拘束し
てエツジングすることが推奨される。
これは前記温度域でのチタンのエツジングは第４図のよ
うに、圧下付与により圧延スラブの自由面が拡がシ一種
のドツグボーン変形を伴うので、これを孔型拘束によっ
て解消する（第４図〔２〕）のに有効であｐ、きらに圧
延過程の温度降下により圧延スラブ自由拡がり面に、チ
タン圧延特有のシワ払底が発生し、表面性状を悪化させ
る傾向があるがこれを解消するのにも効果がある。
うに、圧下付与により圧延スラブの自由面が拡がシ一種
のドツグボーン変形を伴うので、これを孔型拘束によっ
て解消する（第４図〔２〕）のに有効であｐ、きらに圧
延過程の温度降下により圧延スラブ自由拡がり面に、チ
タン圧延特有のシワ払底が発生し、表面性状を悪化させ
る傾向があるがこれを解消するのにも効果がある。
かかるエツジングパスによってスラブ端部コーナは極め
て高い直角度を確保できるが、さらにこの形状整形の段
階または別の圧延パスで高い圧下条件（Δｈ／Ｈ≧３０
〜４０％）を併用することは、この温度域での熱間加工
特性、特に圧下方向の中央が押し出されてスラブの先後
端の面の形状が改善さバ、所謂フィッシュテールが小さ
くなりコーナＲの改善と併せ、クロップロスの減少に大
きな効果を発揮する。
て高い直角度を確保できるが、さらにこの形状整形の段
階または別の圧延パスで高い圧下条件（Δｈ／Ｈ≧３０
〜４０％）を併用することは、この温度域での熱間加工
特性、特に圧下方向の中央が押し出されてスラブの先後
端の面の形状が改善さバ、所謂フィッシュテールが小さ
くなりコーナＲの改善と併せ、クロップロスの減少に大
きな効果を発揮する。
エツジングパスによりコーナ部整形した後、上下ロール
によフ厚み方向に平パス圧延を行い所定の寸法形状のチ
タン材スラブ５ｃ得るが、この際にも高圧下圧延と圧延
スラブ端部方向から中央部方向への一方向圧延を行うこ
とは、さらにクロップミス低減に有効である。
によフ厚み方向に平パス圧延を行い所定の寸法形状のチ
タン材スラブ５ｃ得るが、この際にも高圧下圧延と圧延
スラブ端部方向から中央部方向への一方向圧延を行うこ
とは、さらにクロップミス低減に有効である。
次に本発明を実施例にもとづいて説明する。
実施例〔］〕
■素材の形状（７０５φＸ２１４０ｍ＋長）のチタン丸
鋳塊■加熱条件９３０℃ ■鍛造工程 同上チタン丸鋳塊を下記寸法の一次スラブ
形状に鍛造整形（第５図参照） Ｌ＝２７３０１Ｘ ΔＨ／２＝５０％ ｔ＝１５０に Ｌ＝２３０％ Ｗ＝１３００％ ■再加熱条件 ９５０℃ ■分塊圧延工程 ■の工程で得た一次スラブを上下水平
ロールをもつ分塊ミルに案内 し次の条件で圧延を行い下記スラ ブ成品を得た。
鋳塊■加熱条件９３０℃ ■鍛造工程 同上チタン丸鋳塊を下記寸法の一次スラブ
形状に鍛造整形（第５図参照） Ｌ＝２７３０１Ｘ ΔＨ／２＝５０％ ｔ＝１５０に Ｌ＝２３０％ Ｗ＝１３００％ ■再加熱条件 ９５０℃ ■分塊圧延工程 ■の工程で得た一次スラブを上下水平
ロールをもつ分塊ミルに案内 し次の条件で圧延を行い下記スラ ブ成品を得た。
・圧延方法
実施例〔２〕（孔型ロール、エツジング・水平″ス高圧
下）■素材の形状（７１５Ｘ２１６５＋ｍ長）のチタン
丸鋳塊■加熱条件 ９３０℃ ■鍛造工程 同上チタン丸鋳塊を下記一次スラブ形状に
鍛造整形 実施例１の一次スラブ形状と同じ ■再加熱条件９５０℃ ■分塊圧延工程 ■の工程で得た一次スラブを上下水平
ロールをもつ分塊ミルに案内 し次の条件で圧延を行い下記スラ ブ成品を得た。
下）■素材の形状（７１５Ｘ２１６５＋ｍ長）のチタン
丸鋳塊■加熱条件 ９３０℃ ■鍛造工程 同上チタン丸鋳塊を下記一次スラブ形状に
鍛造整形 実施例１の一次スラブ形状と同じ ■再加熱条件９５０℃ ■分塊圧延工程 ■の工程で得た一次スラブを上下水平
ロールをもつ分塊ミルに案内 し次の条件で圧延を行い下記スラ ブ成品を得た。
・圧延方法
下表に実施例［：Ｄ Ｉ：２］で得た成品スラブの歩留
りを従来法と比較して示す。
りを従来法と比較して示す。
（発明の効果）
前述したように本発明によれば、チタンの熱間加工特性
と鍛造及び圧延を有機的に結合して、高歩留シでチタン
スラブを製造することができ、特に単一の鋳塊から広幅
スラブを製造する際に極めて大きな効果を発揮する。
と鍛造及び圧延を有機的に結合して、高歩留シでチタン
スラブを製造することができ、特に単一の鋳塊から広幅
スラブを製造する際に極めて大きな効果を発揮する。
第１図は従来のチタン鋳塊の鍛造−分塊スラブの形状を
示す説明図、第２図は本発明による鍛造−分塊圧延工程
の概略図、第３図は鍛造工程で作る一次スラブの形状を
示す図（本発明）、第４図は孔型拘束による分塊圧延に
おけるエツジング状況を示す図（本発明）、第５図は実
施例１の一次スラブ形状を示す図である。 スラフ゛
示す説明図、第２図は本発明による鍛造−分塊圧延工程
の概略図、第３図は鍛造工程で作る一次スラブの形状を
示す図（本発明）、第４図は孔型拘束による分塊圧延に
おけるエツジング状況を示す図（本発明）、第５図は実
施例１の一次スラブ形状を示す図である。 スラフ゛
Claims (4)
- （１）チタン材鋳塊を、鍛造によってスラブ先後端部の
幅が中央部幅より大きなほぼＩ形の一次スラブに加工し
、ついで再加熱ののち圧延によって前記一次スラブを中
央部より幅広端部の方向にそれぞれ引抜きエッジングを
行って所定の幅のスラブとすることを特徴とするチタン
材スラブの製造方法。 - （２）鍛造及び圧延工程におけるスラブ素材の温度がβ
相温度域であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載のチタン材スラブの製造方法。 - （３）引抜きエッジングか孔型圧延ロールであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載のチタン材スラブ
の製造方法。 - （４）引抜きエッジングが８０ｍ／ｍ以上の高圧下量で
行われることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
チタン材スラブの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60168776A JPS6233003A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | チタン材スラブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60168776A JPS6233003A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | チタン材スラブの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6233003A true JPS6233003A (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=15874248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60168776A Pending JPS6233003A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | チタン材スラブの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6233003A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0716639A (ja) * | 1993-06-29 | 1995-01-20 | Kawasaki Steel Corp | 金属帯の圧延装置及びその圧延方法 |
-
1985
- 1985-07-31 JP JP60168776A patent/JPS6233003A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0716639A (ja) * | 1993-06-29 | 1995-01-20 | Kawasaki Steel Corp | 金属帯の圧延装置及びその圧延方法 |
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