JPS62167843A - 高強度焼結合金の製造方法 - Google Patents
高強度焼結合金の製造方法Info
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- JPS62167843A JPS62167843A JP61008457A JP845786A JPS62167843A JP S62167843 A JPS62167843 A JP S62167843A JP 61008457 A JP61008457 A JP 61008457A JP 845786 A JP845786 A JP 845786A JP S62167843 A JPS62167843 A JP S62167843A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高強度焼結合金の製造方法に関し、特に、優
れた圧粉成形性を有するFe−MO系予備合金化鉄粉の
原料粉末に、所定量の黒鉛粉末及び潤滑剤を添加して焼
結した後、熱処理により高強度とすることのできる高強
度焼結合金の製造方法にかかるものである。
れた圧粉成形性を有するFe−MO系予備合金化鉄粉の
原料粉末に、所定量の黒鉛粉末及び潤滑剤を添加して焼
結した後、熱処理により高強度とすることのできる高強
度焼結合金の製造方法にかかるものである。
焼結合金の高強度化に対する要望が近年ますます強まっ
てきている。
てきている。
このような焼結合金の高強度化要求に対して、合金化、
高密度化、均質化等の手段により強度を向上させた焼結
合金の開発がなされている。
高密度化、均質化等の手段により強度を向上させた焼結
合金の開発がなされている。
そして、焼結合金を合金化することによる強化方法とし
ては、Cu、N t、Mo、Mn、Cr等の合金元素を
混合法もしくは予備合金化法等によって、基地鉄中に固
溶させる焼結合金の強化方法が主として採用されている
。
ては、Cu、N t、Mo、Mn、Cr等の合金元素を
混合法もしくは予備合金化法等によって、基地鉄中に固
溶させる焼結合金の強化方法が主として採用されている
。
ところで、合金化による焼結合金の強化方法においては
、上述のように鉄粉にC,Cu、Ni。
、上述のように鉄粉にC,Cu、Ni。
Mo、Cr等の合金粉末を添加した後混扮する混合法と
、Cu、Ni、Mo、Cr、Mn等の合金元素を予め合
金化させた合金粉末を用いる、いわゆる、予備合金化法
とが通常採用されている。
、Cu、Ni、Mo、Cr、Mn等の合金元素を予め合
金化させた合金粉末を用いる、いわゆる、予備合金化法
とが通常採用されている。
予備合金化鉄粉を原料粉末として用いることによる焼結
合金の強化方法においては、使用する原料粉末に含有さ
れる合金元素を主としてNi−Mo −(Cu)系、C
r−Mn−Mo系等の合金状態として含有させた予備合
金化鉄粉とする方法であるが、これらの予備合金化鉄粉
においては合金元素による固溶硬化により原料粉末が高
硬度となり圧粉成形性が低下して圧粉成形体密度が低く
なると(、(う欠点があり、焼結合金の高強度化に有効
な高密度化を図る上からは好ましくない。
合金の強化方法においては、使用する原料粉末に含有さ
れる合金元素を主としてNi−Mo −(Cu)系、C
r−Mn−Mo系等の合金状態として含有させた予備合
金化鉄粉とする方法であるが、これらの予備合金化鉄粉
においては合金元素による固溶硬化により原料粉末が高
硬度となり圧粉成形性が低下して圧粉成形体密度が低く
なると(、(う欠点があり、焼結合金の高強度化に有効
な高密度化を図る上からは好ましくない。
また、予備合金化鉄粉を原料粉末として使用する場合に
おいても、Cr、Mn等の活性元素を含有する原料粉末
の場合には、焼結処理中に酸化して添加された合金元素
の効果が充分に発揮されなくなる場合もある。
おいても、Cr、Mn等の活性元素を含有する原料粉末
の場合には、焼結処理中に酸化して添加された合金元素
の効果が充分に発揮されなくなる場合もある。
ところで、上述したような従来の原料粉末である予備合
金化鉄粉における圧粉成形性の低下に対して、その圧粉
成形性の改善を図るべく種々の提案がなされている。
金化鉄粉における圧粉成形性の低下に対して、その圧粉
成形性の改善を図るべく種々の提案がなされている。
例えば、合金元素であるNi、Mo、Cuを鉄粉の表面
に拡散処理させた、「低合金粉末鉄の製法」 (特公昭
45−9649号)等である。
に拡散処理させた、「低合金粉末鉄の製法」 (特公昭
45−9649号)等である。
この低合金鉄粉はNi、Mo、Cu等の合金元素を鉄粉
の表面部のみに拡散処理させていることから、鉄粉は表
面部を除く内部においては合金元素が固溶硬化されてお
らず、鉄粉の優れた圧粉成形性は阻害されることがなく
、原料粉末が予備合金化鉄粉でありながら優れた圧粉成
形性を有している。
の表面部のみに拡散処理させていることから、鉄粉は表
面部を除く内部においては合金元素が固溶硬化されてお
らず、鉄粉の優れた圧粉成形性は阻害されることがなく
、原料粉末が予備合金化鉄粉でありながら優れた圧粉成
形性を有している。
しかしながら、このような方法により製造された予備合
金化鉄粉の原料粉末においては、合金元素(とりわけN
i)の拡散速度が遅いことから、混合法と同様に添加し
た合金元素を充分に基地鉄中に拡散させるためには長時
間の焼結処理時間を必要とする等、均質な焼結合金を得
るのが難しいという難点がある。
金化鉄粉の原料粉末においては、合金元素(とりわけN
i)の拡散速度が遅いことから、混合法と同様に添加し
た合金元素を充分に基地鉄中に拡散させるためには長時
間の焼結処理時間を必要とする等、均質な焼結合金を得
るのが難しいという難点がある。
さらに、前述のNi、Mo、Crを含有する予備合金化
鉄粉においては、合金元素が高価であることから、価格
の安いCr、Mnを主成分とした予備合金化鉄粉が最近
提案されている(例えば、特開昭58−130249号
、特開昭59−38351号等)。
鉄粉においては、合金元素が高価であることから、価格
の安いCr、Mnを主成分とした予備合金化鉄粉が最近
提案されている(例えば、特開昭58−130249号
、特開昭59−38351号等)。
しかしながら、このようなCr、Mnを主成分とした予
備合金化鉄粉は、油噴霧法により製造することが必須条
件とされ、しかも、炭素及び酸素を著しく低減させるこ
とにより圧粉成形性の改善を図った低合金鉄粉であるこ
とから、原料粉末の価格が高騰するという問題点があっ
た。
備合金化鉄粉は、油噴霧法により製造することが必須条
件とされ、しかも、炭素及び酸素を著しく低減させるこ
とにより圧粉成形性の改善を図った低合金鉄粉であるこ
とから、原料粉末の価格が高騰するという問題点があっ
た。
また、Cr、Mnは前述のように酸化し易い合金元素で
あることから焼結処理雰囲気を厳しく管理することが必
要となり、Cr、Mn等の添加効果を充分に発揮させる
には厨温焼結処理(例えば、1250℃)とする必要が
あることから、焼結処理炉が高価となることは避けられ
ないという問題があった。
あることから焼結処理雰囲気を厳しく管理することが必
要となり、Cr、Mn等の添加効果を充分に発揮させる
には厨温焼結処理(例えば、1250℃)とする必要が
あることから、焼結処理炉が高価となることは避けられ
ないという問題があった。
しかも、従来の拡散合金粉を原料とした製造方法におい
ては、合金元素の拡散が不十分であり合金元素の有する
固溶強化能が生かしきれていないという問題があった。
ては、合金元素の拡散が不十分であり合金元素の有する
固溶強化能が生かしきれていないという問題があった。
また、Cr、Mnを多く含む噴霧合金粉を原料とした製
造方法においてはCr、Mnが易酸化性のため、焼結中
にこれらの元素が酸化しないように特別な注意を払う必
要があるとともに、1200℃以上での高温焼結を行う
必要が生じ製造コストが大幅にアップするという問題が
あった。
造方法においてはCr、Mnが易酸化性のため、焼結中
にこれらの元素が酸化しないように特別な注意を払う必
要があるとともに、1200℃以上での高温焼結を行う
必要が生じ製造コストが大幅にアップするという問題が
あった。
従って、本発明の目的は、従来材に比較して優れた強度
特性を有する高強度焼結合金を安価に製造する方法を提
供することにある。
特性を有する高強度焼結合金を安価に製造する方法を提
供することにある。
このため、本発明にかかる第1の発明は、重量比率にて
、Mon0.2〜1.4%、CrH0゜1−0.3%、
残部Feと不可避の不純物とからなるFe−Mo−Cr
系予備合金化鉄粉の原料粉末に、該原料粉末の0.2〜
0.7重量%の黒鉛粉末を添加して混合する第1の工程
と、前記第1の工程により得られた混合粉末を所定の形
状に成形後、保護雰囲気中で焼結する第2の工程と、前
記第2の工程により得られた焼結体に焼入れ、焼戻し処
理を施す第3の工程からなることを特徴とする高強度焼
結合金の製造方法である。
、Mon0.2〜1.4%、CrH0゜1−0.3%、
残部Feと不可避の不純物とからなるFe−Mo−Cr
系予備合金化鉄粉の原料粉末に、該原料粉末の0.2〜
0.7重量%の黒鉛粉末を添加して混合する第1の工程
と、前記第1の工程により得られた混合粉末を所定の形
状に成形後、保護雰囲気中で焼結する第2の工程と、前
記第2の工程により得られた焼結体に焼入れ、焼戻し処
理を施す第3の工程からなることを特徴とする高強度焼
結合金の製造方法である。
また、本発明にかかる第2の発明は、重量比率にて、M
o;0.2〜1.4%+ (、r ; 0.1〜0.3
%、残部Feと不可避の不純物とからなるFe−Mo−
Cr系予備合金化鉄粉の原料粉末に、該原料粉末の0.
5重量%以下の黒鉛粉末を添加して混合する第1の工程
と、前記第1の工程により得られた混合粉末を所定の形
状に成形後、保護雰囲気中で焼結する第2の工程と、前
記第2の工程により得られた焼結体に浸炭焼入れ、焼戻
し処理または浸炭浸窒焼入れ、焼戻し処理を施す第3の
工程からなることを特徴とする高強度焼結合金の製造方
法である。
o;0.2〜1.4%+ (、r ; 0.1〜0.3
%、残部Feと不可避の不純物とからなるFe−Mo−
Cr系予備合金化鉄粉の原料粉末に、該原料粉末の0.
5重量%以下の黒鉛粉末を添加して混合する第1の工程
と、前記第1の工程により得られた混合粉末を所定の形
状に成形後、保護雰囲気中で焼結する第2の工程と、前
記第2の工程により得られた焼結体に浸炭焼入れ、焼戻
し処理または浸炭浸窒焼入れ、焼戻し処理を施す第3の
工程からなることを特徴とする高強度焼結合金の製造方
法である。
以下、本発明の作用について説明する。
本発明における焼結合金製造用の原料粉末を、重量比率
にて、Mono、2〜1.4%、CrHO,1〜0.3
%、残部1i’ eと不可避の不純物とからなるFe−
Mo−Cr系予備合金化鉄粉としているのは、優れた圧
粉成形性を確保するとともに、比較的低コストの原料粉
末とするためである。
にて、Mono、2〜1.4%、CrHO,1〜0.3
%、残部1i’ eと不可避の不純物とからなるFe−
Mo−Cr系予備合金化鉄粉としているのは、優れた圧
粉成形性を確保するとともに、比較的低コストの原料粉
末とするためである。
次に、本発明材の合金元素の範囲限定理由にっして説明
する。
する。
なお、以下の説明において、各合金元素の添加量はいず
れも重量%により表示する。
れも重量%により表示する。
本発明材において、Mo、Crは焼結体の引張強度を向
上させるために必要な合金元素であり、また、熱処理時
の焼入性向上にも有効な合金元素である。
上させるために必要な合金元素であり、また、熱処理時
の焼入性向上にも有効な合金元素である。
そして、Moは0.2%未満ではその焼結体強度改善効
果が充分でなく、一方1.4%を越えて添加するとその
添加量に見合った焼結体強度改善効果の向上が見られな
いばかりでなく、かえって原料粉末の圧粉成形性を悪化
し、しかもコストを高騰させることから0.2〜1.4
%とした。
果が充分でなく、一方1.4%を越えて添加するとその
添加量に見合った焼結体強度改善効果の向上が見られな
いばかりでなく、かえって原料粉末の圧粉成形性を悪化
し、しかもコストを高騰させることから0.2〜1.4
%とした。
また、Crは0.1%未満ではその焼結体強度改善効果
が充分でなく、一方0.3%を越えて添加すると粉末の
圧縮性が低下し、高強度材料の製追上不利となるため0
.1〜0.3%とした。
が充分でなく、一方0.3%を越えて添加すると粉末の
圧縮性が低下し、高強度材料の製追上不利となるため0
.1〜0.3%とした。
焼結温度は1100℃未満では十分焼結が進まないため
1100℃以上が必要であるが、Cr、Mn系の噴霧合
金粉や拡散合金粉を原料とした焼結材料の適正焼結温度
である1230℃以上の高温焼結を行う必要はない。
1100℃以上が必要であるが、Cr、Mn系の噴霧合
金粉や拡散合金粉を原料とした焼結材料の適正焼結温度
である1230℃以上の高温焼結を行う必要はない。
さらに、焼入れ温度はいずれも限定温度未満では焼入れ
の効果が十分でなく、逆に限定温度を越えると経験的に
強度が低下する事実があるため好ましくない。
の効果が十分でなく、逆に限定温度を越えると経験的に
強度が低下する事実があるため好ましくない。
また、本発明において、添加する黒鉛粉末は焼結処理後
の焼結合金のC含有量を調整するために添加するもので
ある。
の焼結合金のC含有量を調整するために添加するもので
ある。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明す
る。
る。
(第1実施例)
重量比率で、M o : O−49/11r Cr ;
O−2%。
O−2%。
残部Feと不可避の不純物からなる合金粉末と、その合
金粉末の0.5重量%の黒鉛粉と0.7%の潤滑用ステ
アリン酸亜鉛粉とをV型混合機で混合した。
金粉末の0.5重量%の黒鉛粉と0.7%の潤滑用ステ
アリン酸亜鉛粉とをV型混合機で混合した。
そして、この混合粉末を金型を用いて圧粉成形して、成
形体密度7.1g/cm3の引張試験片(J S PM
標準2−64)を作成した。
形体密度7.1g/cm3の引張試験片(J S PM
標準2−64)を作成した。
その後、この圧粉成形体をアンモニア分解ガス雰囲気中
にて、1iao℃×40分間の焼結処理を実施した。
にて、1iao℃×40分間の焼結処理を実施した。
さらに、上述の工程により製造された引張試験片の焼結
体を、真空熱処理炉を用いて860℃×40分間加熱保
持後油焼入し、170℃×60分間の低温焼もどし処理
を施した。
体を、真空熱処理炉を用いて860℃×40分間加熱保
持後油焼入し、170℃×60分間の低温焼もどし処理
を施した。
このようにして、本発明材■の引張試験片を製造した。
(第2実施例)
重量比率で、MO;0.4%、Cr;0.2%。
残部Feと不可避の不純物からなる合金粉末と、その合
金粉末の00.3重量%の黒鉛粉と0.7%の潤滑用ス
テアリン酸亜鉛粉とを■型混合機で混合した。
金粉末の00.3重量%の黒鉛粉と0.7%の潤滑用ス
テアリン酸亜鉛粉とを■型混合機で混合した。
そして、この混合粉末を金型を用いて圧粉成形して、成
形体密度7.1g/cm”の引張試験片(J S PM
標準2−64)を作成した。
形体密度7.1g/cm”の引張試験片(J S PM
標準2−64)を作成した。
その後、この圧粉成形体をアンモニア分解ガス雰囲気中
にて、1180℃×40分間の焼結処理を実施した。
にて、1180℃×40分間の焼結処理を実施した。
熱処理は浸炭焼入れ、焼戻しとした。すなわち、カーボ
ンポテンシャル1.0%ブタン変成ガス雰囲気中で92
0℃×60分後、850’Cに降温し30分間保持後油
冷し、焼戻しは170℃×60分とした。
ンポテンシャル1.0%ブタン変成ガス雰囲気中で92
0℃×60分後、850’Cに降温し30分間保持後油
冷し、焼戻しは170℃×60分とした。
このようにして、本発明材■の引張試験片を製造した。
(第3実施例)
第2実施例と壜本的には同じ方法により、焼結体を製造
した。
した。
熱処理は浸炭浸窒焼入れ、焼戻しとした。すなわち、カ
ーボンポテンシャル0.8%、窒素0゜3%のブタン変
成ガス+アンモニアの混合雰囲気中で900℃×60分
保持後、850℃に降温し20分間保持後油冷し、焼戻
しは170℃×60分とした。
ーボンポテンシャル0.8%、窒素0゜3%のブタン変
成ガス+アンモニアの混合雰囲気中で900℃×60分
保持後、850℃に降温し20分間保持後油冷し、焼戻
しは170℃×60分とした。
(比較例)
市販の拡散合金粉(Fe−4重量%Ni−1゜5重量%
Cu−0,5重量%MO)に対し、0゜55重量%の黒
鉛粉と0.7%のステアリン酸亜鉛粉とをV型混合機で
混合した。
Cu−0,5重量%MO)に対し、0゜55重量%の黒
鉛粉と0.7%のステアリン酸亜鉛粉とをV型混合機で
混合した。
次に、上記の混合粉末より成形体密度7.1g/cm3
の引張試験片を製造した。焼結は分解アンモニアガス雰
囲気中で1180℃X40分の条件で行った。
の引張試験片を製造した。焼結は分解アンモニアガス雰
囲気中で1180℃X40分の条件で行った。
熱処理は第1実施例と同様に焼入れ、焼戻し処理とし、
真空熱処理炉において860℃×40分保持後油冷し、
焼戻しは170℃×60分とした。
真空熱処理炉において860℃×40分保持後油冷し、
焼戻しは170℃×60分とした。
このようにして、比較材の引張試験片を製造した。
上記の本発明材■〜■および比較材の各引張試験片を使
用して本発明方法にかかる高強度焼結合金と従来法によ
り製造された高強度焼結合金との強度を比較評価した。
用して本発明方法にかかる高強度焼結合金と従来法によ
り製造された高強度焼結合金との強度を比較評価した。
即ち、上述の方法により製造された各引張試験片を、室
温にてクロスヘッドスピード2m/winの引張速度で
引張試験を実施し各引張試験片の引張強度を測定した。
温にてクロスヘッドスピード2m/winの引張速度で
引張試験を実施し各引張試験片の引張強度を測定した。
この結果を第1図に示す。
第1図から明らかなように、本発明材■〜■はいずれも
比較材とほぼ同等の引張強度を有していることがわかる
。
比較材とほぼ同等の引張強度を有していることがわかる
。
比較材は市販されている高強度焼結合金の中で最も多く
使用されている材料であり、高価な合金元素を多く(N
iおよびCuを合計で5%以上)含有している。
使用されている材料であり、高価な合金元素を多く(N
iおよびCuを合計で5%以上)含有している。
これに対して、本発明材が比較材に比較して高価な合金
の合金量が少ないにもかかわらず、これと同等の強度を
有していることは本発明にかかる高強度焼結合金の製造
方法がすぐれていることの証左とも言えるものである。
の合金量が少ないにもかかわらず、これと同等の強度を
有していることは本発明にかかる高強度焼結合金の製造
方法がすぐれていることの証左とも言えるものである。
さらに1.付言すれば本発明材が高価なNiやCUを使
用することなく高強度化を達成しえたのは、Moおよび
Crの添加方法と合金量の最適化によるものである。
用することなく高強度化を達成しえたのは、Moおよび
Crの添加方法と合金量の最適化によるものである。
すなわち、MoとCrの適量を予備合金化した粉末を原
料として使用したことにより、高価なNiやCuを含有
しない組成でNiやCuを含有した材料と同等の強度が
得られたものである。
料として使用したことにより、高価なNiやCuを含有
しない組成でNiやCuを含有した材料と同等の強度が
得られたものである。
これによって、材料コストの低コスト化にも有利に作用
することになったのである。
することになったのである。
以上、本発明を特定の実施例に基づいて説明したがこれ
らに限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載し
た範囲内で当業者が実施可能な種々の態様が考えられる
。
らに限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載し
た範囲内で当業者が実施可能な種々の態様が考えられる
。
以上説明したように、本発明にかかる高強度焼結合金の
製造方法は、重量比率にて、MO; 0゜2〜1.4%
、Cr:0.1〜0.3%、残部Feと不可避の不純物
とからなるFe−Mo−Cr系予備合金化鉄粉の原料粉
末に、所定の黒鉛粉末を添加して混合する第1の工程と
、前記第1の工程により得られた混合粉末を所定の形状
に成形後、保護雰囲気中で焼結する第2の工程と、前記
第2の工程により得られた焼結体に焼入れ、焼戻し処理
あるいは浸炭焼入れ、焼戻し処理または浸炭浸窒焼入れ
、焼戻し処理を施す第3の工程から構成したため、従来
材に比較して優れた強度特性を有する高強度焼結合金を
安価に製造することができた。
製造方法は、重量比率にて、MO; 0゜2〜1.4%
、Cr:0.1〜0.3%、残部Feと不可避の不純物
とからなるFe−Mo−Cr系予備合金化鉄粉の原料粉
末に、所定の黒鉛粉末を添加して混合する第1の工程と
、前記第1の工程により得られた混合粉末を所定の形状
に成形後、保護雰囲気中で焼結する第2の工程と、前記
第2の工程により得られた焼結体に焼入れ、焼戻し処理
あるいは浸炭焼入れ、焼戻し処理または浸炭浸窒焼入れ
、焼戻し処理を施す第3の工程から構成したため、従来
材に比較して優れた強度特性を有する高強度焼結合金を
安価に製造することができた。
第1図は本発明材および比較材の引張試験の結果をその
成分組成とともに示すグラフである。 出願人 トヨタ自動車株式会社 第1図
成分組成とともに示すグラフである。 出願人 トヨタ自動車株式会社 第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量比率にて、Mo;0.2〜1.4%、Cr;0
.1〜0.3%、残部Feと不可避の不純物とからなる
Fe−Mo−Cr系予備合金化鉄粉の原料粉末に、該原
料粉末の0.2〜0.7重量%の黒鉛粉末を添加して混
合する第1の工程と、前記第1の工程により得られた混
合粉末を所定の形状に成形後、保護雰囲気中で焼結する
第2の工程と、前記第2の工程により得られた焼結体に
焼入れ、焼戻し処理を施す第3の工程からなることを特
徴とする高強度焼結合金の製造方法。 2、焼結体の密度を6.9g/cm^3以上としたこと
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載の高強度焼結合
金の製造方法。 3、焼入れ、焼戻し処理を保護雰囲気中において、75
0〜900℃にて15〜90分加熱保持後油冷し、15
0〜450℃で焼戻ししたことを特徴とする特許請求の
範囲第1項または第2項記載の高強度焼結合金の製造方
法。 4、焼結を保護雰囲気ガス中で1100℃以上の温度で
行うことを特徴とする特許請求の範囲第1項または第2
項記載の高強度焼結合金の製造方法。 5、重量比率にて、Mo;0.2〜1.4%、Cr;0
.1〜0.3%、残部Feと不可避の不純物とからなる
Fe−Mo−Cr系予備合金化鉄粉の原料粉末に、該原
料粉末の0.5重量%以下の黒鉛粉末を添加して混合す
る第1の工程と、前記第1の工程により得られた混合粉
末を所定の形状に成形後、保護雰囲気中で焼結する第2
の工程と、前記第2の工程により得られた焼結体に浸炭
焼入れ、焼戻し処理または浸炭浸窒焼入れ、焼戻し処理
を施す第3の工程からなることを特徴とする高強度焼結
合金の製造方法。 6、焼結体の密度を6.9g/cm^3以上としたこと
を特徴とする特許請求の範囲第5項記載の高強度焼結合
金の製造方法。 7、浸炭焼入れ処理を平衡炭素量が0.3〜1.5%の
雰囲気中にて850〜1000℃で30〜180分保持
した後、750〜900℃に5〜60分間降温保持後油
冷し、150〜450℃で焼戻し処理したことを特徴と
する特許請求の範囲第5項または第6項記載の高強度焼
結合金の製造方法。 8、平衡炭素量を0.3〜1.0%、窒素量を0.1〜
0.5%有する雰囲気中にて820〜950℃で30〜
90分加熱保持後油冷し、150〜450℃にて焼戻し
処理したことを特徴とする特許請求の範囲第5項または
第6項記載の高強度焼結合金の製造方法。 8、焼結を保護雰囲気ガス中で1100℃以上の温度で
行うことを特徴とする特許請求の範囲第5項または第6
項記載の高強度焼結合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61008457A JPS62167843A (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | 高強度焼結合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61008457A JPS62167843A (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | 高強度焼結合金の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62167843A true JPS62167843A (ja) | 1987-07-24 |
Family
ID=11693655
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61008457A Pending JPS62167843A (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | 高強度焼結合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62167843A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102717082A (zh) * | 2012-05-23 | 2012-10-10 | 马鞍山市华东粉末冶金厂 | 粉末冶金生产水泵半联轴器的方法 |
CN109695004A (zh) * | 2018-12-17 | 2019-04-30 | 东睦新材料集团股份有限公司 | 一种铁基粉末冶金零件的制造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5773159A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-07 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of iron-base sintered machine parts with high strength and wear resistance |
JPS5773157A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-07 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of iron-base sintered machine parts with high strength and wear resistance |
JPS5773155A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-07 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of iron-base sintered machine parts with high strength and wear resistance |
JPS5773158A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-07 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of iron-base sintered machine parts with high strength and wear resistance |
JPS5773154A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-07 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of iron-base sintered machine parts with high strength and wear resistance |
-
1986
- 1986-01-17 JP JP61008457A patent/JPS62167843A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5773155A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-07 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of iron-base sintered machine parts with high strength and wear resistance |
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CN109695004A (zh) * | 2018-12-17 | 2019-04-30 | 东睦新材料集团股份有限公司 | 一种铁基粉末冶金零件的制造方法 |
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