JPS62157800A - 無杼織機用ヒートカッター - Google Patents
無杼織機用ヒートカッターInfo
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- JPS62157800A JPS62157800A JP60298090A JP29809085A JPS62157800A JP S62157800 A JPS62157800 A JP S62157800A JP 60298090 A JP60298090 A JP 60298090A JP 29809085 A JP29809085 A JP 29809085A JP S62157800 A JPS62157800 A JP S62157800A
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- JP
- Japan
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- ceramic
- heat
- heat cutter
- cutter
- sintering
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、主として無杼織機の横糸の切断に使用するヒ
ートカッターに関する。
ートカッターに関する。
従来から無杼織機には、第３図に示すように横糸巻入か
らの横糸Ｂは、測長ドラムＣによって予め測長され、プ
ールバイブＤを経て、ジェットノズルＪから縦糸を通し
て反ノズル側まで飛び、筬（おさ）Ｅにて織り込まれる
と同時にカッターＦに接触し瞬間に切断される。
らの横糸Ｂは、測長ドラムＣによって予め測長され、プ
ールバイブＤを経て、ジェットノズルＪから縦糸を通し
て反ノズル側まで飛び、筬（おさ）Ｅにて織り込まれる
と同時にカッターＦに接触し瞬間に切断される。
この横糸の切断には金属ヒータ、回転丸刃、ハサミ式カ
ッター等が使用されて来たが、機械的切断装置において
は、機構が複雑であるばかりではなく、完全な切断を行
なうためには絶えず刃先の研磨が必要であり、コストが
嵩むという問題があった。
ッター等が使用されて来たが、機械的切断装置において
は、機構が複雑であるばかりではなく、完全な切断を行
なうためには絶えず刃先の研磨が必要であり、コストが
嵩むという問題があった。
糸がナイロン、ポリエステル等の合成繊維から形成され
ている場合には、融点が約り００℃〜２６０℃程度であ
るため、近年、電気抵抗によって加熱切断する所謂ヒー
トカッターが広く用いられるようになった。
ている場合には、融点が約り００℃〜２６０℃程度であ
るため、近年、電気抵抗によって加熱切断する所謂ヒー
トカッターが広く用いられるようになった。
このヒートカッターＦは、第４図に示すように、銅系合
金からなる導電材ａの先端に発熱材であるニッケルーク
ロム合金材すが蝋付けされたものが使用されている。こ
のニッケルークロム発熱体は強度を考慮して通常長さが
４０ｖｗ程度、幅が５ｍｍ程度、厚みが２ｍｎ＋程度の
ものが通常使用されている。
金からなる導電材ａの先端に発熱材であるニッケルーク
ロム合金材すが蝋付けされたものが使用されている。こ
のニッケルークロム発熱体は強度を考慮して通常長さが
４０ｖｗ程度、幅が５ｍｍ程度、厚みが２ｍｎ＋程度の
ものが通常使用されている。
この大きさの発熱材を通常の横糸切断に必要な７００℃
以上に加熱するためには、約４００ワツトの電力を必要
とする。また、発熱体自体の酸化による消耗や糸との接
触摩耗により細くなり、頻繁に取り替える必要があり、
また、作業効率を上げるだめの阻害要因の一つとなって
いた。さらには、切断のみの使用の点から見ても、カッ
タ一部分の接続端子Ｃとそれに付帯する設備も大きいも
のにならざらるを得なかった。
以上に加熱するためには、約４００ワツトの電力を必要
とする。また、発熱体自体の酸化による消耗や糸との接
触摩耗により細くなり、頻繁に取り替える必要があり、
また、作業効率を上げるだめの阻害要因の一つとなって
いた。さらには、切断のみの使用の点から見ても、カッ
タ一部分の接続端子Ｃとそれに付帯する設備も大きいも
のにならざらるを得なかった。
このため、特開昭５８−１０１１１６８３号公報に記載
されているように、上記の金属発熱体に代わってＳｉＣ
系材料、ランタンクロマイトなどのセラミック抵抗体を
用いた所謂セラミックヒータの使用を試みることも考え
られるが、これらは比抵抗値が大きいため、依然として
比較的大きなヒータ断面積と高電圧を要する。そのため
、抵抗体そのものを昇温するためのエネルギーが大であ
り、且つ温度調節のための電源設備が比較的に大損りと
なる。また、これらの材料は強度が弱いために２ｖａｍ
程度以下の薄板や丸棒は折損し易い欠点がある。
されているように、上記の金属発熱体に代わってＳｉＣ
系材料、ランタンクロマイトなどのセラミック抵抗体を
用いた所謂セラミックヒータの使用を試みることも考え
られるが、これらは比抵抗値が大きいため、依然として
比較的大きなヒータ断面積と高電圧を要する。そのため
、抵抗体そのものを昇温するためのエネルギーが大であ
り、且つ温度調節のための電源設備が比較的に大損りと
なる。また、これらの材料は強度が弱いために２ｖａｍ
程度以下の薄板や丸棒は折損し易い欠点がある。
また、特公昭５７−３４３０９号公報、特公昭６０−５
５９６７号公報に記載されているように、チタン酸バリ
ウム等の半導体の利用も試みられたが、高温の赤熱状態
まで昇温できず、また、材料自体の硬度が低いために高
温での糸切断により摩耗する欠点があ更に、特開昭６０
−１２７２６０号公報に記載されている導電性セラミッ
ク材料を利用することも可能であるが、ヒーク部の耐酸
化性１耐摩耗性及び端子部の接触抵抗の問題及びヒータ
自体の熱容量を小さくして昇温に要する消費電力を如何
にして小さくするかの問題等がある。更にこれらの大部
分は赤熱状態で長期使用する間にヒータ材料に含まれて
いる炭化物等が酸化され、ヒートカッターとしての寿命
が短かくなる場合がある。
５９６７号公報に記載されているように、チタン酸バリ
ウム等の半導体の利用も試みられたが、高温の赤熱状態
まで昇温できず、また、材料自体の硬度が低いために高
温での糸切断により摩耗する欠点があ更に、特開昭６０
−１２７２６０号公報に記載されている導電性セラミッ
ク材料を利用することも可能であるが、ヒーク部の耐酸
化性１耐摩耗性及び端子部の接触抵抗の問題及びヒータ
自体の熱容量を小さくして昇温に要する消費電力を如何
にして小さくするかの問題等がある。更にこれらの大部
分は赤熱状態で長期使用する間にヒータ材料に含まれて
いる炭化物等が酸化され、ヒートカッターとしての寿命
が短かくなる場合がある。
また、セラミック材料をヒートカッターとして使用する
場合、端子部を電極と接合させる場合に電極とヒートカ
ッターとの接触抵抗が増加し、導通不良或いは接合部の
異常発熱を起こし、ヒータ寿命の低下要因となる場合が
あった。
場合、端子部を電極と接合させる場合に電極とヒートカ
ッターとの接触抵抗が増加し、導通不良或いは接合部の
異常発熱を起こし、ヒータ寿命の低下要因となる場合が
あった。
本発明において解決すべき課題は、上記糸材の切断に最
も適したセラミックス・ヒートカッターの条件を見出し
て、これに適合したセラミックス・ヒートカッターを提
供し、無杼織機自体の設備効率を上げることにある。
も適したセラミックス・ヒートカッターの条件を見出し
て、これに適合したセラミックス・ヒートカッターを提
供し、無杼織機自体の設備効率を上げることにある。
本発明は、高硬度で耐摩耗性があり、耐酸化性のセラミ
ック抵抗体又は耐酸化処理したセラミック抵抗体を糸条
切断用ヒートカッターとして使用し、同時に、端子部を
メタライズすることにより接触抵抗変化の問題を解決し
、且つ従来の糸切断装置に比べ１１５〜１／１０の消費
電力で確実な糸切断を行なうことが可能なヒートカンタ
−の条件を見いだし完成したものである。
ック抵抗体又は耐酸化処理したセラミック抵抗体を糸条
切断用ヒートカッターとして使用し、同時に、端子部を
メタライズすることにより接触抵抗変化の問題を解決し
、且つ従来の糸切断装置に比べ１１５〜１／１０の消費
電力で確実な糸切断を行なうことが可能なヒートカンタ
−の条件を見いだし完成したものである。
本発明のセラミックスヒートカッターは、硬さがＩＩＲ
Ａ ８０以上１曲げ強さが３０ｋｆ≠値が０．５Ｘ１０
−３〜３００ Ｘｌ０−３Ω・口となるように酸化物、
炭化物、窒化物及び硼化物と場合によっては５体積％以
下の金属成分を種々配合してセラミック材料となし、所
定形状に加工したセラミック抵抗体の両端に電極取付用
端子穴又はメタライズ処理した端子部を設けたものであ
る。
Ａ ８０以上１曲げ強さが３０ｋｆ≠値が０．５Ｘ１０
−３〜３００ Ｘｌ０−３Ω・口となるように酸化物、
炭化物、窒化物及び硼化物と場合によっては５体積％以
下の金属成分を種々配合してセラミック材料となし、所
定形状に加工したセラミック抵抗体の両端に電極取付用
端子穴又はメタライズ処理した端子部を設けたものであ
る。
本発明の第１の要件である硬さはＨＲＡで８０以上であ
ることが耐摩耗性を維持するために必須の要件である。
ることが耐摩耗性を維持するために必須の要件である。
そのためには平均結晶粒径が３μ頂以下より好ましくは
２μｍ以下のできるだけ微細な出発原材料の選択、充分
なる粉砕混合及び５重量％以下の焼結促進剤及び粒成長
抑制剤の含有、それに、できる限りの低温焼結とを必要
とし、これにより従来の金属系ヒータの寿命が高々３ケ
月であるのに対し、５ケ月以上の寿命とすることができ
る。
２μｍ以下のできるだけ微細な出発原材料の選択、充分
なる粉砕混合及び５重量％以下の焼結促進剤及び粒成長
抑制剤の含有、それに、できる限りの低温焼結とを必要
とし、これにより従来の金属系ヒータの寿命が高々３ケ
月であるのに対し、５ケ月以上の寿命とすることができ
る。
即ち第１の要件である耐摩耗性の要件は、５ケ月以上の
連続使用しても摩耗し、短寿命とならないための要件を
示すものである。
連続使用しても摩耗し、短寿命とならないための要件を
示すものである。
また、本発明の第２の要件である３０ｋｇ／ｖｓｍ２以
上の曲げ強さは、セラミック自体の熱容量をできるだけ
小さくする目的で断面積を最小Ｑ、５ 龍２にする場合
があるため、かかる小断面のものにおける強度の必要条
件である。
上の曲げ強さは、セラミック自体の熱容量をできるだけ
小さくする目的で断面積を最小Ｑ、５ 龍２にする場合
があるため、かかる小断面のものにおける強度の必要条
件である。
更に、本発明の第３の要件である比抵抗値については、
その織布装置の機能上、通電後約３０秒以内で所定温度
に到達させる必要がある。この意味から、抵抗値は０．
５Ｘ１０−”〜３００Ｘ１０−３Ω・Ｃｆｆ１の範囲が
よく、比抵抗値が０．５Ｘ１０’Ω・ｃｍ未満になると
低電圧にもかかわらず電流値が大きくなり過ぎるため配
線材の容量を大きくする必要があり好ましくない。また
、比抵抗値が３００ Ｘｌ０−”Ω・国を超えると１０
０■を超える電圧を要する場合があり、漏電の可能性が
強くなるため好ましくない。
その織布装置の機能上、通電後約３０秒以内で所定温度
に到達させる必要がある。この意味から、抵抗値は０．
５Ｘ１０−”〜３００Ｘ１０−３Ω・Ｃｆｆ１の範囲が
よく、比抵抗値が０．５Ｘ１０’Ω・ｃｍ未満になると
低電圧にもかかわらず電流値が大きくなり過ぎるため配
線材の容量を大きくする必要があり好ましくない。また
、比抵抗値が３００ Ｘｌ０−”Ω・国を超えると１０
０■を超える電圧を要する場合があり、漏電の可能性が
強くなるため好ましくない。
従って、セラミック抵抗体製造に際しては、各種導電性
付与成分の配合量を比抵抗値がｏ、ｓ ｘｔｏ→〜３０
０ Ｘ １０＝Ω・ａになるように調整する必要がある
。
付与成分の配合量を比抵抗値がｏ、ｓ ｘｔｏ→〜３０
０ Ｘ １０＝Ω・ａになるように調整する必要がある
。
上記の条件を満足するセラミック抵抗体材料としては、
焼結助剤を含むｊ／４２０３にＭｏ２Ｃ。
焼結助剤を含むｊ／４２０３にＭｏ２Ｃ。
ＺｒＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ，ＷＣ，Ｃｒ３ Ｃ２等の炭化
物、或いはＴｉＮ、ＴａＮ、ＮｂＮ、ＶＮ等の窒化物、
更に。
物、或いはＴｉＮ、ＴａＮ、ＮｂＮ、ＶＮ等の窒化物、
更に。
ＴｉＢ２ 、ＴａＢ、ＮｂＢ、ＺｒＢ２ 、ＣｒＢ、Ｖ
Ｂ２等の硼化物及び炭窒化物、硼窒化物、窒硼化物を少
なくとも１成分配合したものが適合する。
Ｂ２等の硼化物及び炭窒化物、硼窒化物、窒硼化物を少
なくとも１成分配合したものが適合する。
また、上記ＡＩ！２０．はＺｒＯ２、ＳｉＣ，Ｓｉ３
Ｎ４及びサイアロン等の少なくとも一成分で置換したも
のを使用することもできる。
Ｎ４及びサイアロン等の少なくとも一成分で置換したも
のを使用することもできる。
その具体的な製造に際しては、非酸化性雰囲気圧１０ｋ
ｇ／ｃｎ！以下で焼結する方法、非酸化性雰囲気中で対
理論密度９５％以上に予備焼結した後ホットアイソスタ
ティック（ＨＩＰ）法により緻密焼結する方法、或いは
１００〜３００ ｋｇ ／ ｃｊの加圧力の下でホント
プレス焼結する方法等により、対理論密度を９８．５％
以上より好ましくは９９．０％以上に緻密化焼結するこ
とにより得られる。
ｇ／ｃｎ！以下で焼結する方法、非酸化性雰囲気中で対
理論密度９５％以上に予備焼結した後ホットアイソスタ
ティック（ＨＩＰ）法により緻密焼結する方法、或いは
１００〜３００ ｋｇ ／ ｃｊの加圧力の下でホント
プレス焼結する方法等により、対理論密度を９８．５％
以上より好ましくは９９．０％以上に緻密化焼結するこ
とにより得られる。
上述の各種焼結法により対理論密度９８．５％以上より
好ましくは９９．０％以上に緻密焼結したセラミック抵
抗体材料用焼結素材とする。或いはまたヒートカッター
のセラミック抵抗体部は、ドクターブレード法により製
造したシートを所定寸法にカントした後、望みの形状に
曲げ加工したまま緻密焼結する方法やスリップキャスト
法による湾曲形状にしたり、押出成型した丸棒又は長方
形の成型体を所定長さにカットして曲げ加工した状態で
焼結することにより複雑形状製品とすることができる。
好ましくは９９．０％以上に緻密焼結したセラミック抵
抗体材料用焼結素材とする。或いはまたヒートカッター
のセラミック抵抗体部は、ドクターブレード法により製
造したシートを所定寸法にカントした後、望みの形状に
曲げ加工したまま緻密焼結する方法やスリップキャスト
法による湾曲形状にしたり、押出成型した丸棒又は長方
形の成型体を所定長さにカットして曲げ加工した状態で
焼結することにより複雑形状製品とすることができる。
当然のことながら、曲げ加工しないストレート状の製品
も能率よく得ることができる。
も能率よく得ることができる。
なお、上述した各種セラミック抵抗体材料は、各種原料
粉末の平均粒径が３μｍ以下より好ましくは１．５μＩ
以下の粉末を所定量配合し、ボールミル機により粉砕混
合した後、乾燥整粒して焼結用原料とする。ここで、各
種炭化物、窒化物、硼化物等の導電性付与成分は、焼結
素材中で平均粒径３μｍ以下より好ましくは２．０μｍ
以下の粒子として均一に分散し、かつ少なくともネット
構造を形成する量配合することにより導電性が得られ始
め導電性付与成分としての効果を発揮するものであり、
焼結材料の比抵抗値は配合する各種成分によって著しく
異なるため、導電性付与成分の量を適宜調整し、比抵抗
値を０．５ Ｘｌ０−”〜３ｏｏｘｔｏ’Ω・国にする
。また、ＳｉＣやＳｉ３ Ｎヰ焼結剤の表面にＭｏ、
Ｗの焼付皮膜導電性皮膜を形成させたものを抵抗体とす
ることも可能である。
粉末の平均粒径が３μｍ以下より好ましくは１．５μＩ
以下の粉末を所定量配合し、ボールミル機により粉砕混
合した後、乾燥整粒して焼結用原料とする。ここで、各
種炭化物、窒化物、硼化物等の導電性付与成分は、焼結
素材中で平均粒径３μｍ以下より好ましくは２．０μｍ
以下の粒子として均一に分散し、かつ少なくともネット
構造を形成する量配合することにより導電性が得られ始
め導電性付与成分としての効果を発揮するものであり、
焼結材料の比抵抗値は配合する各種成分によって著しく
異なるため、導電性付与成分の量を適宜調整し、比抵抗
値を０．５ Ｘｌ０−”〜３ｏｏｘｔｏ’Ω・国にする
。また、ＳｉＣやＳｉ３ Ｎヰ焼結剤の表面にＭｏ、
Ｗの焼付皮膜導電性皮膜を形成させたものを抵抗体とす
ることも可能である。
さらに、導電性付与成分の炭化物、窒化物、硼化物等は
セラミンクヒータとして４００°Ｃ程度以上の温度で使
用した場合、ヒータ表面から徐々に酸化することがある
ため、セラミックヒータ部の表面をＡ１２０ａ 、５ｉ
０２他酸化物やガラス成分等の酸化物をＣＶＤ、ＰＶＤ
、スパッタリングや焼付等により緻密に被覆して耐酸化
性を向上させることができ、特に耐摩耗性の点ではＡｌ
２Ｏ３被覆が優れた効果を発揮する。また、上記酸化物
被覆の代わりにＳｊＣやＳｉ３ Ｎ＋で緻密に被覆する
のも有効である。
セラミンクヒータとして４００°Ｃ程度以上の温度で使
用した場合、ヒータ表面から徐々に酸化することがある
ため、セラミックヒータ部の表面をＡ１２０ａ 、５ｉ
０２他酸化物やガラス成分等の酸化物をＣＶＤ、ＰＶＤ
、スパッタリングや焼付等により緻密に被覆して耐酸化
性を向上させることができ、特に耐摩耗性の点ではＡｌ
２Ｏ３被覆が優れた効果を発揮する。また、上記酸化物
被覆の代わりにＳｊＣやＳｉ３ Ｎ＋で緻密に被覆する
のも有効である。
次に本発明の第４の特徴は、セラミック抵抗体の端子部
に、電極取付けのための手段を施した点にある。本発明
のヒートカッターは、任意の断面形状にすることができ
るが、第１図において、ｌとして示すセラミック抵抗体
自体の熱容量をできるだけ小さくするため、薄板状に形
成し、その両端にメタライズ処理した部分を設けて端子
２とするのがホールダー３の構造を簡単にすることがで
き、さらに、ホールダー３との電気的接続が充分に行わ
れ有利である。
に、電極取付けのための手段を施した点にある。本発明
のヒートカッターは、任意の断面形状にすることができ
るが、第１図において、ｌとして示すセラミック抵抗体
自体の熱容量をできるだけ小さくするため、薄板状に形
成し、その両端にメタライズ処理した部分を設けて端子
２とするのがホールダー３の構造を簡単にすることがで
き、さらに、ホールダー３との電気的接続が充分に行わ
れ有利である。
本発明のヒートカッターは、第１図に示すような薄板状
に限られず、第２図の（ａ）から（ｆ）に示すように、
任意の形状にすることができる。
に限られず、第２図の（ａ）から（ｆ）に示すように、
任意の形状にすることができる。
例えば、（ａ）から（ｃ）に示すように薄板状ヒータの
場合はそのままの状態で、ホールグーに機械的にクラン
プするか、ソケットのように差し込み方式とし、或いは
（ｄ）に示すような棒状ヒータの場合は外周の２面を平
行にカットしてメタライズ端子部を形成することもでき
るし、更に、ホールグーとの接続を機械的に確実にする
ために、端子部２に接続孔４を設け、ボルト止めするこ
とも任意可能である。
場合はそのままの状態で、ホールグーに機械的にクラン
プするか、ソケットのように差し込み方式とし、或いは
（ｄ）に示すような棒状ヒータの場合は外周の２面を平
行にカットしてメタライズ端子部を形成することもでき
るし、更に、ホールグーとの接続を機械的に確実にする
ために、端子部２に接続孔４を設け、ボルト止めするこ
とも任意可能である。
なお、メタライズ端子部のないヒータの場合は電極との
接触面に銀ペースト等を介在させることにより接触抵抗
の問題を改善できるが、端子部をメタライズ処理するこ
とにより銀ペーストを使用せず接触抵抗の問題を解決す
ることができる。
接触面に銀ペースト等を介在させることにより接触抵抗
の問題を改善できるが、端子部をメタライズ処理するこ
とにより銀ペーストを使用せず接触抵抗の問題を解決す
ることができる。
このメタライズには、各種方法が適応でき、具体的には
セラミック上に銅板を置き、大気中で１０００℃前後に
加熱接合する耐熱金属化法、硫化銅とカオリンの混合ペ
ーストを塗布し大気中で１１００℃位に加熱してメタラ
イズを行なう硫化銅法、セラミックを大気中で９００℃
に加熱し炭酸銀を散布して金属化する炭酸銀法、Ｍｏ、
Ｍｎ、 Ｃｕ等の粉末を塗布焼成してメタライズする
テレフンケン法、１００〜１０重量部の粉末状のｒＶａ
、 Ｖａ、 Ｖｌａ、■ａ族金属と９０重量部以下の粉
末状１ ｂ、 ＩＩ ｂ、 Ｉ［［ｂ、 ＩＶｂ族から
なる混合粉末をセラミック表面に塗布し１０００〜１８
００℃で焼成しメタライズする方法、ＣｕとＴｉの粉末
をセラミック表面に塗布し金属を圧接した後加熱処理す
る方法及びＴｉ−Ｃｕ−Ｍｎの配合物をセラミックに塗
布して焼成しメタライズする方法等により端子部を形成
することができる。
セラミック上に銅板を置き、大気中で１０００℃前後に
加熱接合する耐熱金属化法、硫化銅とカオリンの混合ペ
ーストを塗布し大気中で１１００℃位に加熱してメタラ
イズを行なう硫化銅法、セラミックを大気中で９００℃
に加熱し炭酸銀を散布して金属化する炭酸銀法、Ｍｏ、
Ｍｎ、 Ｃｕ等の粉末を塗布焼成してメタライズする
テレフンケン法、１００〜１０重量部の粉末状のｒＶａ
、 Ｖａ、 Ｖｌａ、■ａ族金属と９０重量部以下の粉
末状１ ｂ、 ＩＩ ｂ、 Ｉ［［ｂ、 ＩＶｂ族から
なる混合粉末をセラミック表面に塗布し１０００〜１８
００℃で焼成しメタライズする方法、ＣｕとＴｉの粉末
をセラミック表面に塗布し金属を圧接した後加熱処理す
る方法及びＴｉ−Ｃｕ−Ｍｎの配合物をセラミックに塗
布して焼成しメタライズする方法等により端子部を形成
することができる。
しかしながら、上記メタライズした状態のままではメタ
ライズ部の酸化が発生する場合があり、必要に応じて上
記各種方法のメタライズ工程で導電性の良い金属板を同
時に結合させるか、又はメタライズ後良導電性の金属板
を蝋付けするのが好ましく、更には上記金属板の酸化防
止のために銀。
ライズ部の酸化が発生する場合があり、必要に応じて上
記各種方法のメタライズ工程で導電性の良い金属板を同
時に結合させるか、又はメタライズ後良導電性の金属板
を蝋付けするのが好ましく、更には上記金属板の酸化防
止のために銀。
ニッケル、ｆｌ等の耐酸化性金属をメッキ或いは蝋付け
することにより、良好な端子部を形成することができる
。
することにより、良好な端子部を形成することができる
。
なお上記の金属板はセラミック抵抗体と熱膨張率が近い
成分のものがよく、具体的には銀−タングステン又は複
合物を用い、場合によっては銀蝋。
成分のものがよく、具体的には銀−タングステン又は複
合物を用い、場合によっては銀蝋。
銅蝋等の薄を用いることにより、熱膨張率の差異による
セラミック抵抗体部の割れを防止できる。
セラミック抵抗体部の割れを防止できる。
第１図に示すヒートカッターを平均粒子径１．０Ωｍ以
下のＭｎ２０３ 、ＺｒＯ２、ＳｉＣ粉末と平均粒子径
２．０μｍ以下の５ｉＢＮ４．サイアロン粉末及び導電
性付与剤として平均粒子径１．５μｍ以下のＴｉＣ，Ｎ
ｂＣ，ＺｒＢ２ 、ＴｉＮ、金ｒ％Ｎｋ粉末と公知の焼
結助剤とをボールミル機により２０時間粉砕混合した後
、乾燥整粒してホットプレス法により対理論密度９８．
５％以上に焼結し、０．５ Ｘ ３ Ｘ３０婁１の薄板
状に切断研削し、更に端子部はＴｉ−Ｃｕ−Ｍｎのペー
ストと０．５１厚さの金属ｉｏ板とを焼成結合させた後
、金属ＭＯ端子部を銀メッキしてヒートカッターを作成
した。上記ヒートカッターを織機ウオークゼットルーム
カッターとして用いた場合の性能の一部を第１表に示す
。
下のＭｎ２０３ 、ＺｒＯ２、ＳｉＣ粉末と平均粒子径
２．０μｍ以下の５ｉＢＮ４．サイアロン粉末及び導電
性付与剤として平均粒子径１．５μｍ以下のＴｉＣ，Ｎ
ｂＣ，ＺｒＢ２ 、ＴｉＮ、金ｒ％Ｎｋ粉末と公知の焼
結助剤とをボールミル機により２０時間粉砕混合した後
、乾燥整粒してホットプレス法により対理論密度９８．
５％以上に焼結し、０．５ Ｘ ３ Ｘ３０婁１の薄板
状に切断研削し、更に端子部はＴｉ−Ｃｕ−Ｍｎのペー
ストと０．５１厚さの金属ｉｏ板とを焼成結合させた後
、金属ＭＯ端子部を銀メッキしてヒートカッターを作成
した。上記ヒートカッターを織機ウオークゼットルーム
カッターとして用いた場合の性能の一部を第１表に示す
。
第 １ 表
※：単位（ＸＩＯ−３Ω・ａｍ）
注１） 各試料魚毎のヒートカッターは夫々に応じた電
圧に調整し、約７００℃に昇温させた。
圧に調整し、約７００℃に昇温させた。
注２） 寿命月数は実用テスト５ケ月を経過してもなお
かつ使用可能であるため、５ケ月以上と表示した。但し
、いづれのヒータも表面酸化現象が若干圧められた。
かつ使用可能であるため、５ケ月以上と表示した。但し
、いづれのヒータも表面酸化現象が若干圧められた。
注３） 主成分のＺｒＯ２は３．５ｍｏ１％ｙ２０ａで
部分安定化させた原料粉末を使用したものである。
部分安定化させた原料粉末を使用したものである。
なお、その他の各種配合組成のセラミック抵抗体を同様
の方法で製作しテストした結果、いずれも５ケ月以上の
寿命を示すことが判明し、中でも絶縁性硬質膜をセラミ
ック抵抗体部表面に緻密にコーティングした試料は、表
面酸化現象は殆ど認められず、更に長期寿命を示すこと
が予想された。
の方法で製作しテストした結果、いずれも５ケ月以上の
寿命を示すことが判明し、中でも絶縁性硬質膜をセラミ
ック抵抗体部表面に緻密にコーティングした試料は、表
面酸化現象は殆ど認められず、更に長期寿命を示すこと
が予想された。
本発明にかかる糸条、或いは布状物のヒートカッターは
、従来のヒートカッターに比べ、・消費電力が小さい ・酸化されにくくヒータ寿命が大である・配線が細くて
よい（１０Ａ以下） ・トランスが非常に小型でよい ・装置には機械的運動がなく故障し難い・’ＡＭのコス
トが小さい ・ヒータの取替が容易である ・織機の始動から稼働までのアイドルタイムが短い等の
効果を奏することができる。
、従来のヒートカッターに比べ、・消費電力が小さい ・酸化されにくくヒータ寿命が大である・配線が細くて
よい（１０Ａ以下） ・トランスが非常に小型でよい ・装置には機械的運動がなく故障し難い・’ＡＭのコス
トが小さい ・ヒータの取替が容易である ・織機の始動から稼働までのアイドルタイムが短い等の
効果を奏することができる。
第１図は本発明のヒートカッターの構成例を示し、第２
図は本発明のヒートカッターの形状例を示す。また、第
３図は無杼織機の構造例を示し、第４図はニクロムを使
用したヒートカッターの構造を示す図である。 特許出願人 日本タングステン 株式会社（ほか１名）
図は本発明のヒートカッターの形状例を示す。また、第
３図は無杼織機の構造例を示し、第４図はニクロムを使
用したヒートカッターの構造を示す図である。 特許出願人 日本タングステン 株式会社（ほか１名）
Claims (1)
- １、硬さがＨＲＡ８０以上、曲げ強さが３０ｋｇ／ｍｍ
＾２以上で比抵抗値が０．５〜３００×１０＾−＾３Ω
・ｃｍであるセラミックス抵抗体からなるセラミックス
ヒートカッター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60298090A JPS62157800A (ja) | 1985-12-28 | 1985-12-28 | 無杼織機用ヒートカッター |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60298090A JPS62157800A (ja) | 1985-12-28 | 1985-12-28 | 無杼織機用ヒートカッター |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62157800A true JPS62157800A (ja) | 1987-07-13 |
| JPH0553600B2 JPH0553600B2 (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=17855033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60298090A Granted JPS62157800A (ja) | 1985-12-28 | 1985-12-28 | 無杼織機用ヒートカッター |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62157800A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008105938A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-05-08 | Nippon Tungsten Co Ltd | 複合セラミックス |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6211191U (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-23 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56104185A (en) * | 1980-08-31 | 1981-08-19 | Far East Eng Kk | Air pump |
-
1985
- 1985-12-28 JP JP60298090A patent/JPS62157800A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6211191U (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-23 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008105938A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-05-08 | Nippon Tungsten Co Ltd | 複合セラミックス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0553600B2 (ja) | 1993-08-10 |
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