JPS62149820A - 鋼帯の冷却方法 - Google Patents
鋼帯の冷却方法Info
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- JPS62149820A JPS62149820A JP60289320A JP28932085A JPS62149820A JP S62149820 A JPS62149820 A JP S62149820A JP 60289320 A JP60289320 A JP 60289320A JP 28932085 A JP28932085 A JP 28932085A JP S62149820 A JPS62149820 A JP S62149820A
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- tension
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- rolls
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
冷間圧延した薄鋼帯は、一般に連続焼鈍を経て冷延鋼板
製品とされるが、この連続焼鈍に引続く冷却過程は、製
品鋼板の品質に影響するところが大きい。この明細書で
は、この冷却過程における鋼帯の冷却挙動についての克
明な解明に基き、簡便かつ適切に、ロール冷却の能力を
最大限有利に増強することについての開発研究の成果に
関連して以下に述べる。
製品とされるが、この連続焼鈍に引続く冷却過程は、製
品鋼板の品質に影響するところが大きい。この明細書で
は、この冷却過程における鋼帯の冷却挙動についての克
明な解明に基き、簡便かつ適切に、ロール冷却の能力を
最大限有利に増強することについての開発研究の成果に
関連して以下に述べる。
連続焼鈍での鋼帯の急冷方式として種々な方式が採用さ
れているが、とくにロールの内部に冷媒を流通させて抜
熱し乍らこのロールに鋼帯を巻きかけ接触させる、ロー
ル冷却の手法は、鋼板表面での酸化のうれいなく、また
充分に高い冷却速度が得られる上、ランニングコストも
比較的低いなどの点が有利である。
れているが、とくにロールの内部に冷媒を流通させて抜
熱し乍らこのロールに鋼帯を巻きかけ接触させる、ロー
ル冷却の手法は、鋼板表面での酸化のうれいなく、また
充分に高い冷却速度が得られる上、ランニングコストも
比較的低いなどの点が有利である。
ここに連続焼鈍による均熱保持後の鋼帯の冷却過程、多
くの場合６５０°〜４００°の間をロール冷却の手法で
冷却する場合は、鋼帯−ロール間の熱伝達率の制約によ
り、通常は複数個のロールを必要とするが、この際最初
のロールへの巻きかけ接触にて、−たん鋼帯の幅方向温
度不均一を来すと、過冷却となった部分での長手方向の
収縮を生じさらに引続くロール冷却によって過冷却状態
が助長されて幅方向温度分布の不均一が拡大されること
になる。
くの場合６５０°〜４００°の間をロール冷却の手法で
冷却する場合は、鋼帯−ロール間の熱伝達率の制約によ
り、通常は複数個のロールを必要とするが、この際最初
のロールへの巻きかけ接触にて、−たん鋼帯の幅方向温
度不均一を来すと、過冷却となった部分での長手方向の
収縮を生じさらに引続くロール冷却によって過冷却状態
が助長されて幅方向温度分布の不均一が拡大されること
になる。
このような現象は、鋼帯の形状を悪化させて通板の安定
を阻害する蛇行の原因となるだけでなく、後段でのロー
ルに対する鋼帯の巻きかけ接触が悪くなるので、冷却能
力自体も低下する。
を阻害する蛇行の原因となるだけでなく、後段でのロー
ルに対する鋼帯の巻きかけ接触が悪くなるので、冷却能
力自体も低下する。
なお鋼帯の幅方向における温度不均一はまた、ロール巻
きかけ面上における幅方向の圧縮応力により、座屈を来
すうれいがあり、その程度によっては激しい蛇行のため
鋼帯の炉内破断に至ることも懸念される。
きかけ面上における幅方向の圧縮応力により、座屈を来
すうれいがあり、その程度によっては激しい蛇行のため
鋼帯の炉内破断に至ることも懸念される。
（従来の技術）
特開昭５９−１２９７３７号公報によると、ロール冷却
に際してこのロールと対向して板幅方向に冷却量の制御
可能なガスジェットを設け、これにより板幅方向の温度
不均一を低減し、形状不良を少なくすることが試みられ
たが、通常の連続焼鈍設備では高温部での鋼帯の座屈を
防止するために鋼帯の張力を０．８ｋｇｆ／ｍｍ２程度
以下での操業が行われているので、ロール胴での接触面
圧が低く、板幅方向の不均一冷却の防止効果は充分に上
がらない。
に際してこのロールと対向して板幅方向に冷却量の制御
可能なガスジェットを設け、これにより板幅方向の温度
不均一を低減し、形状不良を少なくすることが試みられ
たが、通常の連続焼鈍設備では高温部での鋼帯の座屈を
防止するために鋼帯の張力を０．８ｋｇｆ／ｍｍ２程度
以下での操業が行われているので、ロール胴での接触面
圧が低く、板幅方向の不均一冷却の防止効果は充分に上
がらない。
次に特開昭５９−２０４２８号公報によると２本以上の
ロールにて、鋼帯の張力を２〜５ ｋｇｆ／ｍｍ２とし
て冷却することが開示されているが、若しも板幅方向の
接触不良が少しでも起こった場合に、張力が偏って鋼帯
の局部に非常に大きい引張応力を生じるので、鋼帯の塑
性変形を来すおそれがあり、またロール冷却後における
鋼帯の形状の劣化が激しく、蛇行も大きくなって生産能
力が落ちるほか、ロール前後のプライドルのモータパワ
ーが嵩む上、一般にプライドルのロールと鋼帯との摩擦
係数はあまり大きくは取れないため、かなり多数のプラ
イドルロールを必要とし、その設置スペースが過大にな
って設備コストも増す不利などの問題点を生じる。
ロールにて、鋼帯の張力を２〜５ ｋｇｆ／ｍｍ２とし
て冷却することが開示されているが、若しも板幅方向の
接触不良が少しでも起こった場合に、張力が偏って鋼帯
の局部に非常に大きい引張応力を生じるので、鋼帯の塑
性変形を来すおそれがあり、またロール冷却後における
鋼帯の形状の劣化が激しく、蛇行も大きくなって生産能
力が落ちるほか、ロール前後のプライドルのモータパワ
ーが嵩む上、一般にプライドルのロールと鋼帯との摩擦
係数はあまり大きくは取れないため、かなり多数のプラ
イドルロールを必要とし、その設置スペースが過大にな
って設備コストも増す不利などの問題点を生じる。
（発明が解決しようとする問題点）
ロール冷却方式の鋼帯冷却への適用に当たり、鋼帯の幅
方向にわたる不均一冷却を最小限に抑えて、鋼帯の形状
不良を有効に抑制してしかもより安価に、冷却能力を最
大限に発揮させるのに有効な手段を与えることが、この
発明の目的である。
方向にわたる不均一冷却を最小限に抑えて、鋼帯の形状
不良を有効に抑制してしかもより安価に、冷却能力を最
大限に発揮させるのに有効な手段を与えることが、この
発明の目的である。
（問題点を解決するための手段）
上記の目的は、次の事項を骨子とする手順にて有利に達
成される。
成される。
連続熱処理炉中で加熱保持した鋼帯の冷却過程にて、複
数個のロフルに該鋼帯を順次巻きかけ接触させることに
よる急速冷却を、５５０〜７２０℃の範囲の温度で開始
し、その際鋼帯の張力α（ｋｇｆ／ｍｍ ２ ）を該急
速冷却の開始温度に応じて、次式％式％） の範囲に調整すること（第１発明）。
数個のロフルに該鋼帯を順次巻きかけ接触させることに
よる急速冷却を、５５０〜７２０℃の範囲の温度で開始
し、その際鋼帯の張力α（ｋｇｆ／ｍｍ ２ ）を該急
速冷却の開始温度に応じて、次式％式％） の範囲に調整すること（第１発明）。
連続熱処理炉中で加熱保持した鋼帯の冷却過程にて、複
数個のロールに該鋼帯を順次巻きかけ接触させ、かつ鋼
帯の背面にガスジェットを噴射させることによる急速冷
却を５５０〜７２０℃の範囲の温度で開始し、その際鋼
帯の張力α′を該急速冷却の開始温度Ｔｓに応じて次式 ％式％） の範囲に調整すること（第２発明）。
数個のロールに該鋼帯を順次巻きかけ接触させ、かつ鋼
帯の背面にガスジェットを噴射させることによる急速冷
却を５５０〜７２０℃の範囲の温度で開始し、その際鋼
帯の張力α′を該急速冷却の開始温度Ｔｓに応じて次式 ％式％） の範囲に調整すること（第２発明）。
さて第１図は、鋼帯１に上記の急速冷却を含む冷却過程
を適用するのに好適な連続熱処理炉を模式図であられし
、図中２は連続熱処理炉の冷却帯、３、７．１０．２１
及び２５は何れもデフレフクロール、そして４〜６は前
段の、また２２〜２４は後段のそれぞれプライドルロー
ル、８，９は第１次冷却用のガスジェット噴出装置、１
１〜１５がロール冷却方式による複数のロール、さらに
１６〜２０は、鋼帯の背面に適用してロール冷却に助成
をするためのガスジェット噴出装置である。
を適用するのに好適な連続熱処理炉を模式図であられし
、図中２は連続熱処理炉の冷却帯、３、７．１０．２１
及び２５は何れもデフレフクロール、そして４〜６は前
段の、また２２〜２４は後段のそれぞれプライドルロー
ル、８，９は第１次冷却用のガスジェット噴出装置、１
１〜１５がロール冷却方式による複数のロール、さらに
１６〜２０は、鋼帯の背面に適用してロール冷却に助成
をするためのガスジェット噴出装置である。
第２図はロール冷却方式による一般的な連続焼鈍のヒー
トサイクルを示し、第１図にはあられれない均熱帯にて
７００〜８００℃に均熱保持された鋼帯を第１図に示し
た急速冷却帯２の前に設置された冷却帯においてほぼ６
４０℃〜Ａ、変態点（７２３℃）まで徐冷し、続いて第
１図に示したガスジェット噴出装置８．９による冷却ガ
スの噴射により冷却し次に複数のロール１１〜１５に順
次巻きかけ接触させ、またさらには鋼帯１の背面にガス
ジェット噴出装置１６〜２０による冷却ガスの噴射を加
えることによる、急速冷却によって、約４００℃に至ら
せ、該温度にて保持する過時効処理を経て、系外に取出
すわけである。
トサイクルを示し、第１図にはあられれない均熱帯にて
７００〜８００℃に均熱保持された鋼帯を第１図に示し
た急速冷却帯２の前に設置された冷却帯においてほぼ６
４０℃〜Ａ、変態点（７２３℃）まで徐冷し、続いて第
１図に示したガスジェット噴出装置８．９による冷却ガ
スの噴射により冷却し次に複数のロール１１〜１５に順
次巻きかけ接触させ、またさらには鋼帯１の背面にガス
ジェット噴出装置１６〜２０による冷却ガスの噴射を加
えることによる、急速冷却によって、約４００℃に至ら
せ、該温度にて保持する過時効処理を経て、系外に取出
すわけである。
ここにロール冷却の適用による、急速冷却の開始温度Ｔ
９は、第２図について上に触れたが、冷却過程をロール
冷却のみで行うときは６４０℃程度以下にとると鋼帯１
の材質及びサイズの如何によって形状不良を生じるとこ
ろ、その場合ガスジェット噴出装置８，９によるような
先行ガスジェットの第１次冷却を経ることにより形状不
良のうれいなく６００〜５５０℃より低い温度にまで低
下させ得るが、しかしロール冷却開始温度を５５０℃未
満にまで過度に下げるには、先行ガスジェットによる冷
却域を徒らに広げて、電力コスト上の不利を来すのみな
ので、ロール冷却方式による急速冷却の開始温度につい
ては５５０〜７２０℃の範囲で適合させ得る。
９は、第２図について上に触れたが、冷却過程をロール
冷却のみで行うときは６４０℃程度以下にとると鋼帯１
の材質及びサイズの如何によって形状不良を生じるとこ
ろ、その場合ガスジェット噴出装置８，９によるような
先行ガスジェットの第１次冷却を経ることにより形状不
良のうれいなく６００〜５５０℃より低い温度にまで低
下させ得るが、しかしロール冷却開始温度を５５０℃未
満にまで過度に下げるには、先行ガスジェットによる冷
却域を徒らに広げて、電力コスト上の不利を来すのみな
ので、ロール冷却方式による急速冷却の開始温度につい
ては５５０〜７２０℃の範囲で適合させ得る。
この急冷開始温度Ｔ、をいま４５０〜７５０℃として第
１図に従うロール冷却方式を、板厚０．５〜１．２＋ｎ
ｍ、板幅８００〜１２００＋＋ｏ＋＋の鋼帯１に、ブラ
イドロール４〜６及び２２〜２４内で０．３〜４ ｋｇ
ｆ／ｍｍ２の張力下に適用する実験を行った。冷却終了
の時点における鋼帯形状の観察結果を、急冷開始温度Ｔ
ｓが６５０℃の場合の例を第３図にて、ロール冷却のみ
の場合（Ａ）は実線、鋼板背面へのガスジェット噴射を
加えた場合（Ｂ）を破線で区別表示して図解した。
１図に従うロール冷却方式を、板厚０．５〜１．２＋ｎ
ｍ、板幅８００〜１２００＋＋ｏ＋＋の鋼帯１に、ブラ
イドロール４〜６及び２２〜２４内で０．３〜４ ｋｇ
ｆ／ｍｍ２の張力下に適用する実験を行った。冷却終了
の時点における鋼帯形状の観察結果を、急冷開始温度Ｔ
ｓが６５０℃の場合の例を第３図にて、ロール冷却のみ
の場合（Ａ）は実線、鋼板背面へのガスジェット噴射を
加えた場合（Ｂ）を破線で区別表示して図解した。
鋼帯の張力が０．５ｋｇｆ／ｍｍ２付近ではロール表面
への接触面圧が低くて不均一冷却が生じ鋼帯形状の劣化
がみられ、一方、張力を増すにつれ、（Ａ）では０．８
〜２ ｋｇｆ／ｍｍ”の範囲、また（Ｂ）では０．６〜
３ ｋｇｆ／ｍｍ”の範囲で不均一冷却はかなりに緩和
されて鋼帯形状は急峻度で１％未満に改善され、これに
反して張力をより強めると再び鋼帯形状の悪化傾向を呈
する。
への接触面圧が低くて不均一冷却が生じ鋼帯形状の劣化
がみられ、一方、張力を増すにつれ、（Ａ）では０．８
〜２ ｋｇｆ／ｍｍ”の範囲、また（Ｂ）では０．６〜
３ ｋｇｆ／ｍｍ”の範囲で不均一冷却はかなりに緩和
されて鋼帯形状は急峻度で１％未満に改善され、これに
反して張力をより強めると再び鋼帯形状の悪化傾向を呈
する。
この過大張力による形状悪化については、鋼帯１との接
触伝熱によるロールのサーマルクラウンｔが第４図のよ
うにたとえば冷却ロール１１の胴中央に生じてそこに鋼
帯１の過冷却傾向、ひいては長手方向収縮がもたらされ
、さらに引続くロール冷却によって過冷却が助長され、
そのため第５図（ａ） に、同図（ｂ）にて、不均一
冷却が生じない場合との対比において、第１図の各段ロ
ール１１〜１５に至る接触面積の減少のため、過冷却部
分における張力の集中によって、鋼帯の平均張力が（Ａ
）の場合２ｋｇｆ／ｍｍ２、また（Ｂ）の場合３ｋｇｆ
／ｍｍ２をこえるときは、第６図に示した６５０℃程度
における鋼板の降伏応力の値（５〜５ ｋｇｆ／ｍｍ２
）を容易に超えて塑性変形を起こし、これが後続のロー
ル冷却によってさらに促進されるためと考えられる。
触伝熱によるロールのサーマルクラウンｔが第４図のよ
うにたとえば冷却ロール１１の胴中央に生じてそこに鋼
帯１の過冷却傾向、ひいては長手方向収縮がもたらされ
、さらに引続くロール冷却によって過冷却が助長され、
そのため第５図（ａ） に、同図（ｂ）にて、不均一
冷却が生じない場合との対比において、第１図の各段ロ
ール１１〜１５に至る接触面積の減少のため、過冷却部
分における張力の集中によって、鋼帯の平均張力が（Ａ
）の場合２ｋｇｆ／ｍｍ２、また（Ｂ）の場合３ｋｇｆ
／ｍｍ２をこえるときは、第６図に示した６５０℃程度
における鋼板の降伏応力の値（５〜５ ｋｇｆ／ｍｍ２
）を容易に超えて塑性変形を起こし、これが後続のロー
ル冷却によってさらに促進されるためと考えられる。
第７図にて急速冷却の開始温度Ｔ５を４５０〜７５０℃
まで変化させたとき鋼帯張力に依存して形状不良 急峻
度１％以上）を生じる限界を、（Ａ）の場合（実線）と
（Ｂ）の場合（破線）についてまとめて示したように、
Ｔ、が高い程形状不良が生じ易く一方Ｔ、が低い程、形
状不良を生じない鋼帯の張力範囲が広くなることが実例
でたしかめられた。
まで変化させたとき鋼帯張力に依存して形状不良 急峻
度１％以上）を生じる限界を、（Ａ）の場合（実線）と
（Ｂ）の場合（破線）についてまとめて示したように、
Ｔ、が高い程形状不良が生じ易く一方Ｔ、が低い程、形
状不良を生じない鋼帯の張力範囲が広くなることが実例
でたしかめられた。
従って、第７図に従う急冷開始温度Ｔ３を５５０〜７２
０℃の範囲として形状不良を事実上発生させない鋼帯張
力α（ｋｇｆ／ｍｍ２）の範囲は図より近似的に、 （Ａ）の場合 （Ｂ）の場合 で与えられる。
０℃の範囲として形状不良を事実上発生させない鋼帯張
力α（ｋｇｆ／ｍｍ２）の範囲は図より近似的に、 （Ａ）の場合 （Ｂ）の場合 で与えられる。
なおここで第１図に示したガスジェット噴出装置８．９
による先行ガスジェットによる、第１次冷却をとくに行
ってクーリングバックルの発生を防ぐ場合にあってはロ
ール冷却による急冷開始温度は５５０〜６００℃の温度
域になるが、この場合にも形状不良発生域は、第４図に
示すところと殆ど同様である。
による先行ガスジェットによる、第１次冷却をとくに行
ってクーリングバックルの発生を防ぐ場合にあってはロ
ール冷却による急冷開始温度は５５０〜６００℃の温度
域になるが、この場合にも形状不良発生域は、第４図に
示すところと殆ど同様である。
一方、第８図において、鋼帯に張力をかけるための冷却
ロール群の前後に配設を必要とするプライドルロールの
設備費と鋼帯の張力との関係を示す。
ロール群の前後に配設を必要とするプライドルロールの
設備費と鋼帯の張力との関係を示す。
この図においては鋼帯の張力をｌ、 Ｑｋｇｆ／ｍｍ２
かけるために必要なプライドルロールの設備費を指数１
００として、鋼帯張力を上げるに伴う設備費の上昇分を
示したもので、これより鋼帯の張力を３ ｋｇｆ／ｍｍ
２以上にするためにはプライドルロールのパワーアッ
プのみでなく巨大プライドルロールを要してスペースが
大きくなることも相まって設備費が急激に上昇する。
かけるために必要なプライドルロールの設備費を指数１
００として、鋼帯張力を上げるに伴う設備費の上昇分を
示したもので、これより鋼帯の張力を３ ｋｇｆ／ｍｍ
２以上にするためにはプライドルロールのパワーアッ
プのみでなく巨大プライドルロールを要してスペースが
大きくなることも相まって設備費が急激に上昇する。
（作 用）
第１、第２各発明において複数個のロールに鋼帯を順次
に巻かけ接触させることによる急速冷却の開始温度を５
５０〜７２０℃の範囲に限定したのは、先行ガスジェッ
トによる第１次冷却を行う場合にあっては、上記範囲の
うち、６００℃以下とはなし得ても、５５０℃未満にま
で過度に下げるためには先行ガスジェットによる冷却域
の無用な拡張により電力コス゛トが嵩む不利を伴うこと
から下限を、そして７２０℃よりも高い温度では、形状
不良を来すうれいがあることが上限を、それぞれ限定す
る理由である。
に巻かけ接触させることによる急速冷却の開始温度を５
５０〜７２０℃の範囲に限定したのは、先行ガスジェッ
トによる第１次冷却を行う場合にあっては、上記範囲の
うち、６００℃以下とはなし得ても、５５０℃未満にま
で過度に下げるためには先行ガスジェットによる冷却域
の無用な拡張により電力コス゛トが嵩む不利を伴うこと
から下限を、そして７２０℃よりも高い温度では、形状
不良を来すうれいがあることが上限を、それぞれ限定す
る理由である。
次に第１発明すなわち複数個のロールに順次巻かけ接触
させた鋼帯の背面にガスジェットの噴射を行わないとき
、上記急速冷却の際における鋼帯の張力α（ｋｇｆ／ｍ
ｍ２）を、 （１９００−Ｔ、）／１６７０ ＜α＜ （１９８０−
Ｔ、） ／７２０の範囲とし、また第２発明において上
記の背面ガスジェットの噴射を付加するときに同じく鋼
帯の張力α′ （ｋｇｆ／ｍｍ２）を、 （１５７０−Ｔ、） ／１６７０ ＜α′ ＜ （２４
１０−Ｔ、）／６３０の範囲に、それぞれ限定した理由
は第７図につきすでに述べたように、鋼帯の形状不良を
、急峻度で１％以内に抑制するために不可欠なためであ
る。
させた鋼帯の背面にガスジェットの噴射を行わないとき
、上記急速冷却の際における鋼帯の張力α（ｋｇｆ／ｍ
ｍ２）を、 （１９００−Ｔ、）／１６７０ ＜α＜ （１９８０−
Ｔ、） ／７２０の範囲とし、また第２発明において上
記の背面ガスジェットの噴射を付加するときに同じく鋼
帯の張力α′ （ｋｇｆ／ｍｍ２）を、 （１５７０−Ｔ、） ／１６７０ ＜α′ ＜ （２４
１０−Ｔ、）／６３０の範囲に、それぞれ限定した理由
は第７図につきすでに述べたように、鋼帯の形状不良を
、急峻度で１％以内に抑制するために不可欠なためであ
る。
（実施例）
実施例１
第１図において加熱均熱徐冷された鋼帯１が急冷帯２に
装入されるがこの急冷帯２には冷却ロール１１〜１５と
、この急冷帯２の前後にて冷却ロール１１〜１５に接触
している鋼帯１の張力を上げるためのプライドルロール
４〜６，２２〜２４とを作動させ、ガス噴出チャンバ１
６〜２０をとくに非稼動として次のように操業した。即
ち第１発明の実施例は次の通りである。
装入されるがこの急冷帯２には冷却ロール１１〜１５と
、この急冷帯２の前後にて冷却ロール１１〜１５に接触
している鋼帯１の張力を上げるためのプライドルロール
４〜６，２２〜２４とを作動させ、ガス噴出チャンバ１
６〜２０をとくに非稼動として次のように操業した。即
ち第１発明の実施例は次の通りである。
この結果、鋼帯の冷却後の形状はＡ、Ｂケース共に良好
であった。このようにロール冷却帯の鋼帯の張力αｋｇ
ｆ／ｍｍ２を にすることにより形状不良による鋼帯不良率が０．５％
以下まで低減され、かつ、形状不良に起因して生じる鋼
帯の蛇行による能力低下が改善された。
であった。このようにロール冷却帯の鋼帯の張力αｋｇ
ｆ／ｍｍ２を にすることにより形状不良による鋼帯不良率が０．５％
以下まで低減され、かつ、形状不良に起因して生じる鋼
帯の蛇行による能力低下が改善された。
実施例２
第１図において加熱、均熱された鋼帯１が急冷帯２に装
入される。急冷帯２には冷却ロール１１〜１５と冷却ロ
ール１１〜１５に対向して設けられたガス噴出チャンバ
ー１６〜２０とガス噴出装置の前部及び冷却ロールの後
部にそれぞれ冷却ロール１１〜１５に接触している鋼帯
１の張力を上げるためのプライドルロール４〜６．２２
〜２４が設けられている。
入される。急冷帯２には冷却ロール１１〜１５と冷却ロ
ール１１〜１５に対向して設けられたガス噴出チャンバ
ー１６〜２０とガス噴出装置の前部及び冷却ロールの後
部にそれぞれ冷却ロール１１〜１５に接触している鋼帯
１の張力を上げるためのプライドルロール４〜６．２２
〜２４が設けられている。
鋼帯１は第９図に示すように加熱帯、均熱帯では０．７
ｋｇｆ／ｍｍ２程度で通板され、前後部のプライドルロ
ール４〜６．２２〜２４で鋼帯の板厚、板幅により０．
７〜２．７まで鋼帯張力が上げられ、先行ガス噴出装置
８〜９により第１次冷却された後冷却ロール１１〜１５
に懸は回されながら冷却され、かつ同時に冷却ロール１
１〜１５と対向した対向ガス噴出装置１６〜２０により
鋼帯の背面でも冷却された後プライドルロール２２〜２
４により鋼帯張力が０．７ｋｇｆ／ｍｍ２程度まで低下
される。
ｋｇｆ／ｍｍ２程度で通板され、前後部のプライドルロ
ール４〜６．２２〜２４で鋼帯の板厚、板幅により０．
７〜２．７まで鋼帯張力が上げられ、先行ガス噴出装置
８〜９により第１次冷却された後冷却ロール１１〜１５
に懸は回されながら冷却され、かつ同時に冷却ロール１
１〜１５と対向した対向ガス噴出装置１６〜２０により
鋼帯の背面でも冷却された後プライドルロール２２〜２
４により鋼帯張力が０．７ｋｇｆ／ｍｍ２程度まで低下
される。
これにより鋼帯の形状を悪化させることなく均一冷却さ
せることが可能となった。即ち第２発明の一実施例は次
の通りである。
せることが可能となった。即ち第２発明の一実施例は次
の通りである。
第１０図に第１．２発明による効果を示す。特に実施例
２においてロール冷却帯の鋼帯の張力α′ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２を にする：三とにより形状不良による鋼帯不良率が０．５
％以下まで低減され、かつ、形状不良に起因して生じる
鋼帯の蛇行による能力低下が改善されている。
２においてロール冷却帯の鋼帯の張力α′ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２を にする：三とにより形状不良による鋼帯不良率が０．５
％以下まで低減され、かつ、形状不良に起因して生じる
鋼帯の蛇行による能力低下が改善されている。
（発明の効果）
ロール冷却による連続焼鈍を経た鋼帯の冷却に伴う形状
不良を生じるうれいなしに、該ロール冷却での冷却能力
を最大限度に発揮させることができる。
不良を生じるうれいなしに、該ロール冷却での冷却能力
を最大限度に発揮させることができる。
第１図は連続熱処理炉の冷却帯を示す模式図、第２図は
連続焼鈍ラインのヒートサイクルの一例を示す線図、 第３図は冷却帯における鋼帯張力が鋼帯の急峻度に及ぼ
す影響を示すグラフ、 第４図は冷却ロールのヒートクラウンによる鋼帯張力の
変動を示す説明図、 第５図は冷却ロール群における鋼帯の接触面積推移の比
較図であり、 第６図は板温と降伏応力の相関線図、 第７図は鋼帯張力とロール冷却開始温度が鋼帯の形状に
及ぼす影響を示すグラフ、 第８図は鋼帯張力とプライドルロール設備費との関係グ
ラフ、 第９図は熱処理炉内における張力分布図、第１０図は鋼
帯張力が鋼帯形状不良率並びに鋼帯の蛇行による能力低
下率に及ぼす影響を示す効果線図である。 １・・・鋼帯 ２・・・急冷帯１１〜１５・
・・冷却ロール １６〜２０・・・対向ガス噴出装置４
〜６．２２〜２４・・・プライドルロール３、７．１０
．２１．２５・・・炉内ロール８．９・・・先行ガス噴
出装置 第１図 第５図 ＠ギの急峻度Ｃ％） Ｃ７一ル沖咳ＦＲ１ｉ飴Ｊ度ＴＳ（’の降イズ応力（Ｋ
＞／、ｙｎ渭り 第８図 ａ−ル沖押箒にｈけ３ｓ帯の張力（にＶ箱常２）第９図 石 県 警
連続焼鈍ラインのヒートサイクルの一例を示す線図、 第３図は冷却帯における鋼帯張力が鋼帯の急峻度に及ぼ
す影響を示すグラフ、 第４図は冷却ロールのヒートクラウンによる鋼帯張力の
変動を示す説明図、 第５図は冷却ロール群における鋼帯の接触面積推移の比
較図であり、 第６図は板温と降伏応力の相関線図、 第７図は鋼帯張力とロール冷却開始温度が鋼帯の形状に
及ぼす影響を示すグラフ、 第８図は鋼帯張力とプライドルロール設備費との関係グ
ラフ、 第９図は熱処理炉内における張力分布図、第１０図は鋼
帯張力が鋼帯形状不良率並びに鋼帯の蛇行による能力低
下率に及ぼす影響を示す効果線図である。 １・・・鋼帯 ２・・・急冷帯１１〜１５・
・・冷却ロール １６〜２０・・・対向ガス噴出装置４
〜６．２２〜２４・・・プライドルロール３、７．１０
．２１．２５・・・炉内ロール８．９・・・先行ガス噴
出装置 第１図 第５図 ＠ギの急峻度Ｃ％） Ｃ７一ル沖咳ＦＲ１ｉ飴Ｊ度ＴＳ（’の降イズ応力（Ｋ
＞／、ｙｎ渭り 第８図 ａ−ル沖押箒にｈけ３ｓ帯の張力（にＶ箱常２）第９図 石 県 警
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続熱処理炉中で加熱保持した鋼帯の冷却過程にて
、 複数個のロールに該鋼帯を順次巻きがけ接 触させることによる急速冷却を、５５０〜７２０℃の範
囲の温度で開始し、 その際鋼帯の張力α（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）を該急速冷却
の開始温度Ｔｓ（℃）に応じて次式 （１９００−Ｔｓ）／１６７０＜α＜（１９８０−Ｔｓ
）／７２０の範囲に調整する ことを特徴とする、鋼帯の冷却方法。 ２、連続熱処理炉中で加熱保持した鋼帯の冷却過程にて
、 複数個のロールに該鋼帯を順次巻きがけ接 触させ、かつ鋼帯の背面にガスジェットを噴射させるこ
とによる急速冷却を、５５０〜７２０℃の範囲の温度で
開始し、 その際鋼帯の張力α′（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）を該急速冷
却の開始温度Ｔｓに応じて次式 （１５７０−Ｔｓ）／１６７０＜α′＜（２４１０−Ｔ
ｓ）／６３０の範囲に調整する ことを特徴とする、鋼帯の冷却方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60289320A JPS62149820A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 鋼帯の冷却方法 |
| CA000525985A CA1281974C (en) | 1985-12-24 | 1986-12-22 | Steel strip cooling method |
| EP86310098A EP0230780A1 (en) | 1985-12-24 | 1986-12-23 | Steel strip cooling method |
| KR1019860011139A KR930005069B1 (ko) | 1985-12-24 | 1986-12-23 | 강스트립의 냉각방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60289320A JPS62149820A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 鋼帯の冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62149820A true JPS62149820A (ja) | 1987-07-03 |
| JPH0414173B2 JPH0414173B2 (ja) | 1992-03-12 |
Family
ID=17741662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60289320A Granted JPS62149820A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 鋼帯の冷却方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0230780A1 (ja) |
| JP (1) | JPS62149820A (ja) |
| KR (1) | KR930005069B1 (ja) |
| CA (1) | CA1281974C (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0568363U (ja) * | 1991-11-07 | 1993-09-17 | 株式会社ダイシン | 折り畳み式ワゴン |
| JP2011184773A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Kobe Steel Ltd | 連続焼鈍設備およびその設備における急冷焼入時の金属板の波状変形抑制方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2592175B2 (ja) * | 1990-07-31 | 1997-03-19 | 日本鋼管株式会社 | ストリップ冷却装置 |
| CA2116230A1 (en) * | 1992-06-23 | 1994-01-06 | Naoto Kitagawa | Equipment and method for cooling metal strips |
| KR101977466B1 (ko) * | 2017-05-25 | 2019-05-13 | 주식회사 포스코 | 스트립 냉각장치 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920428A (ja) * | 1982-07-26 | 1984-02-02 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍炉における鋼帯冷却方法 |
| JPS60128219A (ja) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 帯板冷却装置 |
| JPS60169524A (ja) * | 1984-02-14 | 1985-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属ストリツプ冷却装置 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2499591A1 (fr) * | 1981-02-12 | 1982-08-13 | Stein Heurtey | Dispositif de refroidissement rapide et controle dans un four de recuit en atmosphere neutre ou reductrice |
| JPS599130A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯のロ−ル冷却方法 |
| JPS59143028A (ja) * | 1983-02-03 | 1984-08-16 | Nippon Steel Corp | 連続熱処理炉における金属ストリツプの冷却装置 |
| JPS60128220A (ja) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続焼鈍炉冷却帯のストリツプ温度制御方法 |
-
1985
- 1985-12-24 JP JP60289320A patent/JPS62149820A/ja active Granted
-
1986
- 1986-12-22 CA CA000525985A patent/CA1281974C/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-12-23 KR KR1019860011139A patent/KR930005069B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1986-12-23 EP EP86310098A patent/EP0230780A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920428A (ja) * | 1982-07-26 | 1984-02-02 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍炉における鋼帯冷却方法 |
| JPS60128219A (ja) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 帯板冷却装置 |
| JPS60169524A (ja) * | 1984-02-14 | 1985-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属ストリツプ冷却装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0568363U (ja) * | 1991-11-07 | 1993-09-17 | 株式会社ダイシン | 折り畳み式ワゴン |
| JP2011184773A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Kobe Steel Ltd | 連続焼鈍設備およびその設備における急冷焼入時の金属板の波状変形抑制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0230780A1 (en) | 1987-08-05 |
| KR870006215A (ko) | 1987-07-10 |
| CA1281974C (en) | 1991-03-26 |
| KR930005069B1 (ko) | 1993-06-15 |
| JPH0414173B2 (ja) | 1992-03-12 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |