JPS62149812A - 降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ↑２級低温用鋼板の製造方法 - Google Patents
降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ↑２級低温用鋼板の製造方法Info
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- JPS62149812A JPS62149812A JP29657285A JP29657285A JPS62149812A JP S62149812 A JPS62149812 A JP S62149812A JP 29657285 A JP29657285 A JP 29657285A JP 29657285 A JP29657285 A JP 29657285A JP S62149812 A JPS62149812 A JP S62149812A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ２級低温用鋼板の製
造方法に関し、詳しくは、溶接性及びＨＡ Ｚ靭性にす
くれ、降伏点４０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上、引張強さ５４
ｋｇｆ／ｍｍ２の強度を有して、特に、造船、海洋構造
物、ＬＰＧタンク等に用いられる比較的板厚の厚い鋼板
までを含む低温靭性にすぐれる低炭素当量高降伏点高張
力鋼板の製造方法に関する。
造方法に関し、詳しくは、溶接性及びＨＡ Ｚ靭性にす
くれ、降伏点４０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上、引張強さ５４
ｋｇｆ／ｍｍ２の強度を有して、特に、造船、海洋構造
物、ＬＰＧタンク等に用いられる比較的板厚の厚い鋼板
までを含む低温靭性にすぐれる低炭素当量高降伏点高張
力鋼板の製造方法に関する。
（従来の技術）
近年、加速冷却技術の進歩に伴い、溶接性及びＨＡＺ靭
性のすぐれた低温用高強度鋼板が要求されている。ＨＡ
Ｚ靭性のすぐれた低温用鋼板を製造するためには、従来
、炭素当量を０．３６％以下とする必要があるとされて
おり、このような低炭素当量鋼板の強度を高めるために
、従来は、圧延終了後の冷却速度を増大し、又は冷却停
止温度を低めている。しかし、冷却速度の増大は、厚板
の製造の場合には自ずから限界があり、また、冷却停止
温度の低下は、引張強さを上昇させるには有利であるが
、降伏強さを低下させる問題がある。
性のすぐれた低温用高強度鋼板が要求されている。ＨＡ
Ｚ靭性のすぐれた低温用鋼板を製造するためには、従来
、炭素当量を０．３６％以下とする必要があるとされて
おり、このような低炭素当量鋼板の強度を高めるために
、従来は、圧延終了後の冷却速度を増大し、又は冷却停
止温度を低めている。しかし、冷却速度の増大は、厚板
の製造の場合には自ずから限界があり、また、冷却停止
温度の低下は、引張強さを上昇させるには有利であるが
、降伏強さを低下させる問題がある。
この問題を解決するために、従来、低温まで加速冷却し
た鋼板を低温にて焼戻しすることが行なわれているが、
この方法によれば、製造費用を高めるので、加速冷却法
の利益を半減させることとなる。
た鋼板を低温にて焼戻しすることが行なわれているが、
この方法によれば、製造費用を高めるので、加速冷却法
の利益を半減させることとなる。
従って、従来の加速冷却法によれば、比較的板厚が厚い
鋼板については、加速冷却ままにて降伏点４０ ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、引張強さ５４ｋｇｆ／ｍｍ２以上の強度
を有し、且つ、溶接性及びＨＡＺ靭性にすぐれた低温用
鋼板を製造することが不可能である。
鋼板については、加速冷却ままにて降伏点４０ ｋｇｆ
／ｍｍ２以上、引張強さ５４ｋｇｆ／ｍｍ２以上の強度
を有し、且つ、溶接性及びＨＡＺ靭性にすぐれた低温用
鋼板を製造することが不可能である。
（発明の目的）
本発明者らは、従来の加速冷却鋼板の製造における上記
した問題を解決するために鋭意研究した結果、鋼を極低
Ｃ化し、且つ、炭素当量（Ｃｅｑ）を所定の範囲とする
と共に、Ｎｂ及びＴｉを所定の範囲とした鋼を制御圧延
後、直ちに３００ ’Ｃ以下まで加速冷却して、島状マ
ルテンサイト体櫃率を５％以下とすることによって、降
伏強度の低下を有効に防止することができ、かくして、
焼戻５を要せずして、加速冷却ままにて、溶接性、ＨＡ
Ｚ靭性にすぐれた低Ｃｅｑ低温用高降伏点鋼板を製造し
得ることを見出して、本発明に至ったものである。
した問題を解決するために鋭意研究した結果、鋼を極低
Ｃ化し、且つ、炭素当量（Ｃｅｑ）を所定の範囲とする
と共に、Ｎｂ及びＴｉを所定の範囲とした鋼を制御圧延
後、直ちに３００ ’Ｃ以下まで加速冷却して、島状マ
ルテンサイト体櫃率を５％以下とすることによって、降
伏強度の低下を有効に防止することができ、かくして、
焼戻５を要せずして、加速冷却ままにて、溶接性、ＨＡ
Ｚ靭性にすぐれた低Ｃｅｑ低温用高降伏点鋼板を製造し
得ることを見出して、本発明に至ったものである。
従って、本発明は、焼戻しを要せずして、加速冷却まま
にて、溶接性、ＨＡＺ靭性にすぐれた低Ｃｅｑ低Ｃ低温
用高降伏点鋼板を製造する方法を提供することを目的と
する。
にて、溶接性、ＨＡＺ靭性にすぐれた低Ｃｅｑ低Ｃ低温
用高降伏点鋼板を製造する方法を提供することを目的と
する。
（発明の構成）
本発明による降伏点４０ ｋｇｆ／ｍｍ”級低温用鋼板
の製造方法は、重量％で Ｃ０．０１〜０．０５％、 Ｓｉ０．０５〜０．５．０％、 Ｍｎ ０．８〜２．０％１ 、ｌ！０．０１〜０．０８％、 Ｎｂ ０．００５〜０．０２０％、Ｔｉ ０．
００５〜０．０２０％、残部鉄及び不可避的不純物より
なり、且つ、Ｍｎ Ｃｅｑ−Ｃ＋− で表わされる炭素当量が０．２８〜０．３６％以下であ
る鋼を１０００℃以下の温度に加熱し、未再結晶域にお
ける累積圧下率が５０％以上になるように熱間圧延し、
（Ａｒｌ ４０） ”Ｃ乃至（Ａｒｚ＋４０）°Ｃの
範囲の温度で圧延を終了した後、２℃／秒以上の冷却速
度にて３００”Ｃ以下の温度まで加速冷却して、島状マ
ルテンサイト体積率を５％以下とすることを特徴とする
。
の製造方法は、重量％で Ｃ０．０１〜０．０５％、 Ｓｉ０．０５〜０．５．０％、 Ｍｎ ０．８〜２．０％１ 、ｌ！０．０１〜０．０８％、 Ｎｂ ０．００５〜０．０２０％、Ｔｉ ０．
００５〜０．０２０％、残部鉄及び不可避的不純物より
なり、且つ、Ｍｎ Ｃｅｑ−Ｃ＋− で表わされる炭素当量が０．２８〜０．３６％以下であ
る鋼を１０００℃以下の温度に加熱し、未再結晶域にお
ける累積圧下率が５０％以上になるように熱間圧延し、
（Ａｒｌ ４０） ”Ｃ乃至（Ａｒｚ＋４０）°Ｃの
範囲の温度で圧延を終了した後、２℃／秒以上の冷却速
度にて３００”Ｃ以下の温度まで加速冷却して、島状マ
ルテンサイト体積率を５％以下とすることを特徴とする
。
先ず、本発明の方法において、鋼の化学成分を限定する
理由について説明する。
理由について説明する。
（４０，０７％の従来鋼は、冷却停止温度が４０Ｏ℃以
下に至るとき、降伏強度が急激に低下すると共に、靭性
が劣化する。かがる降伏強度の低下及び靭性の劣化は、
フェライトを主体とする組織中に島状マルテンサイトが
生成することに起因する。
下に至るとき、降伏強度が急激に低下すると共に、靭性
が劣化する。かがる降伏強度の低下及び靭性の劣化は、
フェライトを主体とする組織中に島状マルテンサイトが
生成することに起因する。
第１図は、降伏強度の低下量（ΔＹＳ）と島状マルテン
サイト体積率との関係を示し、ここにΔＹＳ＝（４００
℃で冷却停止時のＹＳ）−（２００℃で冷却停止時のＹ
Ｓ）を意味し、また、島状マルテンサイト体積率は冷却
停止温度が２００℃のときの値である。即ち、降伏強度
の低下量は、島状マルテンサイト体積率の増大と共に増
大するので、本発明に従って、島状マルテンサイト体積
率を５％以下とすることによって、降伏強度の低下を極
めて小さく抑えることができる。この島状マルテンサイ
トは、オーステナイト・フェライト変態時にオーステナ
イトのＣが濃化されることによって生じ、その生成量は
、第２図に示すように、Ｃ量の増大につれて急激に増大
する。
サイト体積率との関係を示し、ここにΔＹＳ＝（４００
℃で冷却停止時のＹＳ）−（２００℃で冷却停止時のＹ
Ｓ）を意味し、また、島状マルテンサイト体積率は冷却
停止温度が２００℃のときの値である。即ち、降伏強度
の低下量は、島状マルテンサイト体積率の増大と共に増
大するので、本発明に従って、島状マルテンサイト体積
率を５％以下とすることによって、降伏強度の低下を極
めて小さく抑えることができる。この島状マルテンサイ
トは、オーステナイト・フェライト変態時にオーステナ
イトのＣが濃化されることによって生じ、その生成量は
、第２図に示すように、Ｃ量の増大につれて急激に増大
する。
従って、本発明においては、Ｃｌを０．０５％以下とす
ることによって、島状マルテンサイト体積率を５％以下
に抑え、これによって降伏強度の低下を５ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２以下に抑えるのである。尚、通常、ｃｌの下限値は
０．０１％である。
ることによって、島状マルテンサイト体積率を５％以下
に抑え、これによって降伏強度の低下を５ ｋｇｆ／ｍ
ｍ２以下に抑えるのである。尚、通常、ｃｌの下限値は
０．０１％である。
Ｎｂは、少量の添加によって、加速冷却による強度上昇
効果が大きく、本発明においてＣと共に必須の重要な元
素である。上記したように、Ｃｌの低下は降伏強度の低
下を軽減するために有効であるが、反面、引張強さを低
下させる。Ｎｂはこの強度低下を補うために不可欠であ
って、本発明においては、少なくとも０．００５％を添
加することが必要である。しかし、０．０２０％を越え
て過多に添加するときは、ＨＡＺ靭性が劣化する。従っ
て、本発明においては、Ｎｂの添加量は０．００５〜０
．０２０％の範囲とする。
効果が大きく、本発明においてＣと共に必須の重要な元
素である。上記したように、Ｃｌの低下は降伏強度の低
下を軽減するために有効であるが、反面、引張強さを低
下させる。Ｎｂはこの強度低下を補うために不可欠であ
って、本発明においては、少なくとも０．００５％を添
加することが必要である。しかし、０．０２０％を越え
て過多に添加するときは、ＨＡＺ靭性が劣化する。従っ
て、本発明においては、Ｎｂの添加量は０．００５〜０
．０２０％の範囲とする。
Ｔｉは、低温用鋼としての母材靭性及びＨＡ Ｚ靭性を
確保するために、本発明において必須の元素である。本
発明においては、Ｔｉを添加することによって、圧延加
熱時にオーステナイト粒の粗大化を防ぐことができ、か
くして、フェライト結晶粒が細かくなり、母材靭性が改
善される。また、溶接時にはＴｉＮが加熱時のオーステ
ナイト粒粗大化を防止し、且つ、フェライト変態の核と
して有効に作用するので、粗大なベイナイトの出現が防
止される結果、ＨＡＺ靭性が改善される。これらの効果
を有効に発現させるために、本発明においては、Ｔｉ添
加量は０．００５〜０．０２０％の範囲とする。
確保するために、本発明において必須の元素である。本
発明においては、Ｔｉを添加することによって、圧延加
熱時にオーステナイト粒の粗大化を防ぐことができ、か
くして、フェライト結晶粒が細かくなり、母材靭性が改
善される。また、溶接時にはＴｉＮが加熱時のオーステ
ナイト粒粗大化を防止し、且つ、フェライト変態の核と
して有効に作用するので、粗大なベイナイトの出現が防
止される結果、ＨＡＺ靭性が改善される。これらの効果
を有効に発現させるために、本発明においては、Ｔｉ添
加量は０．００５〜０．０２０％の範囲とする。
Ｓｉは、脱酸及び強度上昇のために添加される。
この効果を有効に得るためには少なくとも０．０５％を
添加することが必要であるが、しかし、０．０５％を越
えるときは溶接性が劣化するので、Ｓｉの添加量は０．
０５〜０．５０％の範囲とする。
添加することが必要であるが、しかし、０．０５％を越
えるときは溶接性が劣化するので、Ｓｉの添加量は０．
０５〜０．５０％の範囲とする。
Ｍｎは、強度上昇の効果を有するが、０．８％よりも少
ないときは、かかる強度上昇の効果が十分ではなく、一
方、２．０％を越えて過多に添加するときは、溶接性を
阻害するので、添加量は０．８〜２．０％の範囲とする
。
ないときは、かかる強度上昇の効果が十分ではなく、一
方、２．０％を越えて過多に添加するときは、溶接性を
阻害するので、添加量は０．８〜２．０％の範囲とする
。
Ａ１は、脱酸の効果と共に、ＡＩＮとして析出して、結
晶粒の微細化に効果を有し、この効果を有効に得るため
には、０，０１％以上を添加することが必要である。し
かし、過多に添加するときは、靭性を阻害するので、添
加量の上限を０．１％とする。
晶粒の微細化に効果を有し、この効果を有効に得るため
には、０，０１％以上を添加することが必要である。し
かし、過多に添加するときは、靭性を阻害するので、添
加量の上限を０．１％とする。
本発明においては、鋼は、上記した元素に加えて、Ｂを
含有することができる。Ｂは、微量の添加にて加速冷却
時の強度上昇に有効であるが、添加量が０． ＯＯ０５
％よりも少ないときは、この効果が小さく、他方、０．
００３０％を越えるときは、溶接性を阻害するので、０
． ＯＯ０５〜０．００３０％の範囲で添加される。
含有することができる。Ｂは、微量の添加にて加速冷却
時の強度上昇に有効であるが、添加量が０． ＯＯ０５
％よりも少ないときは、この効果が小さく、他方、０．
００３０％を越えるときは、溶接性を阻害するので、０
． ＯＯ０５〜０．００３０％の範囲で添加される。
更に、本発明においては、鋼は、上記した元素に加えて
、 Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ０．０５〜１．０％、 Ｃｒ ０．０５〜０．５０％、 ＭｏＱ、０５〜０．５０％、 Ｖ ０．０１〜０．１０％、 Ｃａ ０．０００５〜０．００３０％、及びＲＥＭ
０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有す
ることができる。
、 Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ０．０５〜１．０％、 Ｃｒ ０．０５〜０．５０％、 ＭｏＱ、０５〜０．５０％、 Ｖ ０．０１〜０．１０％、 Ｃａ ０．０００５〜０．００３０％、及びＲＥＭ
０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有す
ることができる。
Ｃｕは、ＨＡＺ靭性を劣化させることなく、強度を向上
させることができるが、０．０５％以下ではかかる効果
がなく、他方、０．５％を越えて添加するときは、熱間
割れが生じやすくなるので、０゜０５〜０．５％の範囲
で添加される。
させることができるが、０．０５％以下ではかかる効果
がなく、他方、０．５％を越えて添加するときは、熱間
割れが生じやすくなるので、０゜０５〜０．５％の範囲
で添加される。
Ｎｉは、ＨＡＺ靭性を劣化させることなく、強度及び靭
性を上昇させることができ、この効果を有効に得るため
には、少なくとも０．０５％を添加することが必要であ
る。しかし、高価な元素であるので、１．０％を越えて
過多に添加することは、本来、非調質とする意味がなく
なるので、０．０５〜１．０％の範囲で添加される。
性を上昇させることができ、この効果を有効に得るため
には、少なくとも０．０５％を添加することが必要であ
る。しかし、高価な元素であるので、１．０％を越えて
過多に添加することは、本来、非調質とする意味がなく
なるので、０．０５〜１．０％の範囲で添加される。
Ｃｒは、鋼の強度及び靭性を改善する効果を有し、この
効果を有効に発揮させるためには、０．０５％以上を添
加する必要がある。しかし、過多に添加するときは、靭
性を劣化させるので、添加量の上限は０．５０％とする
。
効果を有効に発揮させるためには、０．０５％以上を添
加する必要がある。しかし、過多に添加するときは、靭
性を劣化させるので、添加量の上限は０．５０％とする
。
ＭＯは、鋼の強度を上昇させるのに有用であり、そのた
めには少なくとも０．０５％を添加する必要がある。し
かし、過多、に添加するときは、靭性を劣化させるので
、０．５０％以下の範囲で添加される。
めには少なくとも０．０５％を添加する必要がある。し
かし、過多、に添加するときは、靭性を劣化させるので
、０．５０％以下の範囲で添加される。
■は、強度上昇に有効な元素であるが、０．０１％より
も少ないときは、上記効果に乏しく、０．１０％を越え
る量は溶接性を阻害するので、添加１は０．０１〜０．
１０％の範囲とする。
も少ないときは、上記効果に乏しく、０．１０％を越え
る量は溶接性を阻害するので、添加１は０．０１〜０．
１０％の範囲とする。
Ｃａは、異方性の改善、耐ラメラティア特性の向上及び
母材靭性の向上に有効である。しかし、０．０００５％
よりも少ないときは、上記効果に乏しく、一方、０．０
０３０％を越えて過多に添加しても効果が飽和するので
、添加量はｏ、ｏｏｏｓ〜０、００３０％の範囲とする
。
母材靭性の向上に有効である。しかし、０．０００５％
よりも少ないときは、上記効果に乏しく、一方、０．０
０３０％を越えて過多に添加しても効果が飽和するので
、添加量はｏ、ｏｏｏｓ〜０、００３０％の範囲とする
。
ＲＥＭもＣａと同様に材質の向上に効果を有する。しか
し、０．００１％よりも少ない添加によっては、上記効
果が十分ではなく、他方、０．０３０％を越えて過多に
添加するときは、大型の非金属介在物が生成し、鋼の内
部清浄度を劣化させるので、添加量は０．００１〜０．
０３０％の範囲とする。
し、０．００１％よりも少ない添加によっては、上記効
果が十分ではなく、他方、０．０３０％を越えて過多に
添加するときは、大型の非金属介在物が生成し、鋼の内
部清浄度を劣化させるので、添加量は０．００１〜０．
０３０％の範囲とする。
本発明においては、鋼は炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２８
〜０．３６％の範囲にあることを必要とする。
〜０．３６％の範囲にあることを必要とする。
Ｃｅｑが０．３６％よりも多いときは、溶接性及びＨＡ
Ｚ靭性が良好でなく、高能率溶接時の低温靭性を確保す
ることができない。一方Ｃｅｑが０．２８％よりも少な
いときは、降伏強度が４０ｋｇｆ／ｍｍ”以上で、且つ
、引張強さ５４ｋｇｆ／ｍｍ”以上の強度を有せしめる
ことができないからである。
Ｚ靭性が良好でなく、高能率溶接時の低温靭性を確保す
ることができない。一方Ｃｅｑが０．２８％よりも少な
いときは、降伏強度が４０ｋｇｆ／ｍｍ”以上で、且つ
、引張強さ５４ｋｇｆ／ｍｍ”以上の強度を有せしめる
ことができないからである。
本発明による低温用高降伏点鋼の製造方法においては、
上記した化学組成を有すると共に、上記した所定の範囲
のＣｅｑを有する鋼を熱間圧延するに際して、先ず、鋼
を１０００℃以下の温度に加熱することが必要である。
上記した化学組成を有すると共に、上記した所定の範囲
のＣｅｑを有する鋼を熱間圧延するに際して、先ず、鋼
を１０００℃以下の温度に加熱することが必要である。
この条件が必要とされる理由は、これによって、オース
テナイト粒の粗大化を抑制することができ、かくして、
フェライト結晶粒が細かくなり、母材靭性が改善される
ためである。Ｃが０．０５％以上の従来鋼では、Ｎｂを
固溶させて、強度上昇効果を有効に活用するために、加
熱温度を１０００℃以上とする必要があったが、本発明
鋼では、Ｃを０．０５％以下としているため、加熱温度
１０００℃以下でＮｂを固溶させることが可能であり、
かくして、母材靭性が良好となり、且つ、強度上昇効果
を十分発揮することができる。
テナイト粒の粗大化を抑制することができ、かくして、
フェライト結晶粒が細かくなり、母材靭性が改善される
ためである。Ｃが０．０５％以上の従来鋼では、Ｎｂを
固溶させて、強度上昇効果を有効に活用するために、加
熱温度を１０００℃以上とする必要があったが、本発明
鋼では、Ｃを０．０５％以下としているため、加熱温度
１０００℃以下でＮｂを固溶させることが可能であり、
かくして、母材靭性が良好となり、且つ、強度上昇効果
を十分発揮することができる。
次いで、未再結晶域における累積圧下率を５０％以上と
し、圧延仕上温度を（Ａｒ、、 ４０）’Ｃ乃至（Ａ
ｒ＋ ＋ ４０ ） ”Ｃの範囲の温度とする。未再結
晶域でオーステナイト粒内に変形帯を多く導入し、フェ
ライト変態の核として、最終的にフェライト結晶粒を微
細化し、靭性を良好にするために、累積圧下率を５０％
以上とし、且つ、（Ａｒ、、 ＋ ４０ ）℃以下の温
度にて圧延を終了する必要がある。しかし、圧延仕上温
度が（Ａｒ３ ４０ ） ’Ｃよりも低い場合は、加工
フェライトが増加し、靭性を劣化させると共に、加速冷
却による強度上界効果が十分でない。
し、圧延仕上温度を（Ａｒ、、 ４０）’Ｃ乃至（Ａ
ｒ＋ ＋ ４０ ） ”Ｃの範囲の温度とする。未再結
晶域でオーステナイト粒内に変形帯を多く導入し、フェ
ライト変態の核として、最終的にフェライト結晶粒を微
細化し、靭性を良好にするために、累積圧下率を５０％
以上とし、且つ、（Ａｒ、、 ＋ ４０ ）℃以下の温
度にて圧延を終了する必要がある。しかし、圧延仕上温
度が（Ａｒ３ ４０ ） ’Ｃよりも低い場合は、加工
フェライトが増加し、靭性を劣化させると共に、加速冷
却による強度上界効果が十分でない。
次に、本発明においては、加速冷却による強度上昇効果
を有効に作用させるためと共に、島状マルテンサイトの
生成を可能な限りに抑えるためには、圧延後、放冷する
ことなく、できる限り速やかに加速冷１ζ口を開始する
ことが必要である。更に、加速冷却における冷却速度は
２°Ｃ／秒以上であることを要する。冷却速度が２℃／
秒よりも遅い場合は、強度上昇効果が小さいからである
。
を有効に作用させるためと共に、島状マルテンサイトの
生成を可能な限りに抑えるためには、圧延後、放冷する
ことなく、できる限り速やかに加速冷１ζ口を開始する
ことが必要である。更に、加速冷却における冷却速度は
２°Ｃ／秒以上であることを要する。冷却速度が２℃／
秒よりも遅い場合は、強度上昇効果が小さいからである
。
冷却停止温度は３００℃以下の温度である。既に説明し
たように、溶接性及び靭性を確保するために、Ｃｅｑを
０．３６％以下とする必要があるが、このＣｅｑにおい
て、冷却停止温度が３００℃を越えるときは、前記所要
の引張強さを得ることができないからである。
たように、溶接性及び靭性を確保するために、Ｃｅｑを
０．３６％以下とする必要があるが、このＣｅｑにおい
て、冷却停止温度が３００℃を越えるときは、前記所要
の引張強さを得ることができないからである。
（発明の効果）
以上のように、本発明の方法によれば、Ｃｅｑが０．２
８〜０．３６％である極低Ｃ−Ｎｂ−Ｔｉ系鋼又は極低
Ｃ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｂ系鋼の加速冷却において低温にて冷
却停止し、島状マルテンサイト体積率を５％以下とする
ことによって、焼戻しを必要とせずして、加速冷却まま
にて溶接性及びＨＡＺ靭性にすぐれ、母材降伏強度４０
ｋｇｆ／ｍｍ”以上、引張強さ５４ｋｇｆ／ｍｍ”以
上、母材ｖＴｒｓが一６０℃以下であり、且つ、入熱１
５０ ＫＪ／ｃｍ相当のＨＡＺの再現熱サイクル試験（
８００〜５００°Ｃの冷却時間Ｔｃ＝９０秒）でのｖＴ
ｒｓが一２０℃以下である比較的板厚の厚い低温用高強
度鋼板を得ることができる。この鋼板は、構造物の製造
時の溶接作業を高能率化し得ると共に、鋼板は強度が高
いために、構造物の軽量化を可能とし、例えば、低温に
て使用される船舶、海洋構造物、低温タンク等の溶接構
造用鋼として最適である。
８〜０．３６％である極低Ｃ−Ｎｂ−Ｔｉ系鋼又は極低
Ｃ−Ｎｂ−Ｔｉ−Ｂ系鋼の加速冷却において低温にて冷
却停止し、島状マルテンサイト体積率を５％以下とする
ことによって、焼戻しを必要とせずして、加速冷却まま
にて溶接性及びＨＡＺ靭性にすぐれ、母材降伏強度４０
ｋｇｆ／ｍｍ”以上、引張強さ５４ｋｇｆ／ｍｍ”以
上、母材ｖＴｒｓが一６０℃以下であり、且つ、入熱１
５０ ＫＪ／ｃｍ相当のＨＡＺの再現熱サイクル試験（
８００〜５００°Ｃの冷却時間Ｔｃ＝９０秒）でのｖＴ
ｒｓが一２０℃以下である比較的板厚の厚い低温用高強
度鋼板を得ることができる。この鋼板は、構造物の製造
時の溶接作業を高能率化し得ると共に、鋼板は強度が高
いために、構造物の軽量化を可能とし、例えば、低温に
て使用される船舶、海洋構造物、低温タンク等の溶接構
造用鋼として最適である。
（実施例）
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例によって何ら制限されるものではない。
れら実施例によって何ら制限されるものではない。
実施例
第１表に本実施例において用いる鋼の化学組成及びＣｅ
ｑを示す。鋼Ａ−Ｅは本発明で規定する化学成分を有す
るが、比較１ｉＦ及びＪは、Ｃ量が多い従来鋼であり、
比較鋼ＧはＣｅｑが高く、比較鋼ＨはＮｂｆｉが少なく
、比較鋼■はＴｉ無添加鋼である。
ｑを示す。鋼Ａ−Ｅは本発明で規定する化学成分を有す
るが、比較１ｉＦ及びＪは、Ｃ量が多い従来鋼であり、
比較鋼ＧはＣｅｑが高く、比較鋼ＨはＮｂｆｉが少なく
、比較鋼■はＴｉ無添加鋼である。
第２表は、第１表に示す名調の圧延条件、その条件にて
製造された鋼板のマルテンサイト体積率及び機械的性質
、並びに溶接入熱１５０ ＫＪ／ｃｍ相当の再現熱サイ
クル試験結果（８００〜５００ ’Ｃ冷却時間Ｔｃ＝９
０秒）示す。
製造された鋼板のマルテンサイト体積率及び機械的性質
、並びに溶接入熱１５０ ＫＪ／ｃｍ相当の再現熱サイ
クル試験結果（８００〜５００ ’Ｃ冷却時間Ｔｃ＝９
０秒）示す。
本発明の方法による綱板は、番号１〜３及び８〜１１で
あって、降伏強度４０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上、引張強さ
５４ｋｇｆ／ｍｍ”以上の強度を有していると共に、母
材のｖＴｒｓが一６０℃以下、Ｔｃ＝９０秒での再現熱
サイクル試験でのｖＴｒｓが一２０℃以下の靭性を有し
ている。
あって、降伏強度４０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上、引張強さ
５４ｋｇｆ／ｍｍ”以上の強度を有していると共に、母
材のｖＴｒｓが一６０℃以下、Ｔｃ＝９０秒での再現熱
サイクル試験でのｖＴｒｓが一２０℃以下の靭性を有し
ている。
比較鋼１２及び１６は、Ｃ量が０．０５％を越えている
ため、島状マルテンサイト体積率が５％を越える結果、
降伏強度が低い。比較鋼４は加熱温度が高いため、比較
鋼５は未再結晶域圧下率が５０％よりも少ないため、比
較鋼６は仕上温度が高いため、比較鋼１５はＴｉ無添加
鋼であるため、それぞれ母材靭性がよくない。また、比
較鋼１２及び１６はｃｌが高いため、比較＠１３はＣｅ
ｑが０．３６％を越えているため、比較鋼１５はＴｉ無
添加鋼であるため、ＨＡＺ靭性が良好でない。
ため、島状マルテンサイト体積率が５％を越える結果、
降伏強度が低い。比較鋼４は加熱温度が高いため、比較
鋼５は未再結晶域圧下率が５０％よりも少ないため、比
較鋼６は仕上温度が高いため、比較鋼１５はＴｉ無添加
鋼であるため、それぞれ母材靭性がよくない。また、比
較鋼１２及び１６はｃｌが高いため、比較＠１３はＣｅ
ｑが０．３６％を越えているため、比較鋼１５はＴｉ無
添加鋼であるため、ＨＡＺ靭性が良好でない。
第１図は、島状マルテンサイト体積率とΔＹＳとの関係
を示すグラフであり、ここに、ΔＹＳ＝（４００℃で冷
却停止時の降伏強度）−（４００°Ｃで冷却停止時の降
伏強度）を意味する。第２図はＣ量と島状マルテンサイ
ト体積率との関係を示すグラフである。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士 牧 野 逸 部
を示すグラフであり、ここに、ΔＹＳ＝（４００℃で冷
却停止時の降伏強度）−（４００°Ｃで冷却停止時の降
伏強度）を意味する。第２図はＣ量と島状マルテンサイ
ト体積率との関係を示すグラフである。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士 牧 野 逸 部
Claims (4)
- （１）重量％で Ｃ ０．０１〜０．０５％、 Ｓｉ ０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ ０．８〜２．０％、 Ａｌ ０．０１〜０．０８％、 Ｎｂ ０．００５〜０．０２０％、 Ｔｉ ０．００５〜０．０２０％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、Ｃｅｑ＝Ｃ
＋Ｍｎ／６ で表わされる炭素当量が０．２８〜０．３６％である鋼
を１０００℃以下の温度に加熱し、未再結晶域における
累積圧下率が５０％以上になるように熱間圧延し、（Ａ
ｒ＿３−４０）℃乃至（Ａｒ＿３＋４０）℃の範囲の温
度で圧延を終了した後、２℃／秒以上の冷却速度にて３
００℃以下の温度まで加速冷却して、島状マルテンサイ
ト体積率を５％以下とすることを特徴とする降伏点４０
ｋｇｆ／ｍｍ＾２級低温用鋼板の製造方法。 - （２）重量％で Ｃ ０．０１〜０．０５％、 Ｓｉ ０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ ０．８〜２．０％、 Ａｌ ０．０１〜０．０８％、 Ｎｂ ０．００５〜０．０２０％、 Ｔｉ ０．００５〜０．０２０％、 Ｂ ０．０００５〜０．００３０％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、Ｃｅｑ＝Ｃ
＋Ｍｎ／６ で表わされる炭素当量が０．２８〜０．３６％である鋼
を１０００℃以下の温度に加熱し、未再結晶域における
累積圧下率が５０％以上になるように熱間圧延し、（Ａ
ｒ＿３−４０）℃乃至（Ａｒ＿３＋４０）℃の範囲の温
度で圧延を終了した後、２℃／秒以上の冷却速度にて３
００℃以下の温度まで加速冷却して、島状マルテンサイ
ト体積率を５％以下とすることを特徴とする降伏点４０
ｋｇｆ／ｍｍ＾２級低温用鋼板の製造方法。 - （３）重量％で （ａ）Ｃ ０．０１〜０．０５％、 Ｓｉ ０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ ０．８〜２．０％、 Ａｌ ０．０１〜０．０８％、 Ｎｂ ０．００５〜０．０２０％、 Ｔｉ ０．００５〜０．０２０％を含有し、更に（ｂ）
Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ ０．０５〜１．０％、 Ｃｒ ０．０５〜０．５０％、 Ｍｏ ０．０５〜０．５０％、 Ｖ ０．０１〜０．１０％、 Ｃａ ０．０００５〜０．００３０％、及びＲＥＭ ０
．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、Ｃｅｑ＝Ｃ
＋Ｍｎ／６＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／５＋Ｖ／５＋Ｎｉ／１５
＋Ｃｕ／１５で表わされる炭素当量が０．２８〜０．３
６％である鋼を１０００℃以下の温度に加熱し、未再結
晶域における累積圧下率が５０％以上になるように熱間
圧延し、（Ａｒ＿３−４０）℃乃至（Ａｒ＿３＋４０）
℃の範囲の温度で圧延を終了した後、２℃／秒以上の冷
却速度にて３００℃以下の温度まで加速冷却して、島状
マルテンサイト体積率を５％以下とすることを特徴とす
る降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級低温用鋼板の製造方法
。 - （４）重量％で （ａ）Ｃ ０．０１〜０．０５％、 Ｓｉ ０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ ０．８〜２．０％、 Ａｌ ０．０１〜０．０８％、 Ｎｂ ０．００５〜０．０２０％、 Ｔｉ ０．００５〜０．０２０％、 Ｂ ０．０００５〜０．００３０％を含有し、更に、 （ｂ）Ｃｕ ０．０５〜０．５０％、 Ｎｉ ０．０５〜１．０％、 Ｃｒ ０．０５〜０．５０％、 Ｍｏ ０．０５〜０．５０％、 Ｖ ０．０１〜０．１０％、 Ｃａ ０．０００５〜０．００３０％、及びＲＥＭ ０
．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
、 残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、Ｃｅｑ＝Ｃ
＋Ｍｎ／６＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／５＋Ｖ／５＋Ｎｉ／１５
＋Ｃｕ／１５で表わされる炭素当量が０．２８〜０．３
６％である鋼を１０００℃以下の温度に加熱し、未再結
晶域における累積圧下率が５０％以上になるように熱間
圧延し、（Ａｒ＿３−４０）℃乃至（Ａｒ＿３＋４０）
℃（７）範囲の温度で圧延を終了した後、２℃／秒以上
の冷却速度にて３００℃以下の温度まで加速冷却して、
島状マルテンサイト体積率を５％以下とすることを特徴
とする降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級低温用鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29657285A JPS62149812A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ↑２級低温用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29657285A JPS62149812A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ↑２級低温用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62149812A true JPS62149812A (ja) | 1987-07-03 |
Family
ID=17835277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29657285A Pending JPS62149812A (ja) | 1985-12-24 | 1985-12-24 | 降伏点４０ｋｇｆ／ｍｍ↑２級低温用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62149812A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100815717B1 (ko) | 2006-11-02 | 2008-03-20 | 주식회사 포스코 | 수소유기균열 저항성과 저온인성이 우수한 고강도 대구경라인파이프 강재 및 그 제조방법 |
| JP2011052282A (ja) * | 2009-09-02 | 2011-03-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚鋼板の鋼成分の設計方法 |
-
1985
- 1985-12-24 JP JP29657285A patent/JPS62149812A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100815717B1 (ko) | 2006-11-02 | 2008-03-20 | 주식회사 포스코 | 수소유기균열 저항성과 저온인성이 우수한 고강도 대구경라인파이프 강재 및 그 제조방법 |
| JP2011052282A (ja) * | 2009-09-02 | 2011-03-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚鋼板の鋼成分の設計方法 |
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