JPS62124235A - 異径ペレツトの製造方法及び製造設備 - Google Patents
異径ペレツトの製造方法及び製造設備Info
- Publication number
- JPS62124235A JPS62124235A JP26167885A JP26167885A JPS62124235A JP S62124235 A JPS62124235 A JP S62124235A JP 26167885 A JP26167885 A JP 26167885A JP 26167885 A JP26167885 A JP 26167885A JP S62124235 A JPS62124235 A JP S62124235A
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- JP
- Japan
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- pellets
- diameter
- small
- different diameters
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はペレット製造方法及び製造設備に関し、詳細に
は粒径の異なるペレットを同時に製造することによって
良好な生産性を発揮することのできる方法及び製造設備
に関するものである。
は粒径の異なるペレットを同時に製造することによって
良好な生産性を発揮することのできる方法及び製造設備
に関するものである。
[従来の技術]
高炉装入用ペレットは主に平均粒径10〜13mm程度
の小径成品が汎用されているが、平均粒径15〜20m
m程度の大径ペレットを製造し、該大径ペレットを%〜
属程度に破砕することによってペレットの品質を改善す
る手法も試みられている。そして小径ペレット及び大径
ペレットの双方を製造する必要が生じた場合には、単一
のペレット製造設備によって小径−大径間の切換えを行
なっている。
の小径成品が汎用されているが、平均粒径15〜20m
m程度の大径ペレットを製造し、該大径ペレットを%〜
属程度に破砕することによってペレットの品質を改善す
る手法も試みられている。そして小径ペレット及び大径
ペレットの双方を製造する必要が生じた場合には、単一
のペレット製造設備によって小径−大径間の切換えを行
なっている。
図面を用いて更に詳述する。第2図は典型的な先行技術
を示す概略説明図である。
を示す概略説明図である。
小径ペレットの製造時には、造粒スクリーン2の篩目を
小径ペレット用に変更すると共に、全ての造粒機1は小
径ペレットを造粒する様に製造条件が変更される。造粒
機1で造粒された後の小径生ペレットはグレート3、キ
ルン4及びアンニュラークーラ6の順序で移送される。
小径ペレット用に変更すると共に、全ての造粒機1は小
径ペレットを造粒する様に製造条件が変更される。造粒
機1で造粒された後の小径生ペレットはグレート3、キ
ルン4及びアンニュラークーラ6の順序で移送される。
その際、キルンバーナ5の燃焼熱によって生ペレットが
グレート3上で乾燥・予熱されると共にキルン4内で焼
成され、更にアンニュラークーラ6内で熱回収されて冷
却される。焼成・冷却された小径ペレット(成品ペレッ
ト)は破砕機8に送られることなく、直接成品スクリー
ン9で篩分けされた後、高炉若しくはヤードに送られ、
その後の処理に付される。尚図中7は成品ペレットを破
砕機8又は成品クリーン9のどちらか一方に8送する為
の正逆回転可能な移動コンベアである。
グレート3上で乾燥・予熱されると共にキルン4内で焼
成され、更にアンニュラークーラ6内で熱回収されて冷
却される。焼成・冷却された小径ペレット(成品ペレッ
ト)は破砕機8に送られることなく、直接成品スクリー
ン9で篩分けされた後、高炉若しくはヤードに送られ、
その後の処理に付される。尚図中7は成品ペレットを破
砕機8又は成品クリーン9のどちらか一方に8送する為
の正逆回転可能な移動コンベアである。
大径ペレット製造時には、前記造粒スクリーン2が大径
ペレット用に変更され、全ての造粒11&1は大径ペレ
ットを造粒する様に製造条件が変更される6造粒機1で
造粒された大径生ペレットは、小径ペレットの場合と同
様に焼成・冷却されて成品 ペレットとなる。更に大径
ペレットの場合は破砕機8で破砕されてから成品スクリ
ーン9で篩分けされ、高炉若しくはヤードに送られ、そ
の後の処理に付される。
ペレット用に変更され、全ての造粒11&1は大径ペレ
ットを造粒する様に製造条件が変更される6造粒機1で
造粒された大径生ペレットは、小径ペレットの場合と同
様に焼成・冷却されて成品 ペレットとなる。更に大径
ペレットの場合は破砕機8で破砕されてから成品スクリ
ーン9で篩分けされ、高炉若しくはヤードに送られ、そ
の後の処理に付される。
以上述べた如く現在のところでは、小径ペレットと大径
ペレットの双方を製造する必要あっても双方を同時に製
造することができず、各ペレットごとに切換えて間欠的
に製造しているのが実情である。
ペレットの双方を製造する必要あっても双方を同時に製
造することができず、各ペレットごとに切換えて間欠的
に製造しているのが実情である。
[発明が解決しようとする問題点]
上述した様に粒径の異なるペレットを製造するには、各
ペレットを間欠的に製造せざるを得す、従ってこの場合
には下記に列挙する様な問題点がある。
ペレットを間欠的に製造せざるを得す、従ってこの場合
には下記に列挙する様な問題点がある。
(1)操業の切替毎に造粒スクリーン2の篩目を変更す
る必要があり、造粒スクリーン2の取替時には一旦造粒
1’!itを停止させるのでペレットの生産性が低下し
てしまう。
る必要があり、造粒スクリーン2の取替時には一旦造粒
1’!itを停止させるのでペレットの生産性が低下し
てしまう。
(2)造粒スクリーン2の取替の際の作業費が必要とな
り、不経済である。
り、不経済である。
(3)操業切替時に粒径が中途半端な所謂中間品が発生
する。
する。
(4)操業切替周期が短い場合は操業の安定が阻害され
る。
る。
(5)ペレット製造能力と高炉操業とは対応させる必要
があるが、各ペレットを間欠的に製造するとペレット製
造能力と高炉操業とが対応できなくなる。その結果、ペ
レット工場で製造された直後のペレット(以下直送ペレ
ットと称する)を直ちに送ることができなくなり、その
代りにヤードに備畜したペレット(以下ヤードペレット
と称する)を使用する必要が生じる(逆に言えば常に一
定量のヤードペレットを備畜しておかなければならない
)が、高炉操業にはできるだけ直送ペレットを使用する
のが望ましいという要求があるので上記態勢は本質的に
好ましいことではない。即ち、ヤードペレットは直送ペ
レットに比べて付着水分、付着粉が多いので高炉の安定
操業を阻害する要因となり、高炉の安定操業を図る為に
は可能な限り直送ペレットを使用する方が望ましいので
ある。
があるが、各ペレットを間欠的に製造するとペレット製
造能力と高炉操業とが対応できなくなる。その結果、ペ
レット工場で製造された直後のペレット(以下直送ペレ
ットと称する)を直ちに送ることができなくなり、その
代りにヤードに備畜したペレット(以下ヤードペレット
と称する)を使用する必要が生じる(逆に言えば常に一
定量のヤードペレットを備畜しておかなければならない
)が、高炉操業にはできるだけ直送ペレットを使用する
のが望ましいという要求があるので上記態勢は本質的に
好ましいことではない。即ち、ヤードペレットは直送ペ
レットに比べて付着水分、付着粉が多いので高炉の安定
操業を阻害する要因となり、高炉の安定操業を図る為に
は可能な限り直送ペレットを使用する方が望ましいので
ある。
(6)大径ペレットを単独で製造する際には、小径ペレ
ットの製造時よりも粒径及び空隙率が大きい為、グレー
ト3での伝熱効率及びアンニュラークーラ6での排熱回
収効率が低下し、焼成燃料原単位が上昇する。
ットの製造時よりも粒径及び空隙率が大きい為、グレー
ト3での伝熱効率及びアンニュラークーラ6での排熱回
収効率が低下し、焼成燃料原単位が上昇する。
従って本発明の目的は、上記(1)〜(6)に列挙した
問題点を一挙に解決し得る様なペレットの製造方法及び
その設備を提供する点に存在するものである。
問題点を一挙に解決し得る様なペレットの製造方法及び
その設備を提供する点に存在するものである。
[問題点を解決する為の手段]
発明者らは上記現状に鑑み種々研究した結果、下記の構
成を採用することによって(1)〜(6)に列挙した問
題点が一挙に解決できるとの着想を得、本発明を完成す
るに至った。
成を採用することによって(1)〜(6)に列挙した問
題点が一挙に解決できるとの着想を得、本発明を完成す
るに至った。
上記目的を達成し得た本発明の方法とは、粒径の異なる
生ペレットを造粒後混合し、混合状態で焼成及び冷却を
施して粒径の異なる製品ペレットを同時に製造する点に
要旨を有するものである。
生ペレットを造粒後混合し、混合状態で焼成及び冷却を
施して粒径の異なる製品ペレットを同時に製造する点に
要旨を有するものである。
又その製造設備とは、粒径の異なる生ペレットごとに設
けられる造粒機構と、造粒した後の生ペレットを混合す
る機構と、混合された状態のペレットを焼成及び冷却す
る機構とを含む点に要旨を有するものである。
けられる造粒機構と、造粒した後の生ペレットを混合す
る機構と、混合された状態のペレットを焼成及び冷却す
る機構とを含む点に要旨を有するものである。
[作用]
本発明者らは上記構成を採用するに先たち小径ペレット
と大径ペレットを混合した状態で焼成及び冷却を施すこ
とによって、焼成燃料原単位の低減を図ることが可能で
あるとの知見を得た。即ち小径ペレットと大径ペレット
を混合すれば、第3図(a)に示す如く、夫々のペレッ
トを単独で焼成した場合よりもペレット充填層内の空隙
率が低下し、ペレットの充填密度は上昇する。これは大
径ペレット間の空隙内に小径ペレットが入り込む為と思
われる。第3図(a)に示した様に空隙率が変化する場
合に、グレートにおけるペレットの熱交換量及びクーラ
におけるペレットの熱回収量を伝熱シュミレーションモ
デルによって解析した。
と大径ペレットを混合した状態で焼成及び冷却を施すこ
とによって、焼成燃料原単位の低減を図ることが可能で
あるとの知見を得た。即ち小径ペレットと大径ペレット
を混合すれば、第3図(a)に示す如く、夫々のペレッ
トを単独で焼成した場合よりもペレット充填層内の空隙
率が低下し、ペレットの充填密度は上昇する。これは大
径ペレット間の空隙内に小径ペレットが入り込む為と思
われる。第3図(a)に示した様に空隙率が変化する場
合に、グレートにおけるペレットの熱交換量及びクーラ
におけるペレットの熱回収量を伝熱シュミレーションモ
デルによって解析した。
その結果を第3図(b)及び第3図(C)に夫々示す。
第3図(b) 、 (C)の結果から明らかな様に、小
径ペレットと大径ペレットを混合して焼成及び冷却を施
せば、小径ペレット及び大径ペレットの夫々を単独で焼
成・冷却したとき(図中、破線で示す)よりも熱交換量
及び熱回収量が増加するのが理解される。
径ペレットと大径ペレットを混合して焼成及び冷却を施
せば、小径ペレット及び大径ペレットの夫々を単独で焼
成・冷却したとき(図中、破線で示す)よりも熱交換量
及び熱回収量が増加するのが理解される。
例えば小径ペレットと大径ペレットの混合比が50 +
50の場合には、第3図(b)の矢印Aに示す如くグ
レートにおけるペレットへの熱交換量は単独焼成時の荷
重平均値よりも4 x 103Kcal/を程度増加す
る。即ちグレートでの熱交換量が計算値よりも1.7%
上昇することになる。一方この場合にはクーラにおいて
も同様に第3図(C)の矢印Bに示す如くクーラにおけ
るペレットの熱回収量は単独焼成時の荷重平均値よりも
4X103にcal/を程度増加する。即ちクーラでの
冷却効率は計算値よりも1.6%上昇することになる。
50の場合には、第3図(b)の矢印Aに示す如くグ
レートにおけるペレットへの熱交換量は単独焼成時の荷
重平均値よりも4 x 103Kcal/を程度増加す
る。即ちグレートでの熱交換量が計算値よりも1.7%
上昇することになる。一方この場合にはクーラにおいて
も同様に第3図(C)の矢印Bに示す如くクーラにおけ
るペレットの熱回収量は単独焼成時の荷重平均値よりも
4X103にcal/を程度増加する。即ちクーラでの
冷却効率は計算値よりも1.6%上昇することになる。
クーラの排ガスはキルンバーナの2次空気として使用さ
れる為、クーラにおける熱回収量の増加はキルンバーナ
のの燃料の減少に寄与する。ちなみに小径ペレットと大
径ペレットを50 : 50の割合で混合した場合には
、合計8 x 103Kcal/lの焼成燃料原単位の
低減を図れることとなる。
れる為、クーラにおける熱回収量の増加はキルンバーナ
のの燃料の減少に寄与する。ちなみに小径ペレットと大
径ペレットを50 : 50の割合で混合した場合には
、合計8 x 103Kcal/lの焼成燃料原単位の
低減を図れることとなる。
[実施例]
第1図は本発明の一実施例の概略説明図である。小径ペ
レット及び大径ペレットが夫々必要とされる生産比率に
応じて、小径ペレット造粒用造粒機1aの基数と大径ペ
レット造粒用造粒機1bの基数が設定される。
レット及び大径ペレットが夫々必要とされる生産比率に
応じて、小径ペレット造粒用造粒機1aの基数と大径ペ
レット造粒用造粒機1bの基数が設定される。
造粒スクリーン2に関しては、小径ペレットを造粒する
機構側(造粒機1a側)には小径ペレット用のスクリー
ンを、大径ペレットを造粒する機構側(造粒機1b側)
には大径ペレット用のスクリーン2を設備する様にして
もよいが、造粒歩留向上の為には全機構とも造粒スクリ
ーン2のアンダーサイズ側に従来の小径ペレット用のア
ンダーサイズのものを設置し、且つオーバーサイズ側に
は大径ペレット用のオーバサイズのものを設置するのが
望ましい。
機構側(造粒機1a側)には小径ペレット用のスクリー
ンを、大径ペレットを造粒する機構側(造粒機1b側)
には大径ペレット用のスクリーン2を設備する様にして
もよいが、造粒歩留向上の為には全機構とも造粒スクリ
ーン2のアンダーサイズ側に従来の小径ペレット用のア
ンダーサイズのものを設置し、且つオーバーサイズ側に
は大径ペレット用のオーバサイズのものを設置するのが
望ましい。
各造粒機1a、fbで造粒された小径ペレット及び大径
ペレットは、グレート3迄の輸送過程即ちベルトコンベ
ア上及びベルトコンベア乗継部、更にはグレート3への
供給時にはほぼ均一に混合される(生ペレットを混合す
る機構)。
ペレットは、グレート3迄の輸送過程即ちベルトコンベ
ア上及びベルトコンベア乗継部、更にはグレート3への
供給時にはほぼ均一に混合される(生ペレットを混合す
る機構)。
グレート3において混合されたペレット(以下混合ペレ
ットと称する)の熱交換効率を上げる為には、できる限
り小径ペレットと大径ペレットを均一に混合して混合ペ
レットの充填密度を高めることが望ましい。その為には
、小径ペレット或は大径ペレットを造粒する機構を交互
に選択する様にすれば有効である。
ットと称する)の熱交換効率を上げる為には、できる限
り小径ペレットと大径ペレットを均一に混合して混合ペ
レットの充填密度を高めることが望ましい。その為には
、小径ペレット或は大径ペレットを造粒する機構を交互
に選択する様にすれば有効である。
混合ペレットは、混合状態のままでグレート3、キルン
4&びアンニュラークーラ6の順序で移送される。この
間、混合ペレットはグレート3上で乾燥・予熱されると
共にキルン4内で焼成され、更にアンニュラークーラ6
内で熱回収されて冷却される。混合ペレットを焼成・冷
却する機構は従来と何ら変わるところはなく、従ってグ
レート3、キルン4及びアンニュラークーラ6等は設計
変更する必要がなく既存の設備をそのまま使用すればよ
い。
4&びアンニュラークーラ6の順序で移送される。この
間、混合ペレットはグレート3上で乾燥・予熱されると
共にキルン4内で焼成され、更にアンニュラークーラ6
内で熱回収されて冷却される。混合ペレットを焼成・冷
却する機構は従来と何ら変わるところはなく、従ってグ
レート3、キルン4及びアンニュラークーラ6等は設計
変更する必要がなく既存の設備をそのまま使用すればよ
い。
混合ペレットはアンニュラークーラ6で冷却された後、
アンニュラークーラ6のペレット排出側に設けられたス
クリーン10で粒径ごとに篩分けされる。即ちスクリー
ン10の篩下には小径ペレットが篩分けられ、該小径ペ
レットは成品スクリーン9aで篩分けされて粒径が揃え
られた後、高炉若しくはヤードに送られる。但し本発明
ではヤードに送る必要がなく、仮に送ることがあっても
それは緊急避難用で十分である。一方スクリーン10の
篩上には大径ペレットが篩分けされ、該大径ペレットは
成品スクリーン9bで篩分けられて粒径が揃えられた後
、必要により破砕機8で粉砕してから高炉若しくはヤー
ドに送られる。この様に粒径の異なるペレットを同時に
製造し、その後篩分けして各粒径のペレットを分離する
為には、スクリーン10以降のプロセスで小径ペレット
、大径ペレットの各系統の為の2種の輸送ラインが必要
となり、従来設備と比べて輸送ラインを1系統追加する
こととなる。
アンニュラークーラ6のペレット排出側に設けられたス
クリーン10で粒径ごとに篩分けされる。即ちスクリー
ン10の篩下には小径ペレットが篩分けられ、該小径ペ
レットは成品スクリーン9aで篩分けされて粒径が揃え
られた後、高炉若しくはヤードに送られる。但し本発明
ではヤードに送る必要がなく、仮に送ることがあっても
それは緊急避難用で十分である。一方スクリーン10の
篩上には大径ペレットが篩分けされ、該大径ペレットは
成品スクリーン9bで篩分けられて粒径が揃えられた後
、必要により破砕機8で粉砕してから高炉若しくはヤー
ドに送られる。この様に粒径の異なるペレットを同時に
製造し、その後篩分けして各粒径のペレットを分離する
為には、スクリーン10以降のプロセスで小径ペレット
、大径ペレットの各系統の為の2種の輸送ラインが必要
となり、従来設備と比べて輸送ラインを1系統追加する
こととなる。
以上述べた様な構成を採用することによって、粒径の異
なるペレットの同時製造が可能となり、間欠的な製造し
かできなかった従来の問題点を解決し得るものである。
なるペレットの同時製造が可能となり、間欠的な製造し
かできなかった従来の問題点を解決し得るものである。
又本発明においては焼成・冷却した後に粒径ごとに分離
することも考慮しているので、粒径の異なるペレットご
とに使用する必要性が生じた場合であっても何ら支障は
ない。
することも考慮しているので、粒径の異なるペレットご
とに使用する必要性が生じた場合であっても何ら支障は
ない。
尚小径ペレットと破砕したペレット(大径ペレット)と
を混合した状態で高炉に供給する場合には、破砕機8の
後の輸送プロセスを1系統とする様な構成を採用しても
よく、或は焼成・冷却後の混合ペレットを篩分けするこ
となく全量破砕機8を通過させる様な構成を採用しても
よい。更に小径ペレットと大径ペレットを混合した状態
で高炉に供給する様な場合には、スクリーン10.破砕
機8を省略し、クーラ6以降の輸送ラインを1系統とす
る様な構成を採用してもよい。
を混合した状態で高炉に供給する場合には、破砕機8の
後の輸送プロセスを1系統とする様な構成を採用しても
よく、或は焼成・冷却後の混合ペレットを篩分けするこ
となく全量破砕機8を通過させる様な構成を採用しても
よい。更に小径ペレットと大径ペレットを混合した状態
で高炉に供給する様な場合には、スクリーン10.破砕
機8を省略し、クーラ6以降の輸送ラインを1系統とす
る様な構成を採用してもよい。
以上に述べた構成の各実施態様はいずれも本発明の技術
的範囲に含まれる。
的範囲に含まれる。
[発明の効果]
以上述べた如く本発明によれば、既存の構成を採用する
ことによって、粒径の異なる各ペレットを間欠的に製造
する必要がなくなり、上記に列挙した様な問題点が全て
解消される。
ことによって、粒径の異なる各ペレットを間欠的に製造
する必要がなくなり、上記に列挙した様な問題点が全て
解消される。
即ち本発明の構成を採用することによって、下記の利益
を得ることができる。
を得ることができる。
(1)間欠製造に合わせて造粒スクリーンを取替える必
要がなくなり、スクリーン取替時の造粒機の停止がなく
なる為設備のペレット生産能力が増すと共に、スクリー
ン取替作業費が不要となり経済的である。
要がなくなり、スクリーン取替時の造粒機の停止がなく
なる為設備のペレット生産能力が増すと共に、スクリー
ン取替作業費が不要となり経済的である。
(2)小径ペレットから大径ペレットへの操業切替時及
び大径ペレットから小径ペレットへの操業時に発生する
中間品の発生がなくなる。
び大径ペレットから小径ペレットへの操業時に発生する
中間品の発生がなくなる。
(3)操業の切替が不要となる為ペレット製造操業の安
定化が図れる。
定化が図れる。
(4)粒径の異なる各ペレット共高炉の操業条件に対応
して高炉への直送が可能となり、高炉操業の安定化を図
ることができる。
して高炉への直送が可能となり、高炉操業の安定化を図
ることができる。
(5)グレートにおけるペレットへの熱交換効率及びク
ーラにおけるペレットからの熱回収効率が向上するので
焼成燃料原単位の低減が可能となる。
ーラにおけるペレットからの熱回収効率が向上するので
焼成燃料原単位の低減が可能となる。
第1図は本発明の一実施例の概略説明図、第2図は典型
的な先行技術の概略説明図、第3図(a)は異径ペレッ
トの混合比と空隙率との関係を示すグラフ、第3図(b
)は異径ペレットの混合比とグレートにおけるペレット
への熱交換量との関係を示すグラフ、第3図(c)は異
径ペレットの混合比とクーラにおけるペレットからの熱
回収量との関係を示すグラフである。 1、la、lb・・・造粒機 2・・・造粒スクリー
ン3・・・グレート 4・・・キルン5・・・
キルンバーナ 6・・・アンニュラークーラ7・・・
移動コンベア 8・・・破砕機9.9a、9b・・・
成品スクリーン 10・・・スクリーン
的な先行技術の概略説明図、第3図(a)は異径ペレッ
トの混合比と空隙率との関係を示すグラフ、第3図(b
)は異径ペレットの混合比とグレートにおけるペレット
への熱交換量との関係を示すグラフ、第3図(c)は異
径ペレットの混合比とクーラにおけるペレットからの熱
回収量との関係を示すグラフである。 1、la、lb・・・造粒機 2・・・造粒スクリー
ン3・・・グレート 4・・・キルン5・・・
キルンバーナ 6・・・アンニュラークーラ7・・・
移動コンベア 8・・・破砕機9.9a、9b・・・
成品スクリーン 10・・・スクリーン
Claims (2)
- (1)粒径の異なる生ペレットを造粒後混合し、混合状
態で焼成及び冷却を施して粒径の異なる成品ペレットを
同時に製造することを特徴とする異径ペレットの製造方
法。 - (2)粒径の異なる生ペレットごとに設けられる造粒機
構と、造粒した後の生ペレットを混合する機構と、混合
された状態のペレットを焼成及び冷却する機構とを含む
ことを特徴とする異径ペレットの製造設備。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26167885A JPS62124235A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 異径ペレツトの製造方法及び製造設備 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26167885A JPS62124235A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 異径ペレツトの製造方法及び製造設備 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62124235A true JPS62124235A (ja) | 1987-06-05 |
JPH0322451B2 JPH0322451B2 (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=17365208
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26167885A Granted JPS62124235A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 異径ペレツトの製造方法及び製造設備 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62124235A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02213424A (ja) * | 1989-02-15 | 1990-08-24 | Nkk Corp | 塊成鉱製造における生ペレット製造方法 |
JP2009256737A (ja) * | 2008-04-17 | 2009-11-05 | Kobe Steel Ltd | 高炉炉頂ガス温度の制御方法 |
-
1985
- 1985-11-21 JP JP26167885A patent/JPS62124235A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02213424A (ja) * | 1989-02-15 | 1990-08-24 | Nkk Corp | 塊成鉱製造における生ペレット製造方法 |
JP2009256737A (ja) * | 2008-04-17 | 2009-11-05 | Kobe Steel Ltd | 高炉炉頂ガス温度の制御方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0322451B2 (ja) | 1991-03-26 |
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