JPS62121891A - 燃料ポンプ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、燃料タンク内部に取付けられた燃料ポンプ装
置であって、ポンプ室内で発生したベイパーをベイパー
逃し孔からポンプ室外部へ排出する構造をもったものの
改良構造に関し、特にはベイパー逃し孔部分を改良して
音の発生を少なくシ・たちのに関する。

〔従来の技術〕

この種の燃料ポンプ装置として、自動車の燃料タンク内
に設けられた燃料供給用のポンプ装置が存在する。例え
ば公知のものとして米国特許３，９４７．１４９号明細
書に記載のものが存在する。この公知のポンプは再生ポ
ンプ形式のインペラーをポンプ室内にもちポンプ室内で
発生した燃料のベイパーをポンプ室内と室外とを結ぶベ
イパー逃し孔で排出し、インペラー回転中において発生
したベイパーを速やかにポンプ室内から排出してペイパ
ーロツタによる燃料供給性能の低下を防止するものであ
る。

ここで、従来使用されている燃料ポンプ装置の構造を図
面に基づいて説明する。

第１７図は従来一般的に使用されている燃料ポンプ装置
の概略構成図であり、第１８図はポンプ装置の一部の断
面斜視図である。第１７図において、１は燃料タンクで
該タンク内には燃料２が満たされている。３は燃料ポン
プ本体であり、燃料タンク内の燃料中に置かれている。

９はクッションゴムであり、燃料ポンプ本体３と金属製
のホルダ１０との間に置かれ、燃料ポンプの振動が金属
製のホルダ１０に伝達するのを防止している。６０はフ
ィルタで燃料ポンプ本体３の吸込口に接続されている。

６１はホルダ下端であり、平面形状であってクッション
ゴム９走受けている。６２は吐出パイプであり、該吐出
パイプは燃料ポンプ本体３のポンプ吐出部６６に連結さ
れ、燃料タンクｌのタンクカバー６３を貫通している。

タンクカバー６３は金属製であり、図示していないボル
ト等により燃料タンクに取付けられている。６４はサブ
タンクであり、燃料ポンプ本体３とフィルタ６０と包み
込む小型のタンクである。

第１８図は第１７図に示した燃料ポンプ本体３の一部の
構成を示すものであり、該燃料ポンプ本体３は円筒ハウ
ジング２２をもっており、該円筒ハウジング２２はアル
ミニウム等の金属材料あるいは鉄板からなるものである
。そして、円筒ハウジング２２の下端にはポンプ室を形
成するポンプハウジング６をもっており、８亥ポンプハ
ウジング６の下の底面は前述のクッションゴム９と接す
るようになっている。そして、第１８図は前記ポンプハ
ウジング６の底面を下からのぞき上げた形状を部分的に
示す斜視図である。

すなわち、ポンプハウジング５の底面にはポンプ室と連
通ずるようにベイパー逃し孔５が形成されており、この
ベイパー逃し孔５はポンプハウジング６の切り込み部６
５内に設けられている。この切り込み部６５は凹部とな
るようにポンプハウジングの一部を切り込んだものであ
り、この切り込み部６５を包み隠すようにクッションゴ
ム９が設けられる。よって、第１８図においてベイパー
はベイパー逃し孔５から排出され、直ちに切り込み部６
５によって形成された空間内に至り、さらに第１８図の
右側方向に排出される。そして、第１８図中寸法βはせ
いぜい５鶴程度の長さを有し、ポンプ室内から排出され
てきたベイパーが直ちにタンク内空間に出るようになっ
ている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところで、このような燃料ポンプ装置は燃料タンク内に
設けられるため、ポンプ回転中にインペラー周辺部から
音が発生するとその音が燃料タンク等で増幅され車室内
に聞こえるという問題があった。すなわち、近年の車両
は高性能化によってエンジン等から発生される音が小さ
くなったところ、例えば車両後部に乗席している乗員が
耳ざわりな燃料ポンプ装置の作動音を聞くという問題が
発生することがあった。

そして、この種の再生ポンプ形式の燃料ポンプの騒音発
生の原因としては、インペラーとポンプハウジングとの
間の機械的な摺動あるいはインペラーの羽根による燃料
の脈動等の複雑な原因がある。

このために、例えばポンプ室とインペラーとの間の寸法
精度を高めたり、ポンプ室のインペラーの羽根溝を不規
則に配列することが行われている。

例えば、前述の米国特許においても、羽根を不規則に配
列してインペラー羽根に起因する騒音の発生を減少せし
めている。

ところが、このような工夫においては、ポンプ装置の性
能に係るインペラーの羽根溝構造を変えているので、ポ
ンプ装置の性能を低下させる恐れがあるため、充分に騒
音を減少させ得る構成とすることは難しく、つまり、音
の発生源で対策をとることが極めて困難な現状にある。

そこでポンプ装置のインペラ一部分で発生した音を乗員
の耳に達するまでの経路において極力簡単な構造で減衰
させて、乗員の耳で耳ざわりにならない程度に抑制する
ことができれば、非常に好ましいことである。

従って、本発明の目的はインペラ一部分で発生した音を
簡単な構造で乗員の耳へと達するまでに充分に減衰させ
得る燃料ポンプ装置を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

そして上記問題点を解決するために、本発明においては
、 燃料タンク内に取付けられ該燃料タンク内の燃料を前記
燃料タンク外部に送り出す燃料ポンプ装置であって、 インペラーを回転させる回転駆動手段と、前記インペラ
ーの回転によりその内部の燃料の圧力が高められるポン
プ室を形成すると共に、前記ポンプ室内で発生したベイ
パーを前記燃料タンクの内部空間に排出するためのベイ
パー逃し孔が形成されたポンプハウジングと、 前記ベイパー逃し孔に接続され、その一端が前記燃料タ
ンクの内部空間に開口した、前記インペラーの回転に伴
なって生じ、前記ベイパー逃し孔から放出されるベイパ
ーならびに燃料に含まれる脈動成分を前記ベイパー逃し
孔と共に減衰させるベイパー逃し延長通路と を備えることを特徴とする燃料ポンプ装置としている。

つまり本発明は、インペラーにより燃料がボンピングさ
れるポンプ室内で発生した騒音が燃料タンク内へと伝っ
て、さらに車室内の乗員へと伝わるルートとして、ポン
プ室内と燃料タンクの内部空間とを結ぶベイパー逃し孔
が重要な位置を占めること、つまりベイパー逃し孔から
燃料タンク内空間に排出されるベイパー並びに燃料が音
の振動成分を含んでおり、これが騒音となって乗員へと
伝わるということ、及びベイパー逃し孔から排出される
ベイパー並びに燃料に含まれる音の振動成分がインペラ
ーの回転数とインペラーの羽根枚数との積に応じた周波
数、つまり燃料がポンプ室内にて１秒間にポンピングさ
れる回数に応じた周波数の振動成分であり、ポンプ装置
が充分な吐出能力を発揮する状態では、比較的高い周波
数（約３ＫＨｚ〜５　ＫＨｚ）となることを本発明者ら
が確認したことにより構成されたものである。

〔作用〕

上記構成によれば、ポンプ室内から発生するベイパーは
ベイパー逃し孔を通って外部に放出されるが、このとき
、ポンプ室内で発生した音はベイパー、あるいはベイパ
ーと共に排出される燃＄４に乗って燃料タンク内に放出
されるが、ベイパー逃し孔を通ったベイパー乃至は燃料
が直ちに燃料タンク内空間に至るのでなく、ベイパー逃
し延長通路を通って燃料タンク内空間に至るものである
。

ここでこのポンプ室内で発生した音が比較的高い周波数
成分からなることから、燃料タンク内空間という広い空
間に達するまでの経路にベイパー逃し延長通路を設けて
、ポンプ室内と燃料タンク内空間との間の経路を長くす
ることで、ベイパーならびにヘイバーと共に排出される
燃料がベイパー逃し孔およびベイパー逃し延長通路を通
る間にベイパー乃至は燃料中に含まれている騒音成分が
減衰され、燃料タンク内空間に有害な騒音がまきちらさ
られることがなく、結局車室内の東口の耳に達する騒音
レベルを減少させうるちのである。

〔発明の効果〕

これにより、ベイパー逃し延長通路をベイパー逃し孔に
連通ずるようにポンプ室外部に設けるという簡単な構造
によって、インペラー周辺部から発生する音を減衰させ
ることができ、低騒音型の燃料ポンプ装置とすることが
できる。よって、車室内及びポンプ周辺にいる者への騒
音を極めて低く抑えられるという効果がある。

また発生した音をその伝達ルートにおいて減衰させる構
成としているので、ポンプ装置の性能に係るインペラー
やポンプ室構造を変える必要がなくなり、ポンプ装置の
性能を低下させるということもない。

なお、本発明は自動車の燃料ポンプ装置に限らず、例え
ば、空調装置のヒータ部分に燃料を供給する燃料ポンプ
にも適用できる。

〔実施例〕

以下本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図乃至第４図は本発明装置の第１実施例を示すもの
である。第１図は燃料ポンプ本体３を図示しており、第
２図はこの燃料ポンプ本体３の底面の形状すなわちポン
プ／Ｓウジラグ６の平面形状を示している。また、第３
図は燃料ポンプ本体３にクッションゴム９を装着した断
面図であり、第４図はクッションゴム９を装着した状態
で第３図の底面形状を示したものである。

第１図において、１４は合成樹脂製のインペラーであり
、外周面に羽根１５が多数設けられたところのいわゆる
閉羽根型弐の再生ポンプインペラーである。１６はモー
タ出力軸であり、インペラー１４と結合され、インペラ
ー１４を駆動するように設けられている。１７はポンプ
カバーでありアルミニウムからなる。１８はポンプカバ
ーに保持された軸受、２０はポンプカバーに設けられた
ポンプカバー凹部である。１９はポンプハウジング６の
中心部に形成されたポンプハウジング凹部である。

ポンプハウジング６はポンプカバー１７と同じくアルミ
ニウム製であり、外側にポンプハウジング凸部２１をも
っており、かつ吸込口１２を一体にもっている。

そして、ポンプハウジング６とポンプカバー１７とは外
側の円筒ハウジング２２によって結合されている。この
円筒ハウジング２２はモータのヨークを形成するもので
あり、同時にポンプ装置のハウジングを形成するもので
もある。２３はモータ本体であり、直流マグネットモー
タである。２４は界磁用のマグネット、２５は回転子、
２６はアーマチャコアである。そして、該アーマチャコ
ア２６には周知のように図示せぬスロットが形成されて
おり、該スロット内にはアーマチャコイルが巻かれてい
る。２７は樹脂成形部であり、アーマチャコア２６の前
述のスロットを埋め、アーマチャコイルを該樹脂成形部
２７内に隠すものであり、回転子２５の外周面を滑らか
にして流体の攪拌損失が少なくなるようにされている。

２８は整流子、３０はこの整流子２８に摺接するブラシ
であって、ブラシホルダ２９内に収納されている。

３１は合成樹脂材料からなるブラシ取付板である。

３２はターミナルハウジングであり、合成樹脂材からな
り、該ターミナルハウジング３２を貫通して金属製の接
続ターミナル３３が伸び出している。３４は調心軸受で
あり、前述のモータ出力軸１６を軸支している。

３５はスプリング材料からなる軸受支持板であり、調心
軸受を保持し、かつ該軸受支持板３５がターミナルハウ
ジング３２の内周壁に保持されている。そして、この軸
受支持板３５はリング形状のものであり、流体となるガ
ソリンが該軸受支持板３５を貫通するように多数の孔が
形成されている。

３６はスラストワッシャ、３７はリード線であり、前述
の接続ターミナル３３から導かれた電流をブラシ３０に
導くためのものである。３８は流体となるガソリンの吐
出通路、３９はポンプ吐出部６６内に配置された逆止弁
であって、該逆止弁３９は逆止弁保持筒４０に支持され
ている。４１はリリーフバルブであり、球状のバルブ本
体を用い、このバルブ本体はコイルスプリング４２によ
って弁座をなすターミナルハウジング３２の一部に押し
つけられている。４３はコイルスプリング４２を保持す
る止め金具である。

第１図下端のインペラー１４の周囲にはポンプ室４が形
成されており、該ポンプ室４内で発生したベイパーがポ
ンプ室外に排出されるように第２図に示す如くポンプ室
４内とポンプ室外とを結ぶベイパー逃し孔５が設けられ
ている。このベイパー逃し孔５はポンプハウジング６に
孔あけされた細い孔であって、ポンプハウジング成形後
にドリル等で加工されるものである。

第２図において、ベイパー逃し孔５はポンプハウジング
６の外表面にベイパー逃し孔５の径よりも若干幅広に形
成された溝８に接続されている。

この溝８はポンプハウジング６の表面に掘られており、
この溝８がベイパー逃し延長通路７の一部を構成する。

そして溝８は第２図のようにポンプハウジングの表面を
約１／３周して湾曲した形状になっており、この溝８の
末端はポンプハウジング６の段部に達していて、この溝
８の末端がベイパー逃し延長通路７のペイパー出ロ開ロ
部４４を構成する。またこの溝８のベイパー逃し孔５と
の接続部分からペイパー出ロ開ロ部４４への向きがイン
ペラー１４の回転方向と同じ方向となるように形成され
ている。なお、第２図において１２は吸込口、２１はポ
ンプハウジング６と一体のポンプハウジング凸部、４６
はポンプハウジング中心凸部、４５は円筒ハウジング絞
め部である。

以上述べた第１図と第２図の燃料ポンプ本体３には第３
図および第４図で示すようなりッションゴム９が装着さ
れる。すなわちクッションゴム９のくぼみにポンプハウ
ジング凸部２１を差し込んで装着され為。よって、この
クッションゴム９は第２図に示した溝８の表面を完全に
覆うことになる。従って、第３図に示すように、溝８と
クッションゴム９とによって、トンネル状の空間からな
るベイパー逃し延長通路７が形成され、ポンプハウジン
グ６に形成されたベイパー逃し孔５がら出たベイパーは
この長いベイパー逃し延長通路７を通ってペイパー出ロ
開ロ部４４に至り、ここがら燃料タンク内空間に排出さ
れることになる。

第４図において、クッションゴム９は中心部にクッショ
ンゴム中心凸部４９を有しこの凸部４９の中にはクッシ
ョンゴム中心凹部４８を有している。そして、第４図に
示したようにほぼ半円状のクッションゴム９はインレッ
ト１２の部分を避けてポンプハウジング６の底面を覆っ
ており、該クッションゴム９によって燃料ポンプ本体３
の振動が、該クッションゴムの底面に接続されるところ
の図示しない金属ホルダに伝達されるのを防止している
。

次に作動について説明する。

燃料ポンプ装置内のモータに電流が供給され、モータの
回転子２５が回転すると、インペラー１４が回転し、該
インペラー１４の外周面の羽根１５によって騒音が発生
する。発明者等の観測によればこの騒音はインペラー１
４の羽根の枚数とモータの回転数の積、つまりポンプ室
４内で燃料が１秒当りにポンピングされる回数に相当す
る比較的高周波の周波数成分を多く含んでいることが判
明した。以下本発明において、このインペラー羽根枚数
と回転数の積に相当する周波数成分をインペラー−次周
波数と称する。

インペラー１４が回転すると、インペラー１４の回転に
よって、ポンプ室４内の燃料が移動し、吸込口１２から
吸引された燃料はインペラー１４の外周部に沿ってほぼ
Ｃ字形状のポンプ室４内の流路１３を通って吐出部分に
至る。この吐出部分は第１図では図示されていないが、
ポンプカバー１７内にあり、このポンプカバー１７内の
吐出通路を通ってポンプ室４内の流体がモータ本体２３
の外周部に到達する。すなわち、ポンプ室４を通った燃
料は、ポンプカバー１７を貫通し、回転子２５の周辺に
至り、回転子２５とマグネット２４との間の隙間を通っ
て、さらに軸受支持板３５の貫通孔を通って吐出通路３
８に至り、逆止弁３９を押し上げてポンプ吐出部６６か
ら図示せぬ吐出パイプを介して燃料タンク外部へ排出さ
れるようになっている。

ポンプ室４内でのインペラー１４の高速回転に伴って、
燃料の一部がベイバー化し、このベイパーが集積される
といわゆるペイパーロック現象ヲ起こしてインペラー１
４の回転にもかかわらず、燃料が圧送できないことにな
る。そのため、ポンプ室４と燃料タンク内空間を結ぶベ
イパー逃し孔５が設けられ、このベイパー逃し孔５によ
ってポンプ室４内で発生したベイパーはベイパー逃し孔
５を通って溝８とクッションゴム９とによって形成され
るベイパー逃し延長通路７に至る。よって、ベイパー逃
し孔５から排出されたベイパー並びに該ベイパーと共に
排出された燃料の一部は前述のベイパー逃し延長通路７
を通ってペイパー出ロ開ロ部４４に至ることになる。こ
のペイパー出ロ開ロ部４４に至るまでの間にベイパー逃
し孔５から出たベイパー並びにベイパーと共に排出され
る燃料がもっている音の成分はベイパー逃し孔５および
ベイパー逃し延長通路７内を通過する間に減衰される。

ここで、上記構成はポンプ室４内で発生した騒音が燃料
タンク内に伝わり、さらに車室内の乗員等に伝わるルー
トとしてポンプ室４内と燃料タンク内空間とを結ぶベイ
パー逃し孔５が重要な位置を占めていることを本発明者
らが確認したことにより、成されたものであり、つまり
、ベイパー逃し孔５から逃げるベイパー並びに燃料が音
の振動成分を含んでおり、これによって騒音が発生する
という原因を本発明者らがつきとめたことが上記構成と
したことの基礎となるものである。

さらに上記構成は上述したようにポンプ室４内で発生す
る騒音は比較的高周波のインペラー−次周波数を多く含
んでおり、音響工学において、高周波の音（振動）はイ
ナータンスｍ ρ　２ を高めることで、減衰できることが知られていることに
基づいたものでもある。

従って上記構成では上述したように、ポンプ室４内にて
発生し、燃料タンク内空間へと排出されるベイパーなら
びにこのベイパーと共に排出される燃料に含まれた音の
成分は、ベイパー逃し孔５およびベイパー逃し延長通路
７で構成される通路断面積の小さな長い通路を通過する
間に減衰されるようになる。

ここで、ベイパー逃し孔５はポンプ室４内での燃料昇圧
性能を低下させないようにするために、その通路断面積
は極めて小さいものに設定されると共に、ベイパーが速
やかに排出できるようにするために、その通路長さは短
く設定される。すなわち、ベイパー逃し孔５だけでポン
プ室４内がら燃料タンク内空間へと排出されるベイパー
および燃料に含まれる音の成分を充分に減衰させること
は実質上不可能であることから本発明においてはベイパ
ー逃し延長通路７をベイパー逃し孔５に接続している。

従ってこのベイパー逃し延長通路７の通路断面積および
通路長さはベイパー逃し孔５からのベイパーならびに燃
料の燃料タンク内空間への流れを阻害しない程度であっ
て、しかもベイパーならびに燃料に含まれる音の成分を
十分に減衰し得る寸法に選定される。

なお、本発明者らによれば径が０．９鰭程度のベイパー
逃し孔５に同程度の通路断面積のベイパー逃し延長通路
７を接続した場合、ベイパー逃し孔５およびベイパー逃
し延長通路７の合計長さが少なくとも１５鶴以上とする
ことで十分な音成分の減衰が生じ、騒音が低減されるこ
とを確認した。

しかし、実質上、上述したようにベイパーが燃料タンク
内空間に速やかに排出されるように、またベイパー逃し
孔５とベイパー逃し延長通路７との接続のための構造上
の問題から、上記構成ではベイパー逃し延長通路７はベ
イパー逃し孔５よりも大きな通路断面積に設定し、そし
て音成分の減衰を得るためにその通路長さを通路断面積
の増大分に応じて長くして、イナータンスｍが十分に高
い値に得られるように設定している。

ところで、第３図の構造においては、ベイパー逃し延長
通路の一側面が既存のクッションゴム９で形成されてい
るので、ベイパー逃し延長通路を形成するのに特別な追
加部品が不要となると共に、ベイパー逃し孔５からのベ
イパーおよび燃料に含まれる音の成分、つまりベイパー
および燃料の振動はクッションゴム９により少なからず
吸収され、騒音低減にはさらに有効な構成である。

またベイパー逃し孔５からベイパー逃し延長通路７に達
したベイパーおよび燃料はベイパー逃し孔５を通過した
後もインペラー１４による運動エネルギーを含んでいる
が、上記構成ではインペラー１４の回転方向とベイパー
逃し延長通路７のベイパー逃し孔５の接続部分から開口
部４４への形成方向とを一致させているので、運動エネ
ルギーの作用方向に従ってベイパーおよび燃料はベイパ
ー逃し延長通路７内を開口部４４へとスムーズに流れる
ようになる。

次に上記第１実施例の効果を第５図と第６図に示される
特性図に基づいて説明する。

なお、第５図は第１７図に示した従来装置の特性であり
、第６図は上述の第１実施例の特性である。

そして、第５図、第６図は横軸に上記インペラー−次男
波数を取っており、この周波数は１秒当りに燃料がポン
プ室４内にてボンピングされる回数に相当するもので、
つまりモータの１秒当りの回転数とインペラー１４の片
側の羽根枚数との積に相当する。なお、特性図作成のた
めの実験において使用されたポンプ装置はインペラー１
４の片側羽根枚数が５７の閉羽根型式のものである。こ
の場合インペラー１４には両側に羽根１５を有している
が、両面の羽根１５は同層に並列に形成されているので
、ポンピングされる回数はインペラー１４の片面の羽根
枚数に相当する。

またこのように横軸にインペラー−次男波数を取ったの
は、この周波数成分の音がポンプ装置より発せられる音
のほとんどであるために、最も耳ざわりであり、この周
波数成分の音のレベルを目安にして騒音レベルを測定す
ることが燃料ポンプ装置の評価にとって好ましいからで
あり、従って縦軸には上述のインペラー−次男波数を周
波数成分とする音（インペラー−吹音）のレベルを表し
ている。そして、第５図、第６図の特性を測定するため
には、燃料ポンプ本体３のモータを可変速度で回転させ
るための可変電圧装置によってモータ回転数を変え、ポ
ンプ装置から出る音を計測するマイクを車室内後積の乗
員の耳の高さ付近において、ポンプ装置から発する音を
計測する。そして、モータの回転数を通常の作動域にお
いて徐々に上げていき、前述のインペラー−次男波数を
徐々に高めていった時に出る騒音をマイクで検出し、さ
らにマイクで検出した音の成分をフィルタを介して選別
する。すなわちマイクによって、検出された騒音はあら
ゆる周波数成分を含むものであるため、この中から前述
のインペラー−次男波数を持った最も耳ざわすな音の成
分のみを検出する。

これがインペラー−次音であり、結果としてインペラー
−次間波数を変えた時、すなわちモータの回転数を通常
の作動域で変えた時のインペラー−次音の変化が第５図
、第６図のように表現される。

この第５図、第６図から判明するように本発明の第１実
施例に係わる装置においては、通常のポンプ装置作動域
、つまりインペラー−次間波数が３〜５ＫＨｚ程度の領
域におけるインペラー−次音が第５図の従来装置に比べ
著しく低減されている。なお、第５図、第６図において
５０は比較を容易にするための参考基準レベルである。

このように、上述の第１実施例によれば、ベイパー逃し
孔５を介して放散される脈動成分すなわち音の成分を含
んだベイパーおよび燃料がベイパー逃し延長通路７を通
過する際に、ベイパー逃し延長通路７内にてその音の成
分が減衰されてから燃料タンク内空間に排出されるため
、ポンプ装置のモータの通常の作動域での回転数、すな
わちバ、７テリ電圧を１３．２ボルト付近として、モー
タを駆動させた場合、従来装置に比べ、約５乃至１０（
ｄＢ）の騒音低減効果が得られた。

なお、上記第１実施例では、ベイパー逃し孔５は直径０
．９鶴程度の小孔であって、溝８はポンプハウジング６
の表面に直径３鰭程度の半円状の溝として構成したもの
である。そして、この溝８はアルミダイカスト製のポン
プハウジング６に一体成形されているものである。また
、インペラー１４はいわゆる閉羽根型式のものであって
、表裏の羽根の枚数は合計１１４枚であった。そして、
このようなインペラー１４が回転してポンプ室４内でボ
ンピング作用をなすとき羽根の性質上ポンピングと同時
に上述のようにベイパーおよび燃料が１秒当りにポンピ
ングされる回数に応じた周波数の脈動を発生）−るもの
であり、これが音の原因になるものである。ところが、
この音の発生原因となるベイパーおよび燃料の脈動成分
はベイパー逃し孔５を介してさらにベイパー逃し延長通
路７を通過する際にその経路中の断面積および長さに従
ったイナータンスｍに応じて減衰されることになる。

なお、溝８は第２図の如く円周面に沿った湾曲形状でな
くても良く、ポンプハウジング６の半径方向以外の方向
に延び出した直線溝であってもよい。

また上記第１実施例はベイパー逃し延長通路をポンプハ
ウジング６の溝８とクッションゴム９の相互作用によっ
て形成し、効果のあるものであるがその他にも種々の実
施例が存在するので、以下に説明する。

第７図は第２実施例を示している。この第７図はポンプ
ハウジング６の底面形状を示すものであり、５はベイパ
ー逃し孔であって、８はベイパー逃し孔５の径よりも幅
広に形成された溝である。

そして溝８の途中にはさらに幅の広い拡大通路１１が形
成されている。よってベイパー逃し孔５から出た、ベイ
パーは拡大通路１１を通って最終的にヘイバー出ロ開ロ
部４４から排出される。そしてこの第２実施例において
も、上述の第１実施例と同じクッションゴム９と溝８の
相互作用によってベイパー逃し延長通路７が形成される
ものである。ただ、第１実施例と違う点は、拡大通路１
１が形成されていることであって、この部分によってイ
ンペラー−次間波数によるもの以外の比較的低周波の音
の成分も減衰され、−属音の減衰が可能となる。

次に第３実施例を第８図に示して説明する。この第８図
は上記実施例と同様の溝８をベイパー逃し孔５の両側に
設けたものであり、ペイバー出ロ開ロ部４４は２つ設け
られている。そしてこの第３実施例においても、クッシ
ョンゴム９とｍ８の相互作用によってベイパー逃し延長
通路７が形成されるものである。

第４実施例を示す第９図において、８は溝であり、この
溝８はクッションゴム９側に設けられている。すなわち
クッションゴム９を成形するときにこの溝８を同時に成
形したものであって、ポンプハウジング６側には溝は形
成されておらず、ポンプハウジング６にクッションゴム
９を取付けることにより、ベイパー逃し延長通路７がボ
ンプハウジング６の外側表面とクッションゴム９の溝８
とによって構成される。この第９図の第４実施例におい
てもベイパー逃し孔から排出されたベイパーはベイパー
逃し延長通路７内に導かれ、さらにその末端に存在する
図示しないペイバー出ロ開ロ部を通って燃料タンク内空
間に排出されるようになっている。

次に第５実施例を示す第１０図においては、基本的には
第４実施例と同じであり、クッションゴム９側に溝８を
形成したものであるが、溝８の両側にゴム舌片６７を有
しており、詳しくは、このゴム舌片６７によって溝８１
が形成されている。

またポンプハウジング６側にも溝８２が形成されており
、ゴム舌片６７がポンプハウジング６に形成した′ａ８
２の中に収納されるようにしである。

従って、ゴム舌片６７による溝８１とポンプハウジング
６に形成された溝８２との組合せにより、ベイパー逃し
延長通路７が形成されており、ゴム舌片６７の作用でベ
イパー逃し延長通路７のペイパー出ロ開ロ部（図示せず
）までの経路を確実にシールさた通路にできるので、ベ
イパーはベイパー逃し孔５から出て確実に図示しないペ
イパー出ロ開ロ部に導かれる。

次に第６実施例を示す第１１図に基づいて説明する。第
１１図（ａｌはポンプハウジング６の底面図であり、第
１１図（ｂ）はポンプハウジング６の立面図である。第
１１図（ａ）において破線で示されるようにポンプハウ
ジング６にベイパー逃し孔５ならびに上記第１実施例と
同様の溝８が形成されており、このポンプハウジング６
の外側表面に溝８の形状に対応した湾曲した円弧状に形
成された樹脂製の薄い平板５２を溝８を覆うように固定
している。従って、溝８と平板５２とによってベイパー
逃し延長通路７が形成される。すなわち、上述の各実施
例においては、クッションゴム９をヘイパー逃し延長通
路７を形成するために使用したが、この第６実施例にお
いてクッションゴム９をベイパー逃し延長通路７を形成
するために使用しておらず、円弧状の平板５２を使用し
てベイパー逃し孔５からペイパー出ロ開ロ部４４に至る
トンネル状のベイパー逃し延長通路７を形成したもので
ある。５３は平板５２をポンプハウジング６に止めるた
めの絞着部である。

次に第１２図（ａ）、　ｆｂ）に示される第７実施例に
ついて説明する。本実施例は上記第６実施例と略同様な
ものであって、アルミニウム製の湾曲した円弧状の平板
７１でポンプハウジング６に形成された溝８を覆う構成
である。そして本実施例構成では平＋ｆｆ１７１が溝８
中に圧入、あるいははめ合わせた後に部分的に絞めるこ
とによって、溝８中に収納され、平板７１がポンプハウ
ジング６の表面より突出せず、平坦な状態になるように
固定されている。そのため、溝８の側壁には平板７１の
板厚に応じて段部８３が形成されており、平板７１が溝
８内に固定される際に平板７１がこの段部８３にて受は
止められる。そしてこの平板７１と溝８とによりベイパ
ー逃し延長通路７が構成される。

また溝８のベイパー逃し孔５が位置する端部８４は溝８
のペイパー出ロ開ロ部４４まで通じる部分の幅よりも若
干大きな径の円形状に形成されている。従って細い径の
ベイパー逃し孔５からベイパー逃し延長通路７に達した
ベイパー並びにベイパーと共に排出された流体は端部８
４の広い室に導かれた後若干絞られてからペイパー出ロ
開ロ部４４より燃料タンク内空間へと排出される。

次に第８実施例について説明する。第１３図（ａ）にお
いて、５はベイパー逃し孔であり、７はヘイパー逃し延
長通路である。そして、５４は円弧形状の金属型のカバ
ーであり、あらかじめ第１３図（ｂ）に示すようにＣ字
状断面をもつチャンネル状に形成されたカバーを製作し
ておいて、ベイパー逃し延長通路７を形成する部分にあ
てがい、溶接部５５部分でスポット的に溶接するもので
、これによってベイパー逃し孔５から出た燃料およびベ
イパーは、カバー５４によって形成されるトンネル状の
ヘイパー逃し延長通路７を通って排出されることになる
。

次に第９実施例を第１４図に示して説明する。

１３はポンプ室４内の燃料の流れる流路であり、該流路
１３に連通するようにヘイパー逃し孔５が設けである。

そしてこのベイパー逃し孔５と同軸的に連通ずるように
クッションゴム９を貫通してベイパー逃し延長通路７と
なる孔が開けられている。

第９実施例においては、流路１３内に発生したベイパー
はベイパー逃し孔５を通り、さらにクッションゴム９内
に設けられたベイパー逃し延長通路７をなす孔内に導か
れるので、この孔の中でベイパー並びに燃料のもってい
る脈動成分が減衰緩和され、外部に放出される騒音が低
減される。

次に第１５図（ａｌ、　（ｂｌに基づいて第１０実施例
を説明する。この実施例はポンプハウジング６と一体に
金属製のパイプからなる筒状延長部５６を設けたもので
あり、従って筒状延長部５６の内部のヘイパー逃し孔５
の孔の径よりも若干大きな径の細い通孔がベイパー逃し
延長通路７を構成している。なお、この筒状延長部５６
は溶接部５５によってポンプハウジング６に溶接されて
いる。そして、ベイパー逃し孔５より排出されたベイパ
ーならびに燃料−に含まれる騒音の原因となる脈動成分
はこの細長い筒状延長部５６内のベイパー逃し延長通路
７を通過する間に減衰され、騒音の発生が減少すること
になる。

次に第１６図に基づいて第１１実施例を説明する。この
実施例はポンプハウジング６にＬ字形状に折れ曲がった
、その内径がベイパー逃し孔５よりも若干大きい金属製
パイプからなる筒状延長部５６を溶接部５５によって溶
接し、さらに筒状延長部５６の先端に樹脂チューブ５７
を被着したものであり、筒状延長部５６の内部通路、お
よび樹脂チューブ５７の内部通路が、ベイパー逃し延長
通路７となる。この第１１実施例においては、ベイパー
ならびに燃料に含まれる脈動成分は筒状延長部５６内で
減衰されると共に、弾力に富む樹脂チューブ５７内でも
減衰されるという作用をなす。

なお、上述した各実施例においてポンプ室４内で発生し
た音の原因となるベイパー及び燃料の脈動成分はベイパ
ー逃し孔５とベイパー逃し延長通路７とを通る間に減衰
されるが、これらのベイパー逃し孔５乃至はベイパー逃
し延長通路７の長さが掻端に短いとベイパー逃し延長通
路７の通路断面積をベイパー逃し孔５と同程度としても
脈動成分は十分に減衰しない。従って、この長さの目安
として前記ベイパー逃し孔５とベイパー逃し延長通路７
の合計長さが脈動成分のみを考慮した場合、実質１５龍
以上となることが好ましい。

また、ベイパー逃し孔５は、せいぜい７ｎ程度が最大で
あるので、脈動減衰のみを考慮した場合ヘイパー逃し延
長通路７の長さは少なくとも８１暑以上にすることが望
ましい。なお、上記合計長さを余り長くしても、音の成
分の減衰効果が飽和傾向にあることが確認されている。

そして、ベイパーのポンプ室４内から燃料タンク内空間
への排出性、及びポンプ室４内での燃料昇圧性の点を考
慮した場合は、ベイパーのポンプ室４外への排出性を高
めると共にポンプ室４内での燃料昇圧性を高めるために
、ベイパー逃し孔５は断面積が小さく、かつ長さの短い
ものとされ、従ってヘイパー逃し延長通路７はヘイパー
逃し孔５からのベイパーの排出性が高く、しかもベイパ
ーならびに燃料に含まれた音の成分が十分に減衰し得る
寸法に設定されるために、ベイパー逃し延長通路の通路
断面積はベイパー逃し孔５の断面積よりも数倍大きくし
て、ベイパーの流れを良好にすると共に、この断面積が
大きくなった分、通路長さを長くして音の成分が十分に
減衰し得るイナータンスｍが得られる長さに設定される
。

理想的な一例としては内径が０．９　ｍｍ、長さが３鰭
程度のベイパー逃し孔５に対して、ベイパー逃し孔５の
通路断面積に対して５〜６倍程度の通路断面積で、長さ
が２５龍程度のベイパー逃し延長通路７を構成して、十
分に音の成分を減衰させると共にベイパーの排出性を高
い状態に維持することが望ましい。なお、ベイパー逃し
延長通路７はポンプ周辺の環境を考慮して上記の要件を
満たす通路断面積１通路長さを選定すれば良い。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第４図は本発明装置の第１実施例を示すもの
であり、第１図は燃料ポンプ本体の縦断面図、第２図は
第１図に示した燃料ポンプ本体の底面図、第３図は燃料
ポンプ本体にクッションゴムを装着した状態を示す一部
′４８１１！Ｉｒ面図、第４図は第３図に示したクッシ
ョンゴムを装着した状態での底面図である。第５図及び
第６図は前述の第１実施例の装置と従来装置との比較を
なすために表したインペラー−吹音の特性図であり、第
５図は従来装置、第６図は上記第１実施例のものに係わ
る。第７図は本発明の第２実施例を示す燃料ポンプ本体
の底面図、第８図は第３実施例に係わる底面図、第９図
は第４実施例に係わるポンプハウジング並びにクッショ
ンゴムの部分を示す一部縦断面図、第１０図は第５実施
例に係わる一部縦断面図、第１１図（ａｌ及び第１１図
（ｂ）は本発明装置の第６実施例に係わり、第１１図（
ａ）は燃料ポンプ本体の底面図、第１１図（ｂｌはポン
プハウジング部分の立面図である。第１２図は第７実施
例に係り、第１２図（ａｌは燃料ポンプ本体の底面図、
第１２図（ｂ）は第１２図ｆａ）のポンプハウジング部
分の縦断面図である。第１３図は第８実施例に係わり、
第１３図ｆａ）はポンプハウジング部分の一部縦断面図
、第１３図ｆｂ）は第１３図（ａ）に使用したカバーの
一部斜視断面図である。第１４図は第９実施例に係わる
ポンプハウジングとクッションゴム部分の一部縦断面図
、第１５図は第１０実施例に係わり第１５図［ａ）はポ
ンプハウジングの底面図、第１５図ｆｂ）は立面図であ
る。第１６図は第１１実施例に係わるポンプハウジング
部分の一部縦断面図、第１７図は従来装置の全体配置図
、第１８図は従来装置の燃料ポンプ本体のポンプハウジ
ング部分を下から見上げた状態を示す一部断面斜視図で
ある。 １・・・燃料タンク、２・・・燃料、３・・・燃料ポン
プ本体、４・・・ポンプ室、５・・・ベイパー逃し孔、
６・・・ポンプハウジング、７・・・ベイバー逃し延長
通路、８・・・溝、９・・・クッションゴム、１０・・
・ホルタ、１１・・・拡大通路、１２・・・吸入口、１
３・・・流路、１４・・・インペラー、１５・・・羽根
、１６・・・モータ出力軸。 １７・・・ポンプカバー。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）燃料タンク内に取付けられ該燃料タンク内の燃料
   を前記燃料タンク外部に送り出す燃料ポンプ装置であっ
   て、 インペラーを回転させる回転駆動手段と、 前記インペラーの回転によりその内部の燃料の圧力が高
   められるポンプ室を形成すると共に、前記ポンプ室内で
   発生したベイパーを前記燃料タンクの内部空間に排出す
   るためのベイパー逃し孔が形成されたポンプハウジング
   と、 前記ベイパー逃し孔に接続され、その一端が前記燃料タ
   ンクの内部空間に開口した、前記インペラーの回転に伴
   なって生じ、前記ベイパー逃し孔から放出されるベイパ
   ーならびに燃料に含まれる脈動成分を前記ベイパー逃し
   孔と共に減衰させるベイパー逃し延長通路と を備えることを特徴とする燃料ポンプ装置。
2. （２）前記ベイパー逃し孔と前記ベイパー逃し延長通路
   との合計の通路長さが実質１５ｍｍ以上となることを特
   徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料ポンプ装置。
3. （３）前記ベイパー逃し延長通路は前記ポンプハウジン
   グの外側表面に形成された溝と、該溝の前記ポンプハウ
   ジング面に沿った開口面を覆う被覆部材とから構成され
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記
   載の燃料ポンプ装置。
4. （４）前記溝は円弧状の溝に形成されていることを特徴
   とする特許請求の範囲第３項記載の燃料ポンプ装置。
5. （５）前記円弧状の溝は前記インペラーの回転方向に沿
   った方向に前記ベイパー逃し孔との接続部から前記燃料
   タンクの内部空間への開口へと形成されていることを特
   徴とする特許請求の範囲第４項記載の燃料ポンプ装置。
6. （６）前記ベイパー逃し延長通路は前記ベイパー逃し孔
   が収容されるよう前記ポンプハウジングの外側表面に設
   けられたカバーに形成された溝と、前記ポンプハウジン
   グの外側表面とにより構成されることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項又は第２項記載の燃料ポンプ装置。
7. （７）前記溝は円弧状の溝に形成されていることを特徴
   とする特許請求の範囲第６項記載の燃料ポンプ装置。
8. （８）前記円弧状の溝は前記インペラーの回転方向に沿
   った方向に前記ベイパー逃し孔との接続部から前記燃料
   タンクの内部空間への開口へと形成されていることを特
   徴とする特許請求の範囲第７項記載の燃料ポンプ装置。
9. （９）前記ベイパー逃し延長通路は前記ベイパー逃し孔
   を収容して前記ポンプハウジングに固定されるパイプか
   らなることを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２
   項記載の燃料ポンプ装置。
10. （１０）前記ベイパー逃し延長通路は前記ポンプハウジ
    ングの外側表面に接触して配設されるクッションゴムに
    形成された、クッションゴムを貫通する孔からなること
    を特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の燃
    料ポンプ装置。