JPS62114705A - Ｈ形鋼等フランジを有する形鋼の圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼等フランジを有する形鋼の圧延方法Info
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- JPS62114705A JPS62114705A JP25426485A JP25426485A JPS62114705A JP S62114705 A JPS62114705 A JP S62114705A JP 25426485 A JP25426485 A JP 25426485A JP 25426485 A JP25426485 A JP 25426485A JP S62114705 A JPS62114705 A JP S62114705A
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- Japan
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- rolling
- flange
- calibers
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- partition walls
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
- B21B1/0886—H- or I-sections using variable-width rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はユニバーサル圧延機を用いてＨ形鋼、工形鋼、
溝形鋼等の７ランジを有する形鋼を圧延。
溝形鋼等の７ランジを有する形鋼を圧延。
する際にウェブ偏シの生じない圧延方法な提供ブるもの
である。
である。
（従来の技術）
ウェブの両側に左右対象な７ランー）を有するＨ形鋼、
工形鋼、溝形鋼等をユニバーサル圧延によって製造する
場合、ウェブ偏りが生じることがあるのは周知のとおシ
である。ウェブ偏シとは第５図に示すようにＨ形鋼の場
合、Ｈ形鋼ｌのフランジ１ｍ、ｌｂＯ幅Ｗｆの中心に位
置すべきウェブｌｃが圧延の途中で上下いずれかに偏り
てフランジ片幅・ｌ、・２の値が異なる一種の形状不良
であって、従来ｑ！ｒ種の防止手段が提案されている。
工形鋼、溝形鋼等をユニバーサル圧延によって製造する
場合、ウェブ偏りが生じることがあるのは周知のとおシ
である。ウェブ偏シとは第５図に示すようにＨ形鋼の場
合、Ｈ形鋼ｌのフランジ１ｍ、ｌｂＯ幅Ｗｆの中心に位
置すべきウェブｌｃが圧延の途中で上下いずれかに偏り
てフランジ片幅・ｌ、・２の値が異なる一種の形状不良
であって、従来ｑ！ｒ種の防止手段が提案されている。
例えば特公昭５３−３４５８５号公報にはユニバーサル
圧延機において水平ロール径と竪ロール径、もしくは水
平ロール圧下蓋と竪ロール圧下量との関係を定め、７ラ
ンジ中心位置がパスラインとほぼ一致するように圧延材
を誘導する手段が示されてｂる。この手段はウェブ偏シ
減少に極めて有効であるが、７ランジの高さを一定の位
置に誘導・制御するための装置構成が複雑かつ高価にな
る難点があった。また、特公昭５９−４１８０２号公報
に示され次技術は中間ガイドおよび圧延面が鉛直な竪ロ
ールを備えたユニバーサル圧延機において被圧延材のフ
ランジ下端面を常に固定した水平レベルに一致させ、被
圧延材のセンターラインと圧延ロールのノ蓼スラインと
を一致せしめる圧延方法である。この方法ではユニバー
サル圧延機の水平ロールの上下移動量をエツジヤ−での
フランジ幅変化に対応して予測する必要がちシ、予測精
度が高くないと充分な効果が得られなかった。
圧延機において水平ロール径と竪ロール径、もしくは水
平ロール圧下蓋と竪ロール圧下量との関係を定め、７ラ
ンジ中心位置がパスラインとほぼ一致するように圧延材
を誘導する手段が示されてｂる。この手段はウェブ偏シ
減少に極めて有効であるが、７ランジの高さを一定の位
置に誘導・制御するための装置構成が複雑かつ高価にな
る難点があった。また、特公昭５９−４１８０２号公報
に示され次技術は中間ガイドおよび圧延面が鉛直な竪ロ
ールを備えたユニバーサル圧延機において被圧延材のフ
ランジ下端面を常に固定した水平レベルに一致させ、被
圧延材のセンターラインと圧延ロールのノ蓼スラインと
を一致せしめる圧延方法である。この方法ではユニバー
サル圧延機の水平ロールの上下移動量をエツジヤ−での
フランジ幅変化に対応して予測する必要がちシ、予測精
度が高くないと充分な効果が得られなかった。
第６図は従来のユニバーサル圧延機２とエツジヤ−３の
構成を示しくイ）、（ロ）はＨ形鋼、（／→、に）は！
形鋼、（ホ）、（へ）は溝形鋼の例である。Ｈ形鋼、■
形鋼の場合にはユニバーサル圧延機２の上下水平ロール
２ａで被圧延材４，５のウェブ４ａ＠５ａを圧延し、左
右の竪ロール２ｂでフランジ面４ｂ。
構成を示しくイ）、（ロ）はＨ形鋼、（／→、に）は！
形鋼、（ホ）、（へ）は溝形鋼の例である。Ｈ形鋼、■
形鋼の場合にはユニバーサル圧延機２の上下水平ロール
２ａで被圧延材４，５のウェブ４ａ＠５ａを圧延し、左
右の竪ロール２ｂでフランジ面４ｂ。
５ｂを圧下する。被圧延材４，５のフランジ端部４ｄ、
５ｄはユニバーサル圧延機では圧下されない未圧下部分
Ｓが残る。この未圧下部分Ｓはユニバーサル圧延機２と
一対に近接して設けられたエツジヤ−３の上下ロール３
ａに形成された抑圧面３ｂで整形される。ところが従来
、上下ロール３ａの中央膨出部Ａの外周面と被圧延材４
，５のウェブ面４ｍ、５ｍとは通常２〜３■の間隙ｄを
設け、フランジ幅の調整が可能にしてあシ、このためウ
ェブ面４ｍ、５ｍは積極的な圧下は行われずウェブの中
心軸線りからフランジ端部４ｄ。
５ｄはユニバーサル圧延機では圧下されない未圧下部分
Ｓが残る。この未圧下部分Ｓはユニバーサル圧延機２と
一対に近接して設けられたエツジヤ−３の上下ロール３
ａに形成された抑圧面３ｂで整形される。ところが従来
、上下ロール３ａの中央膨出部Ａの外周面と被圧延材４
，５のウェブ面４ｍ、５ｍとは通常２〜３■の間隙ｄを
設け、フランジ幅の調整が可能にしてあシ、このためウ
ェブ面４ｍ、５ｍは積極的な圧下は行われずウェブの中
心軸線りからフランジ端部４ｄ。
５ｄまでの幅Ｗｆｌ ’ｉ正確に一致させることは、そ
もそもａ−ルの構成上困難とされていた。第６図（ホ）
、（へ）の溝形鋼６の場合は同じ理由からフランジ端部
６ｄの形状が悪化する要因となっていた。
もそもａ−ルの構成上困難とされていた。第６図（ホ）
、（へ）の溝形鋼６の場合は同じ理由からフランジ端部
６ｄの形状が悪化する要因となっていた。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明はＨ形鋼、■形鋼、溝形鋼等のフランジを有する
形鋼をユニバーサル圧延機とエツジヤ−とを一対とする
中間圧延機で圧延する際に、エツジヤ−ロールを胴長方
向に拡幅自在に構成すると共に被圧延材ウェブの一部分
をエツジヤ−ローＡで拘束圧延することによシ、エツジ
ヤ−でのウェブ偏シ発生な防止することを目的とする。
形鋼をユニバーサル圧延機とエツジヤ−とを一対とする
中間圧延機で圧延する際に、エツジヤ−ロールを胴長方
向に拡幅自在に構成すると共に被圧延材ウェブの一部分
をエツジヤ−ローＡで拘束圧延することによシ、エツジ
ヤ−でのウェブ偏シ発生な防止することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
第３図は本発明を実施するための圧延工種例の概略図で
あシ、ブレークダウン圧延機７では粗形鋼片ま九はスラ
ブを素材にリバース圧延して粗圧延材を得た後、竪ロー
ル２ｂと水平ロール２−＆からなるユニバーサル圧延機
２と一対に連続圧延可能に近接して設けたエツジヤ−３
で構成した第１中間圧延期１０でリバース圧延する。エ
ツジヤ−３は上下水平ロールで構成される二重圧延機で
ある。第２中間圧延機１１は前記第１中間圧延機１０と
同じくユニバーサル圧延機とエツジヤ−からなり、これ
らの中間圧延機は１組以上任意組数設けられている。１
２はユニバーサル仕上げ圧延機である。
あシ、ブレークダウン圧延機７では粗形鋼片ま九はスラ
ブを素材にリバース圧延して粗圧延材を得た後、竪ロー
ル２ｂと水平ロール２−＆からなるユニバーサル圧延機
２と一対に連続圧延可能に近接して設けたエツジヤ−３
で構成した第１中間圧延期１０でリバース圧延する。エ
ツジヤ−３は上下水平ロールで構成される二重圧延機で
ある。第２中間圧延機１１は前記第１中間圧延機１０と
同じくユニバーサル圧延機とエツジヤ−からなり、これ
らの中間圧延機は１組以上任意組数設けられている。１
２はユニバーサル仕上げ圧延機である。
以上のような圧延装置列において本発明の特徴はエツジ
ヤ−圧延の構成にあシ、以下その詳細を説明する。第１
図（イ）、（ロ）は本発明を実施するためのエツジヤ−
の構成を示すもので、Ｈ形鋼を圧延する例である。■形
鋼はＨ形鋼とほぼ同じ製品プロフィールであり、本発明
の構成では実質的に相違がないので以下、Ｈ形鋼を代表
例として説明゛する。
ヤ−圧延の構成にあシ、以下その詳細を説明する。第１
図（イ）、（ロ）は本発明を実施するためのエツジヤ−
の構成を示すもので、Ｈ形鋼を圧延する例である。■形
鋼はＨ形鋼とほぼ同じ製品プロフィールであり、本発明
の構成では実質的に相違がないので以下、Ｈ形鋼を代表
例として説明゛する。
上下ロールのアーパー１３には圧延中心ラインＹを中心
として左右対象に拡縮自在なスリーブ体１４ ａ ｅ
１４ ｂを外嵌しである。このスリーブ体１４ｍ、１４
ｂには前記圧延中心ラインＹを中心として左右対象な位
置に粗カリバー１５ ａ 、 １５ｂが第１の隔壁１６
ａ ｅ ｌ ６ ｂと第２の隔壁１６１ａ。
として左右対象に拡縮自在なスリーブ体１４ ａ ｅ
１４ ｂを外嵌しである。このスリーブ体１４ｍ、１４
ｂには前記圧延中心ラインＹを中心として左右対象な位
置に粗カリバー１５ ａ 、 １５ｂが第１の隔壁１６
ａ ｅ ｌ ６ ｂと第２の隔壁１６１ａ。
１６１ｂの間に刻設され、さらに第２の隔壁１６１ｍ。
１６１ｂの外方には仕上げカリバー１７ａ、１７ｂが刻
設されている。なお、アーパー１３の軸芯Ｘから第１の
隔壁１６ ａ ｓ １６ ｂまでの高さＨｌと第２の隔
壁１６１ａ、１６１ｂまでの高さＨｘ との関係はＨｌ
（Ｈ，に形成し、また粗カリノー？ １５ａ＋１５ｂ
の孔底幅り、は仕上げ力ＩＪ ｉ４−１７ ＆ ＋１７
ｂの孔底幅Ｌ２より大きく設定している。ところで前記
スリーブ体１４ ｍ ＋ １４ ｂをアーノ々１３に対
して拡幅自在とする構成は例えば、本願出願人が先に提
案した特開昭６０−１１８３０１号公報のように油圧を
利用する方式の他、スクリュー方式等オンラインで短時
間に拡縮できるものであれば任意な構造のものが採用で
きる・ 第４図は本発明を溝形鋼６に適用じた場合のスリーブ体
１４ ａ ｅ １４ ｂに設けた粗カリバー１５ａ＋１
５ｂと仕上げカリバー１７ａ、１７ｂの関係を示したも
ので、下側に位置するカリバーを第１の隔壁１６ｍ 、
１６ｂと第２隔壁１６１ａ、１６１ｂを隔てて形成する
こと及び第２隔壁の高さを第１の隔壁よシ高く設定する
点については前記Ｈ形鋼の例と同様である。上側のスリ
ーブ体１４ ａ ｅ １４ｂは溝形鋼６のウェブ面に倣
いほぼフラットであるが、粗整形時に被圧延材の隅角部
を押圧するための脹らみ部１８を設けている。
設されている。なお、アーパー１３の軸芯Ｘから第１の
隔壁１６ ａ ｓ １６ ｂまでの高さＨｌと第２の隔
壁１６１ａ、１６１ｂまでの高さＨｘ との関係はＨｌ
（Ｈ，に形成し、また粗カリノー？ １５ａ＋１５ｂ
の孔底幅り、は仕上げ力ＩＪ ｉ４−１７ ＆ ＋１７
ｂの孔底幅Ｌ２より大きく設定している。ところで前記
スリーブ体１４ ｍ ＋ １４ ｂをアーノ々１３に対
して拡幅自在とする構成は例えば、本願出願人が先に提
案した特開昭６０−１１８３０１号公報のように油圧を
利用する方式の他、スクリュー方式等オンラインで短時
間に拡縮できるものであれば任意な構造のものが採用で
きる・ 第４図は本発明を溝形鋼６に適用じた場合のスリーブ体
１４ ａ ｅ １４ ｂに設けた粗カリバー１５ａ＋１
５ｂと仕上げカリバー１７ａ、１７ｂの関係を示したも
ので、下側に位置するカリバーを第１の隔壁１６ｍ 、
１６ｂと第２隔壁１６１ａ、１６１ｂを隔てて形成する
こと及び第２隔壁の高さを第１の隔壁よシ高く設定する
点については前記Ｈ形鋼の例と同様である。上側のスリ
ーブ体１４ ａ ｅ １４ｂは溝形鋼６のウェブ面に倣
いほぼフラットであるが、粗整形時に被圧延材の隅角部
を押圧するための脹らみ部１８を設けている。
（作 用）
第１ふビ）の状態でスリーブ体１４ａ、１４ｂ相互の間
隔ｓｌが設定され被圧延材ｌのフランジ部は粗カリバー
１５ａ、１５ｂで任意ノ々ス整形圧延される。この時、
被圧延材ｌのフランジの端部は粗−ｔｙｖパー１５ａ、
１５ｂのカリバー底で成形され、かつ被圧延材１のウェ
ブ面と第１の隔壁１６ｍ。
隔ｓｌが設定され被圧延材ｌのフランジ部は粗カリバー
１５ａ、１５ｂで任意ノ々ス整形圧延される。この時、
被圧延材ｌのフランジの端部は粗−ｔｙｖパー１５ａ、
１５ｂのカリバー底で成形され、かつ被圧延材１のウェ
ブ面と第１の隔壁１６ｍ。
１６ｂの端面とは間隙ｄが形成されている点では従来と
同じである。続すて、第１図（ロ）は前記粗カリバー１
５ａ ｐ １ ｓｂでの粗圧延後あるいは粗圧延の途中
の状態の状態を示し、スリーブ体１４ａ。
同じである。続すて、第１図（ロ）は前記粗カリバー１
５ａ ｐ １ ｓｂでの粗圧延後あるいは粗圧延の途中
の状態の状態を示し、スリーブ体１４ａ。
１４ｂ相互は第１図（イ）の状態から圧延中心ラインＹ
に向かい間隔Ｓ２になるよう縮小してあり、被圧延材ｌ
は仕上げカリバー１７ａ＊１７ｂで圧延される。この状
態で被圧延材１のウェブ部の左右両端１ｃ、ｌｄは上下
スリーブ体の第２の隔壁１６１ｍ、１６１ｂの端面で拘
束され、かつ被圧延材１のフランツ部の肉は仕上げカリ
バー１７ａ。
に向かい間隔Ｓ２になるよう縮小してあり、被圧延材ｌ
は仕上げカリバー１７ａ＊１７ｂで圧延される。この状
態で被圧延材１のウェブ部の左右両端１ｃ、ｌｄは上下
スリーブ体の第２の隔壁１６１ｍ、１６１ｂの端面で拘
束され、かつ被圧延材１のフランツ部の肉は仕上げカリ
バー１７ａ。
１７ｂに充満される。第２図は第１図（イ）の粗成形圧
延時と第１図（ロ）の仕上げ成形圧延時におけるカリバ
ー１５ａｐ１７ｍと被圧延材１の相対的な位置関係をス
リーブ体１４ａを一定位置に固定したと仮定した時の部
分拡大図である。図において仕上げカリバー１７ａ内に
導入される前のフランジ厚ｔ１は仮想線で示す粗カリバ
ー１５ａでの仕上げ後、あるいは粗成形途中のフランジ
厚ｔ２に対し／、ｔｓ ＜ ｔ！の関係になるようにノ
臂ススケシ、。
延時と第１図（ロ）の仕上げ成形圧延時におけるカリバ
ー１５ａｐ１７ｍと被圧延材１の相対的な位置関係をス
リーブ体１４ａを一定位置に固定したと仮定した時の部
分拡大図である。図において仕上げカリバー１７ａ内に
導入される前のフランジ厚ｔ１は仮想線で示す粗カリバ
ー１５ａでの仕上げ後、あるいは粗成形途中のフランジ
厚ｔ２に対し／、ｔｓ ＜ ｔ！の関係になるようにノ
臂ススケシ、。
−ルを設定すればよい。かくして被圧延材ｌのウェブ部
の左右両端１ｃ＋１ｄは第２の隔壁１６１＆ｙ１６１ｂ
の端面で上下から拘束され同時にフランジ部の肉は仕上
げカリバー１７ａ、１７ｂ内に充満するのでウェブ偏シ
は圧延中に矯正される。本発明でいうウェブの両端を拘
束するとは隔壁の端面がウェブ面を軽圧下すれば目的を
達するので前記しだアーパー軸芯から各隔壁端面までの
高さＨ！。
の左右両端１ｃ＋１ｄは第２の隔壁１６１＆ｙ１６１ｂ
の端面で上下から拘束され同時にフランジ部の肉は仕上
げカリバー１７ａ、１７ｂ内に充満するのでウェブ偏シ
は圧延中に矯正される。本発明でいうウェブの両端を拘
束するとは隔壁の端面がウェブ面を軽圧下すれば目的を
達するので前記しだアーパー軸芯から各隔壁端面までの
高さＨ！。
Ｈ２はパススケジー−ルに応じ適宜定める必要がある。
仮に拘束部分のウェブ厚みが他の非拘束部分のウェブ厚
みよシ若干薄くなっても次段のユニバーサル圧延機の水
平ロールで平滑化が可能である。
みよシ若干薄くなっても次段のユニバーサル圧延機の水
平ロールで平滑化が可能である。
（実施例）
本発明法をブレークダウン圧延機、第１中間圧延機、第
２中間圧延機、及び仕上は圧延機からなる圧延工程にお
りで第２中間圧延機のエツジヤ−に用いた・ぐススケジ
ュール例を第１表に示す。対象製品はウェブ高さ５００
ｗｍ、フランジ高さ３００−のＨ形鋼であり、Ａのケー
スは製品のクエプ厚ｒｉｍ、フランジ厚１５ｍの場合、
パス番号４のみを仕上げカリバー１７ａ、１７ｂを使用
し、その他のノ母スは粗カリバー１５ａ、１５ｂを周込
ている。Ｂのケースは製品のウェブ厚１３５ｍ、７ラン
ジ厚２１−の例であってノ９ス番号７のみで仕上げカリ
バー１７ｍ、１７ｂを使用している。この実施例で示す
ように仕上げカリバー、粗カリバーをどのパスで用いる
かは製品のウェブ厚・７ランジ厚の寸法のほか圧下量、
被圧延材の温度等の条件に応じて適宜選択すればよい。
２中間圧延機、及び仕上は圧延機からなる圧延工程にお
りで第２中間圧延機のエツジヤ−に用いた・ぐススケジ
ュール例を第１表に示す。対象製品はウェブ高さ５００
ｗｍ、フランジ高さ３００−のＨ形鋼であり、Ａのケー
スは製品のクエプ厚ｒｉｍ、フランジ厚１５ｍの場合、
パス番号４のみを仕上げカリバー１７ａ、１７ｂを使用
し、その他のノ母スは粗カリバー１５ａ、１５ｂを周込
ている。Ｂのケースは製品のウェブ厚１３５ｍ、７ラン
ジ厚２１−の例であってノ９ス番号７のみで仕上げカリ
バー１７ｍ、１７ｂを使用している。この実施例で示す
ように仕上げカリバー、粗カリバーをどのパスで用いる
かは製品のウェブ厚・７ランジ厚の寸法のほか圧下量、
被圧延材の温度等の条件に応じて適宜選択すればよい。
（発明の効果）
本発明法はエツジング圧延の途中でウェブの両端とフラ
ンジ部を拘束して整形圧延するのでウェブ偏シの発生は
極めて少なく、前記のＨ３Ｏ０Ｘ３００の実施例ではウ
ェブ偏シの値（第４図に示す（ｅ２−ｓｌ）／２の値）
は０．５ ｍでありた。従来のエツジヤ一方式では同値
が１．１％程度であったので減少効果は極めて大きい。
ンジ部を拘束して整形圧延するのでウェブ偏シの発生は
極めて少なく、前記のＨ３Ｏ０Ｘ３００の実施例ではウ
ェブ偏シの値（第４図に示す（ｅ２−ｓｌ）／２の値）
は０．５ ｍでありた。従来のエツジヤ一方式では同値
が１．１％程度であったので減少効果は極めて大きい。
Ｈ６００Ｘ１９０の他の実施例では最終パスで拘束整形
圧延を行ったところ、ウェブ偏シの値は０．３ ｍ （
従来は０．９■）の結果が得られた。なお溝形鋼の場合
では本発明によシフランジ端部の形状が改善され従来、
グラインダー加工していた量が１８％から２％に減少し
た。また本発明は格別に複雑な装置を使用しないので設
備費用は少なくてすみ、製品歩留向上による経済的効果
は大である。
圧延を行ったところ、ウェブ偏シの値は０．３ ｍ （
従来は０．９■）の結果が得られた。なお溝形鋼の場合
では本発明によシフランジ端部の形状が改善され従来、
グラインダー加工していた量が１８％から２％に減少し
た。また本発明は格別に複雑な装置を使用しないので設
備費用は少なくてすみ、製品歩留向上による経済的効果
は大である。
第１図（イ）、（ロ）は本発明の詳細な説明するための
部分切断正面図、第２図は本発明の詳細な説明するため
の部分拡大図、第３図は本発明を実施する圧延工程略図
、第４図は本発明を溝形鋼に適用した部分略図、第５図
はウェブ偏シを示す略図。 第６図（イ）、（ロ）はＨ形鋼、（／→、に）はＩ形鋼
、（ホ）、←くは溝形鋼の従来のユニバーサル圧延機と
エツジヤ−の関係を示す略図である。 ｌ：Ｈ形鋼 ２；ユニバーサル圧延機２ａ
；ユニバーサル圧延機の上下水平ロール２ｂ；竪ロール
３；エツジヤ−３ａ；エツジヤ−の上下
ロール ４．５，６：被圧延材 ７；ブレークダウン圧延
機１０；第１中間圧延機 １１；第２中間圧延機１２
；仕上げ圧延機 １３；ブーパー１４；スリーブ体
１５ａ、１５ｂ；粗カリバー１７ ａ ｐ
ｌ ７ ｂ ：仕上げカリバー１６ｍ、１６ｂ；第１の
隔壁 １６１ｍ、１６１ｂ：第２の隔壁 第１図
部分切断正面図、第２図は本発明の詳細な説明するため
の部分拡大図、第３図は本発明を実施する圧延工程略図
、第４図は本発明を溝形鋼に適用した部分略図、第５図
はウェブ偏シを示す略図。 第６図（イ）、（ロ）はＨ形鋼、（／→、に）はＩ形鋼
、（ホ）、←くは溝形鋼の従来のユニバーサル圧延機と
エツジヤ−の関係を示す略図である。 ｌ：Ｈ形鋼 ２；ユニバーサル圧延機２ａ
；ユニバーサル圧延機の上下水平ロール２ｂ；竪ロール
３；エツジヤ−３ａ；エツジヤ−の上下
ロール ４．５，６：被圧延材 ７；ブレークダウン圧延
機１０；第１中間圧延機 １１；第２中間圧延機１２
；仕上げ圧延機 １３；ブーパー１４；スリーブ体
１５ａ、１５ｂ；粗カリバー１７ ａ ｐ
ｌ ７ ｂ ：仕上げカリバー１６ｍ、１６ｂ；第１の
隔壁 １６１ｍ、１６１ｂ：第２の隔壁 第１図
Claims (1)
- ブレークダウン圧延機で粗圧延し、ついでユニバーサル
圧延機とエッジャーとを一対とする任意組数の中間圧延
機と仕上げ圧延機を用いてリバース圧延によってＨ形鋼
等フランジを有する形鋼を熱間圧延する方法において、
前記エッジャーの上下ロールに左右対象な複数組のカリ
バーを高さの異なる隔壁を介して設けると共に該カリバ
ーをロール胴長方向にオンラインで拡縮自在に形成し、
リバース圧延中の少なくとも１パスで前記隔壁の端面で
被圧延材のウェブの両端を拘束しつつカリバーにフラン
ジ肉を充満せしめて整形圧延することを特徴とするＨ形
鋼等フランジを有する形鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25426485A JPS62114705A (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | Ｈ形鋼等フランジを有する形鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25426485A JPS62114705A (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | Ｈ形鋼等フランジを有する形鋼の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62114705A true JPS62114705A (ja) | 1987-05-26 |
Family
ID=17262557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25426485A Pending JPS62114705A (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | Ｈ形鋼等フランジを有する形鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62114705A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03174907A (ja) * | 1989-12-01 | 1991-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の圧延機および圧延方法 |
| CN105945068A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-09-21 | 山东钢铁股份有限公司 | 具有嵌套孔槽结构的轧边辊及h型钢的轧制方法 |
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1985
- 1985-11-13 JP JP25426485A patent/JPS62114705A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03174907A (ja) * | 1989-12-01 | 1991-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼の圧延機および圧延方法 |
| CN105945068A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-09-21 | 山东钢铁股份有限公司 | 具有嵌套孔槽结构的轧边辊及h型钢的轧制方法 |
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