JPH0489103A - 連続継手型形鋼およびその圧延成形方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、連続継手型形鋼および該形鋼を圧延で成形す
る方法に関するものである。

本発明が対象とする連続継手型形鋼は、その代表的な例
を第１図に示すように所定の肉厚Ｔｗに形成されたウェ
ブ１ａの両端に、ウェブの軸芯方向に開口する厚さＴＦ
の雌継手部１ｂを有し、全体の断面形状は左右上下対称
型である。なお左右雌継手部１ｂの中心部間距離Ｗは有
効幅と称される。

本発明が対象とする連続継手型形鋼１の製品サイズは有
効幅Ｗがシリーズ内周−で、ウェブ厚ＴＷ、と継手部属
ＴＦを多様な厚み構成として各種用途に供される。

第２図（ａ）、（ｂ）に示すように、２枚の連続継手型
形鋼１のウェブにＨ形鋼２あるいはプレート３を溶接し
てＨ型断面の形材とした、いわゆる鋼製鞘鋼矢板として
用いられる。これらのうち同図（ａ）はＨ形鋼２を溶接
した例、同図（ｂ）はプレート３を溶接した例であり、
また、同図（ａ）、（ｂ）では雄継手の部材として、連
続継手型形鋼１の有効幅Ｗとほぼ同等な広幅のウェブを
もった大形Ｈ形鋼４を用いている。同図（ｃ）は雄継手
部材として連続継手形鋼１と有効幅が同一の直線型雄継
手５を使用し、これらを連続係合して円形セルを形成し
た例である。

このようにして組立てた上記鋼製箱型鋼矢板の特徴は、
■断面性能に優れているので壁厚が薄く出来る、■構成
部材の表面が平滑であるので壁機能に適している、■コ
ンクリートとの合成構造が容易であるなどであり、その
具体的な用途は土留用連続壁、基礎杭、本設用耐震壁、
地滑り深礎杭などがある。

（従来の技術） 近年、活発な地下空間の開発潮流の中で大深度化と都市
部での工事が主流となっている。市街地の人口密集地で
行われる鋼矢板打込み工事では、振動や騒音が発生しな
いようにするため、かって使用されていたバイブロハン
マー等の打設機は使用できない。そのためクレーン等で
吊り上げられた鋼矢板が何ら打込みなどの手段を用いな
くとも、互いの継手への自重でスムースに嵌入すること
が可能となる継手嵌入性が強く要求されている。すなわ
ち前記の鋼製箱型鋼矢板の基本部材である鋼矢板製品は
、施行性を重視した継手嵌入性の改善、また広範囲な断
面性能を有する製品シリーズの提供が重要な課題になっ
ている。特に、大深度の地中連続壁を構築する場合、地
上付近では土庄が小さいので鋼矢板ウェブ厚Ｔｗは小さ
くてよいが、土圧の増大する地中内部での使用に際して
はウェブ厚Ｔｗを大きくして箱型鋼矢板の剛性強度を高
める必要がある。この場合必要に応じて継手部分の継手
部属Ｔｐもウェブ厚Ｔｗの増大に従って大きくすること
が要求される。施行時は、厚みの異なる比較的長さの短
い矢板を順次長手方向に施行現地で接合して打込み、か
つ長手方向に連続的に敷設する。一方、これと嵌合する
雄継手材の断面形状及び寸法は全敷設長にわたり一定な
ので、鋼矢板の継手部は製品サイズに係わらず雄継手材
との−様な嵌合性が必要となる。

連続継手型形鋼の一般的な製造手段としては、第１１図
に示す従来のいわゆる直線形鋼矢板のカリバー圧延方式
が挙げられる。同図において粗形鋼片ＢＢは、分塊工場
または鋳造工場で造られた素材であり、この素材ＢＢを
に１３からに１の各孔型で順次圧延して製品とするか、
この方法は上下ロールの側壁による磨砕作用を主体とし
た圧延であるため、前記各孔型の形式は閉式孔型（Ｃ１
ｏｓｅｄ　Ｐａ５Ｓ　）が孔型系列の不可欠な構成要素
となる。このため孔型の摩耗によるロール改削量が大き
く、ロール原単位が高くなるほか、圧延油とロール冷却
水が多量に必要であり、これが不十分であると、製品の
継手部形状が不安定となって圧延作業は困難を極める。

また孔型数が多いため、長いロール胴長を要し、有効幅
Ｗの大きい広幅直線型鋼矢板の製造は困難である。

この解決策として、継手部を形成する素材部分に直接圧
下を加えることにより成形上の欠点を除去する圧延法と
して、特公昭４７−４７７８４号公報に開示されている
、いわゆるユニバーサル圧延法がある。このユニバーサ
ル圧延法の代表例を第１２図に示しており、中間圧延部
のに４−１．２．３でユニバーサル圧延を行うことによ
って矩形鋼片素材ＳＬからの製造を可能にしている。ま
た特公昭５８３８２４１号公報に開示されているように
、仕上孔型に１にも仕上ユニバーサル圧延法を採用して
左右継手部に嵌入した竪ロールで左右継手の孔幅を規制
することにより、継手の孔幅のバラツキを抑制する手段
も周知である。しかしながら、この方法でも上下水平ロ
ールには比較的深くて複雑な孔型が必要であり、前記の
諸問題を解決することができない。

他の対策として、直線型鋼矢板の形状を圧延し易い製品
形状へ変更し、Ｈ形鋼のいわゆるユニバーサル圧延設備
を利用し且つ、Ｈ形鋼の圧延法に類似した手段により圧
延できるように改善した手段かある。第１３図に示した
特公昭５５−１１９２１号公報記載の技術と、第１４図
に示した特開昭５５−１９１３号公報記載技術はその例
であり、前記の閉式孔型で圧延した場合の問題は解決し
ているが、特定サイズの直線型鋼矢板の製造を対象とす
るものである。

以上のように、従来の直線型鋼矢板の圧延方法を適用し
た場合、ウェブ厚みＴｗの造り分けは造形上の制約から
ごく狭い範囲に制限せざるを得す、しかも同一ロール組
を使用して各種ウェブ厚さに応じたフランジ幅を形成し
、且つ型開ロ幅略一定となる有効幅一定の連続継手型形
鋼を圧延することは不可能であるという問題であった。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は連続継手型形鋼を圧延で製造する際に、継ぎ宇
部形状不良、圧延時の曲り、ロール原単位の低下等を来
すことなく、ウェブ厚みＴｗを所望のサイズに造り分け
ると共にウェブ厚さに応じたフランジ幅を成形し、型開
口幅が一定であってさらに嵌合引張り強度のすぐれた連
続型継手部を得ることを可能にし、継手嵌合性のすぐれ
た連続継手型形鋼を既存のＨ形鋼ユニバーサル圧延装置
列を可能な限り活用して、ロールやガイドの新設・改造
を最小限にして圧延成形する方法を提供することを目的
とするものである。

（課題を解決するための手段） 本発明は前記目的を達成するために、次の構成を要旨と
する。すなわち、 （１）所定の厚さおよび幅を有するウェブの幅方向両側
に、円弧状に曲げ成形した同形の爪を一体に設け、該爪
の先端内側に、その先端肉厚の１７４〜１倍の高さを有
する突起を設け、しかも爪先端部の開口を左右一定に形
成したことを特徴とする連続継手型形鋼。

（２）ブレークダウンミルを配した粗圧延工程と、ユニ
バーサルミルおよびエツジヤ−ミルを配した中間圧延工
程と、フランジ曲げ成型ミルを配した中間仕上工程と、
仕上ミルを配した仕上圧延工程とを含む連続継手型形鋼
の圧延方法において、鋳片素材をドックボーン状に粗造
形し、この粗造形材を前記ユニバーサルミルとエツジヤ
−ミルで圧延し、ユニバーサルミルで、ウェブ部の内幅
を一定とし、かつウェブとフランジを所定厚さにする一
方、エツジヤ−ミルでウェブを拘束しつつフランジの幅
圧下を行ってウェブ厚さに応じた最適フランジ幅とする
と共にこの幅圧下圧延の最終パスでフランジ先端に突起
を形成した断面Ｈ形の中間圧延材を成形し、続いてフラ
ンジ曲げ成形ミルの幅方向端部にストッパー部を有する
上下水平ロールの湾曲部によって前記中間圧延材のフラ
ンジ先端を拘束しつつ先端突起高さを増加させると共に
外方に湾曲せしめた後、仕上げミルで上下水平ロールの
間隔を調整してウェブを所定の厚さに整形すると共に、
フランジ部を所定の継手部形状にし、かつ継手開口幅が
ほぼ一定になるように仕上げることを特徴とする連続継
手型形鋼の圧延方法。

（３）前記中間圧延工程におけるユニバーサルミルの竪
ロールを軸方向の両サイドが中央部より径小となるテー
パーあるいは円弧を形成する外形とし該竪ロールと水平
ロールで、圧延することによりフランジ先端部にふくら
みををせめることを特徴とする前項記載の連続継手型形
鋼の圧延成形方法。

（４）前記仕上げ圧延工程の仕上げミルにおいて、くさ
び型竪ロールを付設し、該竪ロールのくさび突出部先端
が上下水平ロールの間隙より、曲げ成されつつある爪開
口部に挿入し、爪先端部をアップセット加工することを
特徴とする前項２あるいは３記載の連続継手型形鋼の圧
延成形方法。

（作用・実施例） 以下、図面を参照して、本発明の作用および実施例を説
明する。

本発明の連続継手型形鋼は、第１図に示すように、ンリ
ーズ内でウェブ１ａの有効幅Ｗを一定とし、ウェブ厚Ｔ
ｗは使用部位に対応して所定の寸法とする。ウェブ幅方
向の両端には、一定の曲率で曲げ加工された雌継手（爪
）１ｂが設けられており、この爪の先端には本発明の特
徴とするバルンング突起６が形成されている。また爪開
口部には一定とし、雄継手の良好な嵌合性を保持する。

第３図は本発明爪部１ｂの拡大図であり、第４図は比較
のために示した突起すのない爪部１ｃの拡大図である。

何れもウェブの中心側に湾曲した爪１ｂを有する雄継手
を嵌合している状態を示している。実用時嵌合している
各継手に反対方向の引張力Ｆ、　、Ｆ２が発生すると、
第４図の突起なし雌継手１ｃはその爪先端部が矢印の方
向に拡かり、すなわち模式的に示した破線の形状になっ
て、開口幅ｋか雄継手１ｄの型幅ｇより大きくなり雄継
手１ｄを離脱してしまう。

本発明は第３図に示すように、爪１ｂの先端に突起６を
設けているため、引張力Ｆ１を受けた場合には、第４図
図示の爪ＩＣと同様外方に拡がり、模式的に破線で示し
た拡大形状を呈するが、開口幅に２はもとの開口幅に１
を略維持している。このことは突起６が爪先端の外側（
矢印方向）への変形過程でｋを相対的に小さくする効果
を有しているからである。この際、雄継ぎ手の爪１ｃは
、爪先エツジが雌継手の爪部突起６に捕捉され、弓張り
強度か上昇し、模式的に破線で示したように雌継手爪部
に噛込む形になる。

上記雌雄爪の離脱は、嵌合引張り強さの強弱によるもの
であり、同じ厚みと形状をした継手の嵌め合わせの中で
の嵌合強度は、（雄継手の型幅ｇ雌継手の型開口幅に、
）に比例する。本発明においては、第３図（ｂ）に示す
爪高さΔｔｐｃが爪先端部の肉厚ｔ　ｐｃのほぼ０，２
５〜１倍になるようにする。Δｔｐｃがあまり大きくな
ると、加工が困難であると共に常態で型開口孔幅が小さ
くなり雄継手嵌合性に支障が起る。また０、２５ｔ　ｐ
ｃ以下では効果がみられない。

上記した本発明の連続継手型形鋼は以下のようにして圧
延成形する。

第５図は本発明を上下左右対称連続継手型形鋼の製造に
適用する場合の圧延方法例を示し、第６図は本発明法を
実施する圧延装置例を示す。

本発明粗圧延工程においては、ブレークダウンミルＢＤ
の、上下水平ロールによって矩形断面の薄肉スラブまた
はドツグボーン状の鋼片を素材として複数回のエツジン
グを行い、ドツグボーン形状の粗造形材に加工する。本
発明における粗圧延工程は上述のように従来周知のＨ形
鋼等フランジを有する形鋼の粗造形と同様な工程である
。従ってその詳細な説明は省略する。

次に本発明の中間圧延工程には、粗ユニバーサルミルＵ
とエツジヤ−ミルＥが配置され、前記粗造形材をユニバ
ーサルミルＵで構成する孔型ＫＡＬ３によって所定のウ
ェブ厚さおよびフランジ厚さとなり、かつウェブ幅一定
の略Ｈ形断面の中間粗圧延材１５ａに圧延造形する。こ
こでユニバーサルミルＵを構成する水平ロール２０ａ、
　２０ｂは中間粗圧延材１５ａのウェブ面を押圧する面
が平坦であり、好ましくはフランジ内側面に当接する側
面が外傾斜角α（はぼ３〜１０度）となるように形成し
たロールを用いてフランジ内側面を拘束すると共に、水
平ロール２０ａ、　２０ｂの開度を調整して所望のウェ
ブ厚みとする。即ち、この水平ロール２０ａ、　２０ｂ
は従来のＨ形鋼圧延用のユニバーサルミルにおける水平
ロールと同じプロフィールであり共用または流用が可能
である。一方、竪ロール３０ａ、　３０ｂには、中間粗
圧延材１５ａのフランジ面を押圧するロール周面がほぼ
平坦に形成されたロール（以下、フラット竪ロールと言
う）を用いており、同様にこのフラット竪ロールも従来
のＨ形調圧延用の仕上ユニバーサルミルなどで使われる
フラット竪ロールを使用することができる。即ち、前記
水平ロール２０ａ、　２０ｂと共にこのフラット竪ロー
ル３０ａ、　３０ｂを使用することによって、連続継手
型形鋼の継手部の肉厚が根本で厚く、先端で薄い所謂テ
ーパー肉厚の形状に形成され、製品形状が継手性能上合
理的で無駄な部分の少ない経済的なものとなり、且つ中
間粗延材１５ａのウェブ偏りや上下フランジ肉厚差を低
減できる。

次に、上記ユニバーサルミルＵで圧延された中間粗圧延
材１５ａは、ユニバーサルミルＵと対に配置されたエツ
ジヤ−ミルＥの孔型ＫＡＬ、　３Ｅによって、そのフラ
ンジ端部が整形され、所定のウェブ厚さとなる中間圧延
材１５ｂに形成される。このエツジヤ−ミルＥの水平ロ
ール２１ａ、　２１ｂは、従来のＨ形調圧延用のエツジ
ヤ−ロールにおける水平ロール形状と同様であり、中間
圧延材１５ｂのウェブ面に対して積極的な圧下は行わな
いか、ウェブ面両端の拘束とフランジ先端の圧下を同時
に行う。特に、該ミルＥでの少くとも最終パスにおいて
はフランジ先端にバルジング圧延を行って、次工程での
爪部突起形成式の少くとも１部となる膨出部６ａを造り
出す。またフランジ片幅は所定継手部長さに対してＫＡ
Ｌ、２とＫＡＬ、　１での成形加工に伴う線長の縮小量
に応じてわずかに大きくしておくことか好ましい。本工
程では、このようなフランジ成形をしなからウェブをフ
ランジの中心位置に精度よく保持することができる。

なお、本例ではユニバーサルミルＵと、エツジヤ−ミル
Ｅとを各々１基づつ配置して一対としているが、これら
は必要に応じて複数対の圧延機のグループに編成しても
よい。

次に、前記粗ユニバーサルミルＵとエツジヤ−ミルＥで
圧延された各種ウェブ厚の上下左右対称な略Ｈ形断面の
中間圧延材１５ｂは、フランジ曲げ成形工程の成形ミル
Ｓによってフランジ部を外方へ湾曲・曲げ加工され、中
間仕上げ圧延材１６に成形される。このフランジ曲げ成
形ミルＳは、孔型ＫＡＬ、　２として示すように上下各
水平ロール２２ａ、　２２ｂの幅方向端部に曲げ成形を
行うための湾曲凹部Ｐが形成され、かつこの湾曲凹部Ｐ
を構成する一端の側壁にはフランジ先端部を拘束するた
めのストッパー部Ｐ１を設けており、これによりフラン
ジの湾曲をＫＡＬ、　２の湾曲凹部Ｐに密着したものに
すると共に、フランジ先端をアップセット加工するので
、バルジング量を増大して突起６を形成するために極め
て有効である。

中間圧延材１５ｂのフランジ曲げ加工では、成形ミルＳ
入側での上下間隔の大きい湾曲凹部中に、フランジ先端
が当接し中間圧延材がロールに噛み込まれるに従って、
該フランジが曲げ加工されると共にその先端が圧下され
る。すなわち、中間圧延材１５ｂのフランジ片幅は、継
手部首法よりやや長く成形されているため、ストッパー
部Ｐ１で拘束されているフランジ先端はアップセント加
工を受けて、バルジング量か増大する。これによって突
起６が形成される。第７図（ｂ）は、曲げ成形ミルＳに
中間圧延材が噛み込まれる初期段階を示し、この際フラ
ンジ先端は、成形ミルＳの湾曲凹部Ｐの内面に当接して
いる。同図（ｃ）は成形終了した段階であって、フラン
ジは湾曲し爪となり先端に突起６を形成している。すな
わち図（ｂ）より（Ｃ）に移行したフランジは曲げ加工
されながら先端部はアップセット加工されて膨出量（バ
ルジング）を増加させる。このアップセット加工量は第
７図（ａ）に示すように、Δｌで示される。

すなわち爪先端のバルジング量Δｔｐｃは、Δ１ｐｃ＝
α８・Δβ で整理できる。但しα８はパルシング率で通常０゜５〜
１である。中間圧延材１５のフランジ片幅は、アップセ
ット加工量Δｌだけ長い寸法としており、この部分がバ
ルジング量に関係するのであるが、この種の爪先端のバ
ルジング量Δｔｐｃはフランジ肉厚ｔＦｃの４７１〜１
倍が好ましい値となる。

続いて、フランジ部を予備成形曲げ加工された中間仕上
材１６は仕上圧延ミルＦによって連続継手型形鋼の最終
製品１７に仕上られる。仕上圧延ミルＦの上下水平ロー
ル２３ａ、　２３ｂのロール孔型ＫＡＬ、　１はウェブ
部を押圧する胴部とその両端部にフランジ曲げ仕上孔型
Ｒで形成されている。なお、製品の継手部１８を形成す
るフランジ曲げ仕上孔型Ｒの上下半割部の外側形状は同
一有効幅Ｗのシリーズ内で共通としている。

上記フランジ曲げ成形ミルＳの水平ロール２２ａ２２ｂ
に形成された孔型ＫＡＬ、　２に作用する荷重やトルク
はごく軽微なので、ユニバーサルミルＵと仕上ミルＦと
が連続圧延である場合はフランジ曲げ成形ミルＳをエツ
ジヤ−ミルＥの後面もしくは仕上ミルＦの前面に配置し
た無駆動のガイドローラーとするこても十分にその機能
を発揮できる。また装置列を単純化する意味で、仕上ミ
ルＦの水平ロール２３ａ、　２３ｂに孔型ＫＡＬ、　１
．２を並列に掘削し、圧延パス間で材料を横シフト可能
に設けてもよい。

本発明における爪の突起形成には更に次の態様の方法を
採用することかできる。

その一つは、第８図に示すように中間圧延工程でのユニ
バーサルミルＵにおいて、フラット竪ロール３０ａ、　
３０ｂの外形を軸方向両サイドが中央（間）部より径小
となる段付きテーパー３０１．３０２を設けて、変形し
中間圧延粗材１５ａのフランジ端部を肉厚に突起加工１
５ｅすることであり、これにより製品に効果的な突起の
形成を可能にする。竪ロール３０ａ、　３０ｂの形状は
、前記段付きテーパーに限らず、例えば軸方向両端部を
湾曲状に絞ったビア樽状にしてもよく、中間圧延材フラ
ンジ端部を突起の予備成形できる形状であれば特に限定
しない。この方法を採用することにより、エツジヤ−Ｅ
での膨出加工は省略してもよい。勿論併用してもよい。

しかし、この竪ロールは既設Ｈ形鋼ミルとの共用はでき
ず専用ミルとなる。

他の方法として、第９図（ａ）（ｂ）に示すよウニ、仕
上ミルＦをユニバーサルミルとし、上下水平ロール２３
ｃ、　２３ｄにくさび形竪ロール４０ａ、　４０ｂを併
設し、上下水平ロール間に設けた間隙より竪ロール４０
ａ、　４０ｂのくさび状突出部４０ｅを成形した爪１ｂ
の開口部に挿入し、爪先端部をアップセット加工をして
、該爪先端部に突起６を形成する。

この方法を実施することにより、継手（爪）開口幅も精
度よく一定にするこ七かでき自重嵌入性を向上し、施工
上有利であると共に嵌合強度も高位に安定する。またこ
の方法を採用すれば、他の工程でのフランジ先端部に形
成あるいは予備成形する突出（起）部の成形手段は、省
略できるか簡略化することが可能となる。

以上のようにして製造した本発明の連続継手型形鋼は継
手嵌合引張強度が増大する。第１表は第１０図に示す各
継手構造■、■、■について爪部突起を有する本発明雌
継手と爪部突起のない比較例雌継手の平均嵌合引張強度
（ｔ／ｍ＝壁長１ｍ当りの換算値）を実測した結果を示
した。

用いた試料は、雌継手としてウェブ厚み１２ｍｍ、爪厚
み（平均）　１２ｍｍ、爪部中心長さ２１０ｍｍおよび
爪部曲率（半径）　４５ｍｍの共通雌継手であり、“こ
れに本発明試料には爪先端に高さ（ΔｔＰｃ）　６　ｍ
ｍ突起を設けている。これに、雄継手として■Ｈ形鋼の
フランジを外側円弧曲げ内側円弧曲げ加工したちの■細
幅フランジＨ形鋼および■Ｈ形鋼のフランジを内側円弧
曲げ加工したものを用いた。

継手嵌合引張テストは、圧延材から長手方向に１００　
ｍｍを切り出し、継ぎ手を互いに噛み合わせ弓張軸と試
験片の軸が平行になるようにセットし、Ｊ　ｒ　Ｓ　　
Ａ３５２８、ＪＩＳ　　Ｚ２２ｄｌの規定に準拠して行
った。

第１表　平均嵌合引張強度（ｔ／ｍ） 上記結果から比較例に対し本発明継手の嵌合弓張強度は
、１，３〜１．６倍となり極めて優れていることが明ら
かである。

上記したように本発明において、連続継手型形鋼のウェ
ブ厚Ｔｗのサイズ造り分けは主にユニバーサルミルＵで
行い、フランジ曲げ成形ミルＳおよび仕上ミルＦの水平
ロールの圧下で調整する。

また継手部厚みである重厚（フランジ厚）Ｔ、のサイズ
造り分けは竪ロール３０ａ、　３０ｂの圧下調整で行う
。そして継手（爪）長さ、すなわちフランジ片幅の長さ
はエツジヤ−ミルおよびフランジ成形ミルで調整し、仕
上圧延ミルで同一有効幅Ｗの製品シリーズ内で一定の継
手開口幅に成形する。

（発明の効果） 本発明の連続継手型形鋼は、自重嵌入性と共に嵌合引張
強度が極めて高く、またこれを製造するに際しても既存
のＨ形鋼ユニバーサル圧延装置列にて大幅な変更をもた
らすことなく、同一のロール組で多サイズのウェブ厚み
Ｔｗ・継手部厚みＴ、の雌継手を有する連続継手型形鋼
を建設プロジェクトに応じた経済的な所望のサイズに、
同一寸法・径状の雄継手との共通嵌合性を維持しつつ造
り分けることができるので、圧延ロールおよびその付属
品の所要数が激減すると共にロール原単位が向上し、ロ
ール組替回数が減少するので稼働率が向上し組替要員も
少なくてすむ。さらに使用する素材のサイズも集約でき
るなど、生産上のメリットは大きい。また、継手形状の
安定した施行性に優れた高品質の連続継手型形鋼を例え
小ロフトでも効率良く製造に対応できるので、現状の多
様化している市場のニーズに迅速かつ的確に応えること
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の連続継手型形鋼の一例を示す断面図、 第２図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は本発明により製造
された上下左右対称連続継手型形鋼を箱型鋼矢板および
円形セルとして形成した使用例を示す説明図、 第３図（ａ）、（ｂ）は本発明継手の嵌合引張強度を示
す説明図、 第４図は比較例継手の嵌合引張強度を示す説明図、第５
図は本発明の１実施例に係わる圧延順序を示す正面略図
、 第６図は本発明の１実施例に係わる圧延工程を示す説明
図、 第７図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は本発明の爪部突起の形
成説明図、 第８図は本発明の中間圧延工程における他の実施例（ユ
ニバーサルミル）を示す図、 第９図は本発明の仕上圧延工程における他の実施対称型
直線型鋼矢板の圧延法を示す説明図、第１２図は従来の
孔型圧延法の一部にユニバーサル圧延法を適用した上下
非対称左右対称型直線型鋼矢板の圧−延性を示す説明図
、 第１３図は従来のユニバーサル圧延法による上下対称左
右非対称型直線鋼矢板の圧延法を示す説明図、第１４図
は従来のユニバーサル圧延法による上下非対称左右対称
型直線型鋼矢板の圧延法を示す説明図。 ＢＤ　　ブレークダウンミル Ｕ　ユニバーサルミル Ｅ、エツジヤ−ミル Ｓ　フランジ曲げ成形ミル Ｆ・仕上げミル ド連続継手型形鋼、１ｂ継手（爪） ６　フランジ（爪）先端の突起 １５ａ、　１５ｂ　　中間圧延材 １６　　中間仕上げ圧延材 １７：最終製品

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）所定の厚さおよび幅を有するウェブの幅方向両側
   に、円弧状に曲げ成形した同形の爪を一体に設け、該爪
   の先端内側に、その先端肉厚の１／４〜１倍の高さを有
   する突起を設け、しかも爪先端部の開口を左右一定に形
   成したことを特徴とする連続継手型形鋼。
2. （２）ブレークダウンミルを配した粗圧延工程と、ユニ
   バーサルミルおよびエッジヤーミルを配した中間圧延工
   程と、フランジ曲げ成型ミルを配した中間仕上工程と、
   仕上ミルを配した仕上圧延工程とを含む連続継手型形鋼
   の圧延方法において、鋳片素材をドックボーン状に粗造
   形し、この粗造形材を前記ユニバーサルミルとエッジャ
   ーミルで圧延し、ユニバーサルミルで、ウェブ部の内幅
   を一定とし、かつウェブとフランジを所定厚さにする一
   方、エッジャーミルでウェブを拘束しつつフランジの幅
   圧下を行ってウェブ厚さに応じた最適フランジ幅とする
   と共に、この幅圧下圧延の最終パスでフランジ先端に突
   起を形成した断面Ｈ形の中間圧延材を成形し、続いてフ
   ランジ曲げ成形ミルの幅方向端部にストッパー部を有す
   る上下水平ロールの湾曲部によって前記中間圧延材のフ
   ランジ先端を拘束しつつ先端突起高さを増加させると共
   に外方に湾曲せしめた後、仕上げミルで上下水平ロール
   の間隔を調整してウェブを所定の厚さに整形すると共に
   フランジ部を所定の継手部形状にし、かつ継手開口幅が
   ほぼ一定になるように仕上げることを特徴とする連続継
   手型形鋼の圧延方法。
3. （３）前記中間圧延工程におけるユニバーサルミルの竪
   ロールを、軸方向の両サイドが中央部より径小となるテ
   ーパーあるいは円弧を形成する外形とし、該竪ロールと
   水平ロールで圧延することによりフランジ先端部にふく
   らみを有せめることを特徴とする請求項２記載の連続継
   手型形鋼の圧延成形方法。
4. （４）前記仕上げ圧延工程の仕上げミルにおいて、くさ
   び型竪ロールを付設し、該竪ロールのくさび突出部先端
   が上下水平ロールの間隙より、曲げ成されつつある爪開
   口部に挿入し、爪先端部をアップセット加工することを
   特徴とする請求項２あるいは３記載の連続継手型形鋼の
   圧延成形方法。