JPS62103436A - エンジンの吸気装置 - Google Patents
エンジンの吸気装置Info
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- JPS62103436A JPS62103436A JP24483885A JP24483885A JPS62103436A JP S62103436 A JPS62103436 A JP S62103436A JP 24483885 A JP24483885 A JP 24483885A JP 24483885 A JP24483885 A JP 24483885A JP S62103436 A JPS62103436 A JP S62103436A
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- Japan
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- fuel ratio
- air
- temperature
- engine
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、空燃比が目標空燃比になるように制御するエ
ンジンの吸気装置に関し、特に、エンジンの暖機状態、
の変化ずなわちエンジン温度の変化に応じて目標空燃比
の補正を行うようになったエンジンの吸気装置に関する
。
ンジンの吸気装置に関し、特に、エンジンの暖機状態、
の変化ずなわちエンジン温度の変化に応じて目標空燃比
の補正を行うようになったエンジンの吸気装置に関する
。
（従来技術）
エンジンの吸気装置において、エンジンの暖機状態の変
化に応じて目標空燃比を補正し、実際の空燃什が目標空
燃比になるように空燃比を制御するようにしたエンジン
の吸気装置は公知である。
化に応じて目標空燃比を補正し、実際の空燃什が目標空
燃比になるように空燃比を制御するようにしたエンジン
の吸気装置は公知である。
例えば、特開昭５９−２０８１４１号公報は、排気ガス
中の酸素濃度に略比例した出力信号を発生するリーンセ
ンサを用い、所定の運転領域では、空燃比を理論空燃比
よりもリーン側に制御するリーンフィードバック制御（
以下リーン制御という）機構を開示するとともに、エン
ジンの暖機運転時には、エンジン冷却水温を検出して水
温に応じて異なる目標空燃比を設定し噴射パルス巾を補
正して暖機運転時の空燃比制御を行う機構を開示してい
る。
中の酸素濃度に略比例した出力信号を発生するリーンセ
ンサを用い、所定の運転領域では、空燃比を理論空燃比
よりもリーン側に制御するリーンフィードバック制御（
以下リーン制御という）機構を開示するとともに、エン
ジンの暖機運転時には、エンジン冷却水温を検出して水
温に応じて異なる目標空燃比を設定し噴射パルス巾を補
正して暖機運転時の空燃比制御を行う機構を開示してい
る。
（発明が解決しようとする問題点）
上記特開昭５９−２０８１４１号に開示された装置では
、暖機運転時の目標空燃比を、エンジン冷却水温が始動
時から通常運転状態に移行する際に徐々に上昇するのに
応じて連続的にリーン側に変化させている。このように
、空燃比を暖機状態から徐々に変化させることによって
リーン制御に移行すれば、リーン制御開始時において、
空燃比の急激な変化が生じないので、運転性の面からは
、好ましいが、暖気状態からリーン制御状態に達する過
程において、排気ガス中のＮｏｘ の発生率が最大とな
る空燃比での運転状態が存在し、エミッション性能の面
で問題が生じる。
、暖機運転時の目標空燃比を、エンジン冷却水温が始動
時から通常運転状態に移行する際に徐々に上昇するのに
応じて連続的にリーン側に変化させている。このように
、空燃比を暖機状態から徐々に変化させることによって
リーン制御に移行すれば、リーン制御開始時において、
空燃比の急激な変化が生じないので、運転性の面からは
、好ましいが、暖気状態からリーン制御状態に達する過
程において、排気ガス中のＮｏｘ の発生率が最大とな
る空燃比での運転状態が存在し、エミッション性能の面
で問題が生じる。
（上記問題を解決するだめの手段）
本発明は、−１−記問題を解決するために構成されたも
ので、暖機運転時の空燃比制御においてエミッション性
能の悪化を極力抑えることができるエンジンの吸気装置
を提供することを目的としている。
ので、暖機運転時の空燃比制御においてエミッション性
能の悪化を極力抑えることができるエンジンの吸気装置
を提供することを目的としている。
本発明の吸気装置は、エンジンの暖機状態すなわち、エ
ンジン温度の変化に応じて目標空燃比の暖機補正を行う
とともに、空燃比が該目標空燃比になるように空燃比制
御を行うようになっている。
ンジン温度の変化に応じて目標空燃比の暖機補正を行う
とともに、空燃比が該目標空燃比になるように空燃比制
御を行うようになっている。
本発明の装置は、さらにエンジン温度に対応する温度を
検出する温度検出手段と、暖機運転時において、前記エ
ンジン温度に対応する温度が、暖機補正後の目標空燃比
が理論空燃比となるような第１の温度を越え該第１の温
度よりも高く設定された第２の温度に達するまでであっ
て、エンジン温度に応じた目標空燃比とした場合に排気
ガス中の有害成分濃度が増加するとみなしうる間は、目
標空燃１ヒを前記エンジン温度に対応する温度の変化に
かかわらず理論空燃比に保持する空燃比の暖機補正手段
を備えたことを特徴とする。前記エンジン温度に対応す
る温度としては、エンジン冷却水温等が挙げられる。ま
た、前記第２の温度は、暖機補正後の目標空燃比がＮＯ
Ｘの発生率が理論空燃比と同等以下となる空燃比に対応
するエンジン温度に設定される。ＩＸ−っで、本発明で
は、暖気状態の変化に応じて設定される目標空燃比が、
暖気状態の変化に伴ないＮＯＸ の発生が最大となる空
燃］Ｆ′。
検出する温度検出手段と、暖機運転時において、前記エ
ンジン温度に対応する温度が、暖機補正後の目標空燃比
が理論空燃比となるような第１の温度を越え該第１の温
度よりも高く設定された第２の温度に達するまでであっ
て、エンジン温度に応じた目標空燃比とした場合に排気
ガス中の有害成分濃度が増加するとみなしうる間は、目
標空燃１ヒを前記エンジン温度に対応する温度の変化に
かかわらず理論空燃比に保持する空燃比の暖機補正手段
を備えたことを特徴とする。前記エンジン温度に対応す
る温度としては、エンジン冷却水温等が挙げられる。ま
た、前記第２の温度は、暖機補正後の目標空燃比がＮＯ
Ｘの発生率が理論空燃比と同等以下となる空燃比に対応
するエンジン温度に設定される。ＩＸ−っで、本発明で
は、暖気状態の変化に応じて設定される目標空燃比が、
暖気状態の変化に伴ないＮＯＸ の発生が最大となる空
燃］Ｆ′。
を時間をかけて通過するのを回避すべく、理論空燃比と
なる時点から、１分にＮｏｘ発生量が低くなる空燃比に
なる時点までは、暖機状態の変化にかかわらず、目標空
燃比は理論空燃比にＭ１持される。
なる時点から、１分にＮｏｘ発生量が低くなる空燃比に
なる時点までは、暖機状態の変化にかかわらず、目標空
燃比は理論空燃比にＭ１持される。
この場合、好ましくは理論空燃比に対するフィードバッ
ク制御が行なわれる。その後、暖気状態が進行して、エ
ンジン対応温度がさらに−）１昇した場合には、本発明
の好ましい態様では目標空燃比は、エンジン対応温度の
変化に応じて目標空燃比が設定され、さらに、暖機状態
を脱した場合には、理論空燃比よりもリーン側に設定さ
れた目標空燃比に対応するフィードバック制御すなわち
リーン制御が行なわれる。
ク制御が行なわれる。その後、暖気状態が進行して、エ
ンジン対応温度がさらに−）１昇した場合には、本発明
の好ましい態様では目標空燃比は、エンジン対応温度の
変化に応じて目標空燃比が設定され、さらに、暖機状態
を脱した場合には、理論空燃比よりもリーン側に設定さ
れた目標空燃比に対応するフィードバック制御すなわち
リーン制御が行なわれる。
（発明の効果）
本発明によれば、エンジン冷却水温等のエンジン温度に
対応した温度を検出することにより、エンジンの暖機状
態の変化に応じた空燃比制御を行うようにしている。ま
た、エンジン対応温度が第１温度を越え、第２温度以下
であるような暖機状態では、エンジン温度の変化にかか
わらず目標空燃比を理論空燃比に設定して空燃比制御を
行うようにしている。排気ガスにおけるＮＯＸ の発生
率は、理論空燃比よりもややリーン側のΔ／Ｆ″＝ｉ１
６付近で最大値を持つような特性を有する。従って、−
１１記第１泥度と′！５２温度との間で本発明の理論空
燃比制御を行うことにより、ＮＯｘ の増大を抑えるこ
とができ、エンジョン性能の悪化を防止することができ
る。また、第１温度と第２温度との間で、空燃比を理論
空燃比に維持する制御は、暖機状態変化に応じて、目標
空燃比を連続的に変化させて、リーン制御に移行させる
空燃比制御の場合よりも、空燃１ヒは、リッチ側に設定
されることになり、従って、暖機性能面でも好ましい。
対応した温度を検出することにより、エンジンの暖機状
態の変化に応じた空燃比制御を行うようにしている。ま
た、エンジン対応温度が第１温度を越え、第２温度以下
であるような暖機状態では、エンジン温度の変化にかか
わらず目標空燃比を理論空燃比に設定して空燃比制御を
行うようにしている。排気ガスにおけるＮＯＸ の発生
率は、理論空燃比よりもややリーン側のΔ／Ｆ″＝ｉ１
６付近で最大値を持つような特性を有する。従って、−
１１記第１泥度と′！５２温度との間で本発明の理論空
燃比制御を行うことにより、ＮＯｘ の増大を抑えるこ
とができ、エンジョン性能の悪化を防止することができ
る。また、第１温度と第２温度との間で、空燃比を理論
空燃比に維持する制御は、暖機状態変化に応じて、目標
空燃比を連続的に変化させて、リーン制御に移行させる
空燃比制御の場合よりも、空燃１ヒは、リッチ側に設定
されることになり、従って、暖機性能面でも好ましい。
さらに本発明によれば、エンジン対応温度がさらに上昇
して第２温度を越えた場合には、目標空燃比を該エンジ
ン対応温度の変化に応じて補正し、連続的にリーン側に
移行するように制御するとともに、該温度が十分に上部
して、暖機状態を脱した場合にはり−ンフィードバック
制御を開始するようにしている。
して第２温度を越えた場合には、目標空燃比を該エンジ
ン対応温度の変化に応じて補正し、連続的にリーン側に
移行するように制御するとともに、該温度が十分に上部
して、暖機状態を脱した場合にはり−ンフィードバック
制御を開始するようにしている。
このフィードバック制御では、目標空燃比は、Ｎｏｘ
の最大値を与、える空燃比よりも十分リーン側に設定さ
れるので、エミッション性能の悪化の問題は生じない。
の最大値を与、える空燃比よりも十分リーン側に設定さ
れるので、エミッション性能の悪化の問題は生じない。
すなわち、以」−のような制御を行うことにより、暖機
状態からリーン制御状態までの間の暖機性能を良好に維
持しつつ、エミッションの悪化問題を解消することがで
きる。また、空燃比の急激な変化が極力抑えられるので
、暖機運転時の運転性の悪化の問題も生じない。
状態からリーン制御状態までの間の暖機性能を良好に維
持しつつ、エミッションの悪化問題を解消することがで
きる。また、空燃比の急激な変化が極力抑えられるので
、暖機運転時の運転性の悪化の問題も生じない。
（実施例の説明）
以下、本発明の実施例について、図面を参照しつつ説明
する。第１図を参照すれば、本例のエンジン１は、シリ
ンダブロック２を備えており、咳シリンダブロック２に
は、内部をピストン３が往復摺動するシリンダボア４が
形成されている。該シリンダブロック２には、−に方か
らシリンダヘッド５が結合されるようになっており、該
シリンダヘッド５に形成される下部凹部と、シリンダブ
ロック２のシリンダボア４の上部とで画成される空間は
、燃焼室６を形成する。燃焼室６には、吸気ポート７及
び排気ポート８が開口しており、該ポート７．８には、
それぞれ吸気弁９及び排気弁１０が組合わされる。エン
ジン１は、上記吸気ポート７、排気ポート８にそれぞれ
連通ずる吸気量Ｗｋｌｌ、及び排気通路１２を備えてい
る。吸気通路１１の−Ｌ流端には、エアクリーナ１３が
設けられ、該エアクリーナ１３には、吸気温度を検出す
る吸気温センサ１４が取付けられる。エアクリーナ１３
の下流側には、吸入空気量を検出するためのエアフロメ
ータ１５が設けられる。さらに、エア７０メータ１５の
下流には、吸気量を調整するスロットル弁１６が配置さ
れるとともに、該スロットル弁１６下流には、サージタ
ンク１７が設けられる。また、スロットル弁１６には、
該スロットル弁１６の開度を検出するスロットル開度セ
ンサ１８が取付けられる。さらに、吸気通路１１の吸気
ポート８付近には、通路内を流通する吸気中に燃料を噴
射するインジェクタ１９が配置されて吸気系を構成する
。排気通Ｖ８１２内には、排気を浄化するための触媒コ
ンバータ２０が設けられる。
する。第１図を参照すれば、本例のエンジン１は、シリ
ンダブロック２を備えており、咳シリンダブロック２に
は、内部をピストン３が往復摺動するシリンダボア４が
形成されている。該シリンダブロック２には、−に方か
らシリンダヘッド５が結合されるようになっており、該
シリンダヘッド５に形成される下部凹部と、シリンダブ
ロック２のシリンダボア４の上部とで画成される空間は
、燃焼室６を形成する。燃焼室６には、吸気ポート７及
び排気ポート８が開口しており、該ポート７．８には、
それぞれ吸気弁９及び排気弁１０が組合わされる。エン
ジン１は、上記吸気ポート７、排気ポート８にそれぞれ
連通ずる吸気量Ｗｋｌｌ、及び排気通路１２を備えてい
る。吸気通路１１の−Ｌ流端には、エアクリーナ１３が
設けられ、該エアクリーナ１３には、吸気温度を検出す
る吸気温センサ１４が取付けられる。エアクリーナ１３
の下流側には、吸入空気量を検出するためのエアフロメ
ータ１５が設けられる。さらに、エア７０メータ１５の
下流には、吸気量を調整するスロットル弁１６が配置さ
れるとともに、該スロットル弁１６下流には、サージタ
ンク１７が設けられる。また、スロットル弁１６には、
該スロットル弁１６の開度を検出するスロットル開度セ
ンサ１８が取付けられる。さらに、吸気通路１１の吸気
ポート８付近には、通路内を流通する吸気中に燃料を噴
射するインジェクタ１９が配置されて吸気系を構成する
。排気通Ｖ８１２内には、排気を浄化するための触媒コ
ンバータ２０が設けられる。
また、この触媒コンバータ２０の上流側の吸気通路には
排気ガスの中の酸素濃度に感応して、該酸素濃度にほぼ
仕例した出力を発生ずるリニア排気センサ２１が設置さ
れる。さらにエンジン１の内部及び周辺部には、エンジ
ンを冷却するための冷却水通路２２が形成されるととも
に、冷却水通路２２には、冷却水温度を検出する水温セ
ンサ２３が取付けられる。また、本例のエンジンｌは、
エンジンの回転数の変化に応じた所定のタイミングで、
イグナイタ２４に対して、点火信号を出力するディス）
ＩＪビータ２５及び各種の電気装置の電源としてのバ
ッテリ２６を備えている。さらに、本例のエンジン１は
、好ましくは、マイクロコンピュータを組込んで構成さ
れる電子コントロールユニット２７を備えている。コン
トロールユニット２７には、吸気センサ１４からの吸気
温度を表わす信号、エアフロメーター５からの吸入空気
最表わす信号、スロットル開度センサー８からの信号、
排気センサ２１からの排気ガス中の酸素濃度を表わす信
号、水温センサ２３からのエンジン冷却水温を表わす信
号、さらには、ディス） ＩＪピユータ２５からのエン
ジン回転数に対応した信号がそれぞれ人力される。コン
トロールユニット２７は、これらの信号に基づいて運転
状態に応じて目標空燃比を定め、インジェクタ１９に対
して、上記目標空燃比に対応した適正な噴射パルス信号
を出力する。
排気ガスの中の酸素濃度に感応して、該酸素濃度にほぼ
仕例した出力を発生ずるリニア排気センサ２１が設置さ
れる。さらにエンジン１の内部及び周辺部には、エンジ
ンを冷却するための冷却水通路２２が形成されるととも
に、冷却水通路２２には、冷却水温度を検出する水温セ
ンサ２３が取付けられる。また、本例のエンジンｌは、
エンジンの回転数の変化に応じた所定のタイミングで、
イグナイタ２４に対して、点火信号を出力するディス）
ＩＪビータ２５及び各種の電気装置の電源としてのバ
ッテリ２６を備えている。さらに、本例のエンジン１は
、好ましくは、マイクロコンピュータを組込んで構成さ
れる電子コントロールユニット２７を備えている。コン
トロールユニット２７には、吸気センサ１４からの吸気
温度を表わす信号、エアフロメーター５からの吸入空気
最表わす信号、スロットル開度センサー８からの信号、
排気センサ２１からの排気ガス中の酸素濃度を表わす信
号、水温センサ２３からのエンジン冷却水温を表わす信
号、さらには、ディス） ＩＪピユータ２５からのエン
ジン回転数に対応した信号がそれぞれ人力される。コン
トロールユニット２７は、これらの信号に基づいて運転
状態に応じて目標空燃比を定め、インジェクタ１９に対
して、上記目標空燃比に対応した適正な噴射パルス信号
を出力する。
第２図には、本例の制御のフローチャートが示されてい
る。
る。
第２図を参照すれば、コントロールユニット２７は、ま
ず、システムの初期化を行うとともに、各種センサから
の信号を読む込む。次に、エアフロメータ１５からの信
号を、吸気温センサ１４からの信号に基づいて、温度補
正を行うとともに、エンジンの１サイクル当たりの吸入
空気量Ｔｐを算出する。そして、ディストリビュータ２
６からの信号に基づいて、エンジン回転数Ｎｅを算出す
る。
ず、システムの初期化を行うとともに、各種センサから
の信号を読む込む。次に、エアフロメータ１５からの信
号を、吸気温センサ１４からの信号に基づいて、温度補
正を行うとともに、エンジンの１サイクル当たりの吸入
空気量Ｔｐを算出する。そして、ディストリビュータ２
６からの信号に基づいて、エンジン回転数Ｎｅを算出す
る。
次に、上記吸入空気量Ｔｐに基づき、基本燃料噴射パル
スＩＩＩＴＩＩＡｓＥを算出する。また、本例のエンジ
ンのコントロールユニット２７は各種センサカラの信号
に基づいて、基本燃料噴射パルスｌＩ＋ＴｎＡｓ＋：を
補正するための各種補正係数を算出する。この補正係数
には、高負荷運転時に燃料増量を行うエンリッチ補正係
数ＣＥ ％加減速時に燃料噴射用を補正する加速及び減
速補正係数ＣＡ ＣＣ、Ｃｏ ｓ ｃ 、及びバッテリ
電圧に応じて、インジェクタ１９の無効噴射時間による
パルスミＪ補正のための無効噴射時間補正係数ＴＶ が
含まれる。さらにコントロールユニット２７は、エンジ
ン冷却水温に応じて、噴射パルス（１］の水温補正係数
Ｃｗ を算出する。次に、コントロールユニット２７は
、エンジン冷却水温が第１水温より低いか、または第２
水温よりも高いかの判定を行う。エンジン水泥が第１水
温よりも低いか、あるいはそれより高く設定された第２
水温より高い場合には、水温の値に応じた目標空燃比を
設定し、空燃比補正係数ＣＡＦをＣＡＦ−１４、７／目
標空燃比で求めるとともにリニア排気センサ２１からの
出力に基づき、目標空燃比と実際空燃比との偏差に応じ
て噴射パルス巾を補正するためのフィードバック補正係
数ＣＦ Ｂを算出する。
スＩＩＩＴＩＩＡｓＥを算出する。また、本例のエンジ
ンのコントロールユニット２７は各種センサカラの信号
に基づいて、基本燃料噴射パルスｌＩ＋ＴｎＡｓ＋：を
補正するための各種補正係数を算出する。この補正係数
には、高負荷運転時に燃料増量を行うエンリッチ補正係
数ＣＥ ％加減速時に燃料噴射用を補正する加速及び減
速補正係数ＣＡ ＣＣ、Ｃｏ ｓ ｃ 、及びバッテリ
電圧に応じて、インジェクタ１９の無効噴射時間による
パルスミＪ補正のための無効噴射時間補正係数ＴＶ が
含まれる。さらにコントロールユニット２７は、エンジ
ン冷却水温に応じて、噴射パルス（１］の水温補正係数
Ｃｗ を算出する。次に、コントロールユニット２７は
、エンジン冷却水温が第１水温より低いか、または第２
水温よりも高いかの判定を行う。エンジン水泥が第１水
温よりも低いか、あるいはそれより高く設定された第２
水温より高い場合には、水温の値に応じた目標空燃比を
設定し、空燃比補正係数ＣＡＦをＣＡＦ−１４、７／目
標空燃比で求めるとともにリニア排気センサ２１からの
出力に基づき、目標空燃比と実際空燃比との偏差に応じ
て噴射パルス巾を補正するためのフィードバック補正係
数ＣＦ Ｂを算出する。
また、エンジン冷却水温か−Ｌ記第１水温を越え、咳第
１水温よりも高く設定された第２水温よりも低い場合に
は、目標空燃比を理論空燃比に設定して空燃比補正係数
ＣＡ ｐをＣ−ｐ＝１とし、空燃比が理論空燃比になる
ようにフィードバック制御を行う。該空燃比が目標空燃
比になるように、リーンフィードバック制御を行う。以
上のような手順をふまえ、本例では、最終的な実行燃料
噴射パルスＩｌ＋ １” ｌ を算出する。
１水温よりも高く設定された第２水温よりも低い場合に
は、目標空燃比を理論空燃比に設定して空燃比補正係数
ＣＡ ｐをＣ−ｐ＝１とし、空燃比が理論空燃比になる
ようにフィードバック制御を行う。該空燃比が目標空燃
比になるように、リーンフィードバック制御を行う。以
上のような手順をふまえ、本例では、最終的な実行燃料
噴射パルスＩｌ＋ １” ｌ を算出する。
従って、本例の制御によれば、第３図に示すように、空
燃比は、暖機が進行するにつれて連続的にリッチ側から
リーン側に変化する。そして、冷却水温が第１水温に達
すると、空燃比はその後の水温の変化にかかわらず理論
空燃比に維持される。
燃比は、暖機が進行するにつれて連続的にリッチ側から
リーン側に変化する。そして、冷却水温が第１水温に達
すると、空燃比はその後の水温の変化にかかわらず理論
空燃比に維持される。
この目標空燃比を理論空燃比に維持する制御は、冷却水
温が第２水温になるまで、継続される。そして、冷却水
温が第２水温を越えると、空燃比は水温の変化に応じて
連続的にリーン側に制御され、１ つ 脱機状態を脱した後は、リーンフィードバック制御が行
われる。第１水温と第２水温との間の暖機状態において
、第３図の破線ａで示すように、空燃比を水温の変化に
応じて連続的にリーン側に移行するように制御ずろと、
ＮＯｘの発生率は、第３図の破線すで示すように、第１
水温温度と第２水温との間の運転状態でピーク値を有す
るように変化する。しかし、本例の制御は、ＮＯＸが最
大となるような空燃比における運転状態を回避するよう
に、空燃比制御を行うので、ＮＯＸ の発生は、実線Ｃ
で示すように、極めて低く抑えることができる。
温が第２水温になるまで、継続される。そして、冷却水
温が第２水温を越えると、空燃比は水温の変化に応じて
連続的にリーン側に制御され、１ つ 脱機状態を脱した後は、リーンフィードバック制御が行
われる。第１水温と第２水温との間の暖機状態において
、第３図の破線ａで示すように、空燃比を水温の変化に
応じて連続的にリーン側に移行するように制御ずろと、
ＮＯｘの発生率は、第３図の破線すで示すように、第１
水温温度と第２水温との間の運転状態でピーク値を有す
るように変化する。しかし、本例の制御は、ＮＯＸが最
大となるような空燃比における運転状態を回避するよう
に、空燃比制御を行うので、ＮＯＸ の発生は、実線Ｃ
で示すように、極めて低く抑えることができる。
また、本例の制御では、上記第１水温と第２水温との間
の運転状態において、破線ａの空燃比よりもリッチ側に
維持することとなり、運転性、及び暖機性能の面でも良
好な結果を得ることができる。
の運転状態において、破線ａの空燃比よりもリッチ側に
維持することとなり、運転性、及び暖機性能の面でも良
好な結果を得ることができる。
第１図は、本発明の１実施例に係るエンジンの概略図、
第２図は、本発明の１実施例に係る制御のフローチャー
ト、第３図は、本発明の実施例の制御における空燃比の
変化、ＮＯＸ発生率の変化を１乙 示すグラフである。 １・・・・・・エンジン、２・・・・・・シリンダブロ
ック、３・・・・・・ピストン、４・・・・・・シリン
ダボア、５・・・・・・シリンダヘッド、６・・・・・
・燃焼室、７・・・・・・吸気ボ２ト、８・・・・・・
排気ポート、９・・・・・・吸気弁、１０・・・・・・
排気弁、１１・・・・・・吸気通路、１２・・・・・・
排気通路、１３・・・・・・エアクリーナ、１４・・・
・・・吸気温センサ、１５・・・・・・エアフロメータ
、１６・・・・・・スロットル弁、１８・・・・・・ス
ロットル開度センサ、１９・・・・・・インジェクタ、 ２１・・・・・・リニア排気センサ、２２・・・・・・
冷却水通路、２３・・・・・・水温センサ、２４・・・
・・・イグナイタ、２５・・・・・・ディストリビュー
タ、２６・・・・・・バッテリ、２７・・・・・・電子
コントロールユニット。
第２図は、本発明の１実施例に係る制御のフローチャー
ト、第３図は、本発明の実施例の制御における空燃比の
変化、ＮＯＸ発生率の変化を１乙 示すグラフである。 １・・・・・・エンジン、２・・・・・・シリンダブロ
ック、３・・・・・・ピストン、４・・・・・・シリン
ダボア、５・・・・・・シリンダヘッド、６・・・・・
・燃焼室、７・・・・・・吸気ボ２ト、８・・・・・・
排気ポート、９・・・・・・吸気弁、１０・・・・・・
排気弁、１１・・・・・・吸気通路、１２・・・・・・
排気通路、１３・・・・・・エアクリーナ、１４・・・
・・・吸気温センサ、１５・・・・・・エアフロメータ
、１６・・・・・・スロットル弁、１８・・・・・・ス
ロットル開度センサ、１９・・・・・・インジェクタ、 ２１・・・・・・リニア排気センサ、２２・・・・・・
冷却水通路、２３・・・・・・水温センサ、２４・・・
・・・イグナイタ、２５・・・・・・ディストリビュー
タ、２６・・・・・・バッテリ、２７・・・・・・電子
コントロールユニット。
Claims (1)
- エンジンの暖機状態の変化に応じて目標空燃比の暖機補
正を行うとともに、空燃比が該目標空燃比になるように
空燃比制御を行うようになったエンジンの吸気装置であ
って、エンジン温度に対応する温度を検出する温度検出
手段と、暖機運転時において、前記エンジン温度に対応
する温度が、暖機補正後の目標空燃比が理論空燃比とな
るような第１の温度を越え該第１の温度よりも高く設定
された第２の温度に達するまでであって、エンジン温度
に応じた目標空燃比とした場合に排気ガス中の有害成分
濃度が増加するとみなしうる間は、目標空燃比を前記エ
ンジン温度に対応する温度の変化にかかわらず理論空燃
比に保持する空燃比の暖機補正手段を備えたことを特徴
とするエンジンの吸気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24483885A JPS62103436A (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | エンジンの吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24483885A JPS62103436A (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | エンジンの吸気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62103436A true JPS62103436A (ja) | 1987-05-13 |
| JPH051371B2 JPH051371B2 (ja) | 1993-01-08 |
Family
ID=17124716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24483885A Granted JPS62103436A (ja) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | エンジンの吸気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62103436A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5848727A (ja) * | 1981-09-09 | 1983-03-22 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JPS59208141A (ja) * | 1983-05-12 | 1984-11-26 | Toyota Motor Corp | 電子制御エンジンの空燃比リ−ン制御方法 |
-
1985
- 1985-10-31 JP JP24483885A patent/JPS62103436A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5848727A (ja) * | 1981-09-09 | 1983-03-22 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JPS59208141A (ja) * | 1983-05-12 | 1984-11-26 | Toyota Motor Corp | 電子制御エンジンの空燃比リ−ン制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH051371B2 (ja) | 1993-01-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |