JPS62100321A - 粒状材料の運搬システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、バイブラインまたはホースのような導管を通
して粒子状のばら荷材料を運搬するための装置および方
法に関し、更に詳細にはまずオーガー式コンベアにより
バレルを通して高速で粒状材料を運搬し、次にバレルの
出口端に隣接する加圧流ガスの外被内に挿入し、導管を
通して材料を空気力により連続的に推進する装置および
方法に関する。

オーガー式コンベアを有する空気圧運搬システムは、当
業者に知られており、バイブラインおよび他の導管を通
して種々の粒状材料、例えば粉炭、ボー（・ランドセメ
ント、穀物、粉状鉱石、等を運けするため何年間も使用
されている。かかるシステムは、例えば米国特許第１，
５５３，５３９号、第１．９４Ｌ５１２　号、第１，９
４１，５７３　号、第２，２９９，４７０号、第３，３
７０，８９０号、第３．６０２．５５２号および第３．
６９３，８４２号に記載されており、バレル内に回転自
在に取付けられたモータ被動オーガー式コンベアト、バ
レル内の開口を通してオーガー式コンベアに粒状材料を
供給するための重力供給式ホッパーと、バレルの放出累
１に位置する混合ナヤンハとから成り、混合チャンバで
はオーガー式Ｊスンヘアにより放出された材料は加圧空
気または他のガスの１つ以」：のジェットを受ける。こ
うして形成された材料とガスのｌＨ合物は、加圧ガスに
より混合チャンバに接続された導管を通るよう推進され
る。

オーガー式コンベア部分を備えた従来の空気圧運搬シス
テムは、混合チャンバ内で粒状（７４料と加圧ガスを混
合するとき、導管を通して運搬される混合体中にかなり
の乱流が発生するという欠点を有する。かかる乱流は、
運搬中に粒状材料が導管の壁に接触する頻度を増加し７
、よって運搬システＪ、内での摩擦損失を悪化するとい
う点で好ましくない。運搬中の材料が研摩性または腐食
性のものである場合、かかる材料と導管壁との接触が増
加することにより導管の有効寿命も短くなり得る。

加圧ガスが流れるベンチュリーパイプ内で材料とガスの
混合を行う粒状材料用空気圧運搬システムもこれまでに
考案されている。ベンチュリーパイプの制限部すなわら
絞り部内で比較的高速のガス流内に粒状材料を導入する
と、乱流がほとんどないガスと材料との混合体が生じ、
よって摩擦損失が少なく導管壁の摩耗が少ない状態で混
合体が導管内にｉｆ１過される。

米ｔＪ’１．￥許第３．１８６．７６９号オヨび第４，
００９，９１２号に記載されているような従来のベンチ
１り一運１゜唖システムも何年間挿々の運搬用途に用い
られている。かかるシステムでは、ガスと混合すべき粒
状材料は、ベンチュリーパイプの制限部近くに位置する
放出端を有するシュートを介してベンチュリーパイプヘ
供給され、このベンチュリーパイプの制限部では高速ガ
ス流により生した負圧は材料をシュートからベンチュリ
ーパイプ内へ吸引する。

運搬中の材料は、シュート内で常時自由に流れるわけで
はないので、従来のベンチュリー運搬システムにおける
運搬流量は制御が困難であり、運搬中の材料の性質、例
えば密度、湿分、粒径等の変化により変動する。更に従
来のベンチュリー運搬システムは、ベンチ上リーバイブ
内の負圧がシュートからかかる材料を適当な流量゛で吸
引できるようシ１−１・内を充分自由に流れない材料に
対しては材料対空気運搬比を満足できない。

従来のオーガー式コンベアタイプｌｊよび従来のベンチ
ュリータイプの空気圧コンベアシステムのいずれも導管
内に閉塞が生じたとき生しる１−ブローパック」の問題
を受ける。このような閉塞の結果導管内に過度の圧力が
生じ、ガスと製品の（ｌｒましくない逆流がオーガー式
コンベアタイプのシステムではホッパー内へ戻り、ベン
チュリ一式システムではシュート内へ戻る。このような
ブローハックの公知の解決法は、オーガーバｌ／ル内ま
たはベンチュリータイプのシステムのシフ、−１・内で
フラッパ弁またはエアーロックを使用し、導管内の圧力
が過大となったときガスと製品の逆流を防１１−するこ
とであった。これらのブローハックを防止するための機
械式装置の欠点は、これら装置は研摩性または腐食性材
料との接触により拘東、詰まり、および摩耗を受けるの
で、がなりのメンテナンスが必要とするということであ
る。

オーガー式コンベアタイプのシステムを用いられるブロ
ーバックの問題に対する別の公知の解決法は、ガスが逆
流しないようバレルをシールする材料の閉塞体を形成す
るよう放出端の近（でバレルにテーパを付けるか、また
はオーガーのフライト部を改造することである。しかし
なから製品の閉塞体はシールを形成するようバレルまた
はオーガーのフライトをこのように改造することは、シ
ールは材料を運搬できる速度を遅くする傾向にあるか、
オーガーのフライト部を改造した場合には運１殿中の材
料の粒径に適合させなければならないという点で不利で
ある。更に製品の閉塞体シールを維持することは、エネ
ルギー消費層を増加する。

従って、導管によって運搬される材料−ガス混合体中の
乱流を最小にし、容易に制御された一定の流星でかつ広
い範囲の材料の性質に対して満足できる材料対空気運搬
比にて、自由に流れない材料も含む材料を連続的に運１
殿する粒状材料用空気圧運搬システムに対する要望があ
る。更に製品のプラグシールを発生するフラッパーバル
ブ、エアーロ、り、土たムよオーガーコンベアのような
機械式手段を使用゛４”るごとなくブｌコーハノイノを
防■トてきる空気圧武運じシステムに対する要望がある
。

発明の概要 本発明によれば、オーガーコンベアに組合わせたベンチ
ュリー混合装置を設けるごとにより従来技術の上記およ
びそれ以外の欠点を克服し、１−記要望を満している。

オーガー式コンベア部分は、バレルの放出端に向けて粒
状材料を運搬しかつ＋７４料を放出端から放出するよう
回転自在に取（＝Ｊ　：Ｊ　；。

れたオーガー武コンベアを収容する円筒形バレルと、オ
ーガー式コンベアを適当な方向に回転するよう結合され
たモータと、バレル内の開］」を通しテ；４−−カー式
コンベアに材料を供給するためのホッパーとを含む。ベ
ンチュリー装置は、放出端部に隣接してバレルを囲むプ
レナムチャンバと、バレルの放出端を収容し、放出端を
越えて位置する制限部まで接続されたテーパ付部分を有
するプレナムチャンバに結合されたベンチ１リーバイブ
と、放出端に結合され、はぼ制限部まで延長するベンチ
ュリーパイプ内のジェット部材とを含む。ジェット部材
は、プレナムチャンバからヘンナ、　ＩＪ−パイプの制
限部までに比較的狭い環状通路を形成するようベンチュ
リーパイプのテーパ付部分の内側表面に合致するよう成
形された外側表面とバレルから制限部まで放出された材
料を流すための軸方向ボアを有する。プレナムチャンバ
は、ベンチュリーパイプ内にガス流を形成するよう加圧
ガスを導入するためのポートを有し、ベンチュリーパイ
プは導管に結合するための手段を含む。オーガーは、ベ
ンチュリーパイプの制限部に隣接するシェアド部材の端
部まで延長する。

本発明の好ましい実施態様では、ベンチュリーパイプの
テーパ付部分の内側表面とジ、ｒ−７ト部材の外側表面
とは、プレナムチャンバとベンチュリーパイプに隣接す
る導管の領域との間に所定の差圧を発生するよう相互に
成形され、寸法が定められ、位置決めされている。更に
空気容積の制御だけでなく、プレナムチャンバおよびベ
ンチュリーパイプに隣接する導管領域に圧力センサが設
けられ、プレナｌ、チャンバと制限部に隣接する導管領
域との間の差圧が所定値より低下するとコンベアへの材
料供給流星を減少するようオーガー式コンベアの回転速
度を制御するための圧カセンリ゛に応答するコントロー
ラが設けられる。

本発明の別の特徴によれば、オーガー代コン・＼アによ
りバレルを通して粒状材料をｉＪｌ！続的に運搬し、バ
レルの放出端からベンチュリーにより形成される渦内へ
材料が導入されるようにする工程を含む、空気圧により
粒状＋Ａｌ′Ｉを運搬するための新規な方法も提供され
る。ベンチュリーはバレルの放出端の近傍にて比較的低
圧の高速ゾーンおよび比較的高圧の低速ゾーンを有する
加圧されたガス流れを発生し、よってバレルの端部に負
圧ゾーンを形成し、バレルから供給される材「↓を比較
的高圧の低速ゾーン内のガス流内に放出し、放出された
材料と共にガス流を導管に結合する。

以下添ｆｉＦ１図面を参照して実施態様の詳細な説明を
読めば本発明はより理解されよう。

図中、図示された装置の同−Ｂ４成部品または構造部品
を表示するため同じ番号を使用した。

次に第１図、第２図および第３図を参照すると、本発明
の一実施態様によるオーガー弐ベンチュリーコンベアシ
ステム１００は、ヘースＩＯＬにに支持された円筒形バ
レル１０１を含む。約１２．７ｃｍ　（約５インチ）の
内径を有するバレル１０１は片持ち弐の約１０．２ｃｍ
（４フイート）長の約１２２ｃｍ（４インチ）径のオー
ガー式コンベア１０３を収容している。このオーガー式
コンベア１０３は、シャフト１０４を有し、このシャフ
トは適当なフ′ノシング１０６（第り図にそのうちの一
つだけを示す）によって支持されたベアリング１０５を
貫通し、バレル１０１の遠方端１０７から外へ延長して
いる。ベアリング１０５およびブッシング１０６は、回
転自在なマウントおよびオーガー式コンベア１０３用の
メイン支持体として作動し、メイン支持体はバレル１０
１の全長にわたって延長している。オーガー式コンベア
１０３のシャフト１０４は、プーリ１０９およびドライ
ブベルト１１０を介して１５馬力のモータ（第４図では
４０２）に連結されている。

コンへ了システム１００　！こよってｊ軍区される材料
は、第２図に示すようにバレル１０１の支持フレーノ、
１１２に取付けられた垂直に配置されたじょうご状ホッ
パー１１１によって供給される。ホッパ１１１内の材料
は、バレル１０１内の１１旧」１３８を通ってオーガー
式コンベアｌ　Ｏ３１に落下する。オーガー代コンベア
１０３はオーガーのフライト部１１３がバレル１０１の
放出端１０８に向けて材料を押すような方向にモータ（
図示せず）により駆動され、このため材料はオーガー式
コンベア１０３の回転速度およびフライト部１１３のピ
ッチにより決定される流量および速度で放出端から放出
される。オーガー式コンベア１０３（７）回転速度は７
５０ｒ、ｐ、ｍ、からｌ　８０　Ｏｒ、ｐ、ｍ、の１・
ｎ凹円にあることが好ましい。一般に、フライト部１１
３の特性は、運搬すべき材料に応じ公知の態様で調節さ
れる。システム１００のオーガー式コンベア部分の部品
のすべては、従来のものであるので、かかる部品の設計
および構造の細部について説明する必要はないと考える
。

バレル１０１の放出端１０８６Ｚ％レルｌ　Ｑ　ｌ　ヲ
囲む環状プレナムチャンバ１１４が隣接しており、この
チャンバは約２５．４ｃｍ（約１０インチ）の内径を有
する。プレナムチャンバ１１４は、プレナムチャンバ１
１４へ加圧空気を算入するようブロア１１６（略図で示
されている）に接続されたポート１１５を有する。プレ
ナムチャンバ１１４には、バレル１０１の放出端１０８
を収容するヘンチヱリバイプ１１７が連結されている。

図示された実施態様では、ヘンチュリーバイプ１１７−
ま２つの部分１１８および１１９で製造されており、こ
れら部分は、ボルトで締結された各々の部分の−［―の
フランジ１２０および１２１により共に結合されている
。ベンチュリーパイプ１１７の一方の部分１１８は、テ
ーパが付けられており、他方の狭い部分１１９内の制限
部１２２内に接続している。狭い部分１１９は、例えば
溶接により導管１３６、例えばパイプラインまたはホー
スに連結されている。

第３図に示すようζこ、チー・イ付部分１１８は、１’
Ｊ　ＳＩＣ形の内＋ｒｎ　］　２３を有し、ごの内面は
バレル１０１と同軸状である。テーパ伺部分１１８内に
は、ジェット部材１２４が収容されているか、このジェ
ット部材［２，１は固定ねじ１２５によりバレル１０１
の放出端１０ＥＨこ取付１．Ｊられ、はぼ制限部１２２
まで延長している。ジｔノド部材１２４は円誰形の外（
ｊｌｌＪ表面１２６を有するが、この表面もバレル１０
１と同軸状である。ジェット部材１２４の外側表面１２
６は、テーパ付部分１１８の内側表面１２３と一敗する
ような人体の形状になっており、ブレナＪ、チャンバｌ
　１４とベンチュリーパイプ１１７の制限部１２２との
間に狭い環状通路１２７を形成する。テーパ付部分１１
８（７）内側表面１２３により形成される角度およびジ
ェット部材１２４の外側表面１２Ｇに３Ｉ：、り形成さ
れる角度に等しく、バレル１０１の軸ＮｒＡ　４ご対し
、１１’〜１５″の範囲内にすることが好ｉＥ　Ｌ、−
い。第１図、第３図および第４図に示ずようにオーガー
代コンベア１０３のフライＩ・部１１３は、制限部１２
２に隣接するジェット部材１２４の端部まで実質的に延
長する。これによりオーガーの出目端における製品の詰
まりが防止され、流体流れへの材料の放出が容易となる
。

ブ０７１１６は、従来タイプのものであり、運搬中の材
料および使用されている導管の長さに合致した容積レー
トおよび圧力で気流を発生ずる。

例えば約９０ｍ（３００フイート）のパイプラインを通
して無煙炭の粉炭を運搬する場合、約７５０Ｃ，Ｆ、Ｍ
、の容積流星および約０．８８〜！、　１０　ｋｇ／ｃ
ｍ２（１２〜１５ｐ、ｓ、ｉ、）の範囲内の圧力が適当
である。６００Ｃ，Ｆ、Ｍ、から１５００Ｃ，Ｆ、Ｍ、
ノ範凹円の容積流量を発生するブロアを使用することが
好ましい。かかる容積流星を維持するのに必要な圧力は
、導管長さおよび運搬中の材料の特性に通常依存する。

コストを低減するようなブロアが好ましいが必要とされ
る圧力がブロアから得られる圧力よりも大きい場合、プ
レナムチャンバ１１４へ加圧空気を供給するのにコンプ
レッサを使用できる。

空気がベンチュリーパイプ１１７を通過して流れる場合
、テーパ付部分１１８の広い・端部に比較的高圧の低速
流れ９ｎ域が生じ、制限部１２２内：＝で延長する狭い
環状通路１２７内では比較的低連の高速の流れ領域が生
じる。制限部１２２まで延長する比較的低速の高速流れ
領域部分は、一般Ｑごヘン千１リー流れのくびれと称さ
れる部分である。

ジェット部材１２４は軸方向ボア１２８をａし、バレル
１０１から制限部１２２または特にヘン千ユリー流れの
くびれ部内へ供給される材料を流ｊ１１する。

１−記の容積流星では、制限部内へ材料が注入されない
とき、制限部１７２２およびジｙ−ソＩ□部（オのボア
１０８には約３０．５〜３８水銀（浦（１２へ・１５水
銀インチ）の範囲の負圧か生じる。この負圧は、制御退
部の軸線に沿って最大となり、軸線から離間した距離に
応じて低ドするので、制限部＋２２にＷ人される材料の
粒子は、気流の中心に向ってより大きくて密度の大きい
粒子が収束するように加速される。更にこのように気流
と粒状材料とが混合されるので、ベンチュリーパイプ１
１７から流れる混合体中の乱流は最小となる。この理由
からかかる混合体が導管を通って推進されるとき、材料
と導管の壁との接触は最小となる。

制限部内へ粒状材料が導入されるときベンチュリーパイ
プ１１７の制限部１２２内の負圧は減少し、ゼロ（すな
わち大気圧）に近づくこともあるが、コンベアシステム
１００を有利に作動させるにはプレナムチャンバ１１４
と制限部１２２に隣接する導管１３６の領域１３７との
間には約０．２２〜０．７３ｋｇ／ｃＪ　（３〜１０ｐ
ｓｉ　）の範囲内の差圧が維持されなければならない。

かかる差圧は、ベンチュリーパイプ１１７の環状通路１
２７の幅を変えることにより調節できる。この目的のた
め第３図に示すようにプレナムチャンバの対応するフラ
ンジ１３３にボルト締めされたフランジ１３２によりプ
レナムチャンバに取付けられたねじ嵌合部１２９の状態
にプレナムチャンバ１１４とテーパ付部分１１８とを結
合することによりジェット部材１２４に対するテーパ付
部分１１８の位置が調節できる。嵌合部１２９上のねじ
１３０はテーパ付部分ｔ１８の広い端部の内側表面上の
ねし１３Ｉとｂｌし、デーパ付部分を嵌り部子〇こねし
〉込むことができる。従って通常の状況下では、環状通
路１２７の幅はテーパ付部分１１８を一方向または他方
向に回転することにより調節し、プレナムチャンバ＋１
４と制限部１２２ｃこ隣接する導管領域１３７との間の
差圧を上記範囲内に維持てきる。プレナムチャンバ１１
４と導管領域１３７の壁内の嵌合体にそれぞれ取付けら
ね、た従来のダイアル式圧力ゲージ１３４および１３５
は、ががる調節を容易にできるよう設けられている。

通過する気流を妨害する導管の閉塞ずなわら詰まりは差
圧を低下するので、プレナムチャンバ１１４と導管領域
１３７との間の差圧は、ブローハックの発生を確実に表
示する。従って、差圧をモニタし、差圧が特定の値、例
えば約０．０７３　ｋｇ／ｃｎｆ　（１ｐｓｉ　）より
も低くなれば、オーガー式コンベアへの材料の供給レー
１を小さくすることによりブローバックを防止できる。

導管の閉塞すなわち詰まりが解消された後に差圧が上記
範囲に復帰したとき材料の供給流量が回復される。差圧
のモニタおよび材Ｅｌの供給流Ｖの低下は、オペレータ
が圧力ゲージ１３４および１３５を観察し、オーガー式
コンベア１０３の回転速度を制御することによって実施
してもよいし、機械式、電子４Ｍ械的または電子制御シ
ステノ、を使用することにより自動的に実施できる。

次に第４図を参照すると、この図には第１．２および３
図のシステムに類似するが、プローバックを自動的に防
止するための制御システムが追加されているオーガー式
ベンチ１リーコンベアシステム４００が示されている。

オーガー式コンベア１０３を駆動するモータ４０２の速
度は、コント［１−ラ４０４からの信号により制御でき
る。プレナムチャンバ１１４とベンチュリーパイプ１１
７の制限部１２２に隣接する導管領域１３７にはそれぞ
れ圧カドランスジューサ４０５および４０６が設けられ
ており、これらトランスジューサはこれらの領域の壁内
の嵌合体内に取付けられている。

圧カドランスジューサ４０５および４０６は市販のユニ
、１へてよく、このユニ、ノドはこれらが設２すられた
それぞれの領域内の圧力に対応した電気イ、１号を発生
する。圧カドランスジュー！Ｊ−４０５および４０６か
らの信号はコントローラ４０４へ送られ、コントローラ
はプレナムチャンバｌｉ４と導管領域１３７との１２１
の差圧が特定値、例えば約０、０７３　ｋｇ／ｃｌｒ　
（１ｐｓｉ　）より−１−が下がを決定するよう設計さ
れている。差圧が特定値以上であれば、コント１コーラ
４０・１はモータ４０２に適当な信号を送り、モータが
正常な速度で作動するようにする。しかしなから差圧が
特定値より低くければ、コントローラ４０４はモータ４
０２に適当な信号を送り、モータを大幅に低速にするが
または停止する。これとは別に、コントローラ４ｏ・１
は、モータ４０２の速度を連続制御するようにできる。

この場合コントローラからモータへ送られる信−Ｊは、
通常の速度までの速度てモータ速度が差圧に比例するよ
うにする。Ｊ二記のような；１１１７御機能をするコン
トローラの設計と構造は、制御回路技術に知識を有する
者には周知であるので、］ン１−ローラの細部について
はこれ以上説明しない。

本発明に係る上記オーガー式ベンチュリーコンベアシス
テム１００および４００は、オーガーのフライ１〜部間
の距離に等しい粒径までのランダムな粒径を有する粒状
材料を連続的に運搬できる。

このシステムの典型的な空気対材料の運搬比は、約１２
ｍ（４００フィート）の連間距離で約０．４５ｋｇ（ｌ
ボンド）の空気あたり約６．３ｋｇ（１４ボンド）の固
体である。更に本発明に係る運椴システムは、運搬中の
材料から湿気を極めて高効率で除去する。これは、加速
中の粒子の表面から湿気を吸引するベンチュリーパイプ
の負圧ゾーンを通って（イ料が加速されるときに生じる
機械的なせん断効果によるものである。更に本発明はフ
ラッパー弁、エアーロックまたは製品の閉塞シールを使
用することなくブローバンクを有効に防止できる。

オーガーからの材料の出口速度は、材料出力、製品乾燥
等を最適化するよう変えることができるが、一般にオー
ガーの回転速度は材料の出口速度がコンベアラインを通
過する気流速度に近づくようｉｌＦ尺するごとが好まし
い。

特許請求の範囲に定義したような発明の精神および範囲
から逸脱することなく対応技術における当業者であれば
、−１二記発明の実施態様例に種々の変更および変形が
可能であると解されよう。例えばベンチュリーパイプの
テーパ付部分の内側表面およびジェット部材の外側表面
は円錐形にしなくてもよく、他のテーパ形状にでき、プ
レナムチャンバと制限部との間の環状通路の幅も均一で
ある必要はない。更にジェット部材に対するヘン千−１
゜リーバイブのテーパ付部分の位置を調節するようねじ
を除く手段も使用でき、粒状材料を運搬するのに空気を
除くガスも使用できる。Ｙｊ然なからオーガーバレル、
ベンチュリー等の径よンよび他の寸法も材料を運搬すべ
き導管の高さに合わせるのに必要なように変えることが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施態様に係るオーガー式ベンチ
ュリー運搬システムの側面図、第２図は第１図の２−２
腺に沿った第１図のす−ガー代へンチュリー運搬システ
ムの横方向断面図、第３図は第１図の運搬システムのベ
ンチュリー装置を特に示す拡大断面図、第４図は一部を
断面で示し、一部を略図で示した本発明の別の実施態様
のオーガー弐ベンチュリー運搬システムの側面図である
。 １０１　・・・円筒形バレル １０３・・・オーガー式コンベア １０８・・・軸方向ボア １１１・・・ホッパー １１４・・・プレナムチャンバ １１７・・・ベンチュリーパイプ ＋１８・・・テーパ付部分 １２２・・・制限部 １２４・・・ジェット部材 １３６・・・導管

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. （１）第１端部および第２端部を有する円筒形バレルと
   、 バレル内に回転自在に取付けられたオーガー式コンベア
   と、 オーガー式コンベアに粒状材料を供給するための手段と
   、 バレルの第１端部へ向けて粒状材料を運搬するのに適当
   な方向にオーガー式コンベアを回転するための手段と、 バレルの第１端部に隣接し、バレルを囲むプレナムチャ
   ンバと、 プレナムチャンバに連結され、バレルの第１端部を収容
   し、バレルの第１端部を越えて位置する制限部に接続し
   たテーパ付部分を有するベンチュリーパイプと、 バレルの第１端部に結合され、制限部までほぼ延長する
   ベンチュリーパイプ内のジェット部材とを含み、このジ
   ェット部材はプレナムチャンバから制限部まで比較的狭
   い環状通路を形成するようベンチュリーパイプのテーパ
   付部分の内側表面に適当に合致する外側表面を有し、こ
   のジェット部材は更にオーガー式コンベアによってベン
   チュリーパイプの制限部内へ運搬される粒状材料を流す
   ための軸方向ボアを有し、更にプレナムチャンバ内に加
   圧ガスを導入するための手段と、 ベンチュリーパイプを導管に結合するための手段とを含
   む運搬システム。
2. （２）ベンチュリーパイプのテーパ付き部分の内側表面
   およびジェット部材の外側表面は、ベンチュリーパイプ
   内にガスが流れ、本システムにより材料が運搬されると
   きプレナムチャンバとベンチュリーパイプの制限部に隣
   接する導管の領域との間に所定の差圧が発生するように
   それぞれ成形され、寸法が定められ、相互に位置決めさ
   れている特許請求の範囲第１項記載の運搬システム。
3. （３）ベンチュリーパイプを一方向または他方向に回転
   することによりジェット部材に対するベンチュリーパイ
   プのテーパ付部分の位置を調節できるようにベンチュリ
   ーパイプ上のねじとプレナムチャンバ上のねじを嵌合す
   ることによりベンチュリーパイプはプレナムチャンバに
   結合されていることを特徴とする特許請求の範囲第２項
   記載の運搬システム。
4. （４）ベンチュリーパイプ内のガス流量が６００〜１５
   ００ＣＦＭにある場合プレナムチャンバとベンチュリー
   パイプの制限部に隣接する導管の領域との間の差圧が約
   ０．２２〜０．７３ｋｇ／ｃｍ＾２（３ｐｓｉから１０
   ｐｓｉ）の範囲にある特許請求の範囲第２項記載の運搬
   システム。
5. （５）プレナムチャンバ内に加圧ガスを導入するための
   手段はブロアに結合され、プレナムチャンバに形成され
   たポートから成る特許請求の範囲第１項記載の運搬シス
   テム。
6. （６）ベンチュリーパイプの内側表面およびジェット部
   材の外側表面はいずれも円錐形で、バレルと同軸状であ
   る特許請求の範囲第２項記載の運搬システム。
7. （７）ベンチュリーパイプのテーパ付部分の円錐形内側
   表面はバレルの軸に対して１１°から１５°の範囲の角
   度をなす特許請求の範囲第６項記載の運搬システム。
8. （８）粒状材料をオーガー式コンベアに供給するための
   手段はバレルの開口を通してバレルの内部と連通する垂
   直に配置されたじょうご状ホッパーから成る特許請求の
   範囲第１項記載の運搬システム。
9. （９）オーガー式コンベアはバレルの第２端部から軸方
   向に延長するシャフトを含み、オーガー式コンベアを回
   転するための手段はオーガー式コンベアを適当な回転方
   向に駆動するようシャフトに結合されたモータから成る
   特許請求の範囲第１項記載の運搬システム。
10. （１０）プレナムチャンバ内の圧力およびベンチュリー
    パイプの制限部に隣接する導管の領域内の圧力をそれぞ
    れ検出するための第１および第２圧力検出手段と、第１
    圧力検出手段および第２圧力検出手段に応答し、プレナ
    ムチャンバとベンチュリーパイプの制限部に隣接する導
    管の領域との間の差圧が特定値より低下したときオーガ
    ー式コンベアの回転速度を減少するようオーガー式コン
    ベアを駆動するモータの速度を制御するためのコントロ
    ーラ手段とを更に含む特許請求の範囲第９項記載の運搬
    システム。
11. （１１）バレルの一端から粒状材料を放出するようオー
    ガー式コンベアによりバレルを通し、バレルの一端へ向
    けて粒状材料を連続的に運搬し、バレルの一端の近傍に
    比較的低圧の高速渦巻ゾーンおよび比較的高圧の低速ゾ
    ーンを有する加圧ガス流れを発生し、 比較的低圧の高速の渦巻きゾーンのガス流内にバレルを
    通って運搬される粒状材料を注入し、粒状材料の注入後
    ガス流れを導管に結合することから成る粒状材料運搬方
    法。
12. （１２）ガス流れのレートは４００〜１５００ＣＦＭの
    範囲内にあり、比較的高圧の低速ゾーンと比較的低圧の
    高速渦巻きゾーンのすぐ下流の領域との間の圧力差は約
    ０．２２〜０．７３ｋｇ／ｃｍ＾２（３ｐｓｉから１０
    ｐｓｉ）の範囲内にある特許請求の範囲第１１項記載の
    粒状材料運搬方法。
13. （１３）比較的高圧の低速ゾーンとガス流の比較的低圧
    の高速ゾーンのすぐ下流の領域との間の差圧を検出し、
    この差圧が特定値より低下するまでバレルを通して運搬
    される粒状材料の量を制御することを更に含む特許請求
    の範囲第１１項記載の粒状材料運搬方法。