JPS6182401A - 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 - Google Patents
電圧非直線抵抗体及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS6182401A JPS6182401A JP59204465A JP20446584A JPS6182401A JP S6182401 A JPS6182401 A JP S6182401A JP 59204465 A JP59204465 A JP 59204465A JP 20446584 A JP20446584 A JP 20446584A JP S6182401 A JPS6182401 A JP S6182401A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage nonlinear
- nonlinear resistor
- zirconia
- amount
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は電圧非直線抵抗体、特に酸化亜鉛を主成分とす
る焼結体からなる電圧非直線抵抗体及びその製造方法に
関する。
る焼結体からなる電圧非直線抵抗体及びその製造方法に
関する。
従来から各種の電圧非直線抵抗体(バリスタ)が研究さ
れておシ、その中でも酸化亜鉛を主成分とするZnOバ
リスタは、バリスタ特性に優れているため各種機器に用
いられている。このZnOバリスタはZnOを主成分と
してBizOs zSb203 * CozO3,Mn
O等の副成分を含む焼結体からなシ、これらの成分比に
よシ各種特性が決定される・ ところで、近年の微量分析技術の発達等によシ、各種成
分、特に微量の成分が重要な役割を担っていることが判
明してきている。このような成分としては、例えばAt
205 p B2O3等が挙げられる。これらの成分は
極めて微量に添加すれば、非直線性の向上、寿命特性の
向上等の効果を発揮するが、多すぎると(微量であるこ
とにはかわシないが)効果がないはかシか、かえって特
性劣化の要因となる。しかし、従来の酸化亜鉛を主成分
とする電圧非直線抵抗体では、これらの成分を添加して
も必ずしも十分に満足な非直線性及び寿゛命特性を示す
とは限らない。
れておシ、その中でも酸化亜鉛を主成分とするZnOバ
リスタは、バリスタ特性に優れているため各種機器に用
いられている。このZnOバリスタはZnOを主成分と
してBizOs zSb203 * CozO3,Mn
O等の副成分を含む焼結体からなシ、これらの成分比に
よシ各種特性が決定される・ ところで、近年の微量分析技術の発達等によシ、各種成
分、特に微量の成分が重要な役割を担っていることが判
明してきている。このような成分としては、例えばAt
205 p B2O3等が挙げられる。これらの成分は
極めて微量に添加すれば、非直線性の向上、寿命特性の
向上等の効果を発揮するが、多すぎると(微量であるこ
とにはかわシないが)効果がないはかシか、かえって特
性劣化の要因となる。しかし、従来の酸化亜鉛を主成分
とする電圧非直線抵抗体では、これらの成分を添加して
も必ずしも十分に満足な非直線性及び寿゛命特性を示す
とは限らない。
また、電圧非直線抵抗体は従来、例えば主成分であるZ
nOの粉末に副成分でおるBi□03゜5b2o5t
Co203F凪0などの金属酸化物の粉末を所定量秤量
、添加して水あるいは有機溶媒とともに例えばぎ−ルミ
ルを用いて混合し、得られた混合粉末をディスク形状に
成形した後、この成形体を所定温度で焼成して焼結体と
し、これに電極を装着して製造されている。また、原料
の混合度合を均一化し、焼結体の均一性を高める目的で
、混合工程の後、得られた混合粉末を600〜900℃
で仮焼し、得られた仮焼粉を粉砕した後、成形し、焼成
するという製造工程が用いられることもある。
nOの粉末に副成分でおるBi□03゜5b2o5t
Co203F凪0などの金属酸化物の粉末を所定量秤量
、添加して水あるいは有機溶媒とともに例えばぎ−ルミ
ルを用いて混合し、得られた混合粉末をディスク形状に
成形した後、この成形体を所定温度で焼成して焼結体と
し、これに電極を装着して製造されている。また、原料
の混合度合を均一化し、焼結体の均一性を高める目的で
、混合工程の後、得られた混合粉末を600〜900℃
で仮焼し、得られた仮焼粉を粉砕した後、成形し、焼成
するという製造工程が用いられることもある。
しかし、従来は製造工程で混入する成分のため、特にA
l2O3等の微量添加成分の添加量が所期の調合量よシ
も多くなシ、満足な特性が得られないことがらった。ま
た、製造ロットごとに不純物の混入量に微妙な差が生じ
、製造ロット間で特性のバラツキか大きくなる原因とも
なりていた。
l2O3等の微量添加成分の添加量が所期の調合量よシ
も多くなシ、満足な特性が得られないことがらった。ま
た、製造ロットごとに不純物の混入量に微妙な差が生じ
、製造ロット間で特性のバラツキか大きくなる原因とも
なりていた。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであシ、電圧−
電流非直線特性、交流及び直流寿命特性に優れた電圧非
直線抵抗体を提供するとともにこのような電圧非直線抵
抗体の製造ロフト間の特性のバラツキを小さくし得る製
造方法を提供しようとするものでおる。
電流非直線特性、交流及び直流寿命特性に優れた電圧非
直線抵抗体を提供するとともにこのような電圧非直線抵
抗体の製造ロフト間の特性のバラツキを小さくし得る製
造方法を提供しようとするものでおる。
本発明者らは微量の添加物が電圧非直線抵抗体の特性に
与える影響について検討した結果、Zrが著しい影響力
をもつことを見出した。
与える影響について検討した結果、Zrが著しい影響力
をもつことを見出した。
すなわち本願第1の発明の電圧非直線抵抗体は、ZnO
を主成分とし、副成分としビスマス。
を主成分とし、副成分としビスマス。
コバルト、マンfン、アンチモン及び二、ケルをBi2
O3、 Co2O3p MnO,5b203及びNIO
に換算してそれぞれ0.1〜5 mat%含有する基本
組成分に対し、ジルコニウムをZ ro 2に換算して
1〜1000 ppm含有する焼結体からなることを特
徴とするものである。
O3、 Co2O3p MnO,5b203及びNIO
に換算してそれぞれ0.1〜5 mat%含有する基本
組成分に対し、ジルコニウムをZ ro 2に換算して
1〜1000 ppm含有する焼結体からなることを特
徴とするものである。
本願第1の発明において、ビスマス、コバルト、マンガ
ン、アンチモン及びニッケルは非直線性、寿命特性を向
上させる作用を有する成分である。これらの副成分の添
加量を、各々の酸化物に換算してそれぞれ0.1〜5
mob ’Irとしたのは、0.1mo4%未満では添
加効果が現われず、5 mo4 %を超えるとかえって
寿命特性を劣化させてしまうためでるる。添加形態は、
酸化物の他、焼成によシ酸化物となる炭酸塩等の金属塩
を用いても良い。バリスタの各種特性は上記副成分の比
でおる程度影響を受けるが、主成分であるZnOと上記
副成分とからなる基本組成分にジルコニウムを添加する
ととによシ一様に各特性が向上し、特に交流及び直流寿
命特性が大幅に向上する。ジルコニウムの添加量をZr
O□に換算しそ1〜1000 ppmとしたのは、1
ppm未満では添加効果が現われず、11000ppを
超えると非直線性、寿命特性ともに劣化してしまうため
でちる。なお、各特性を考慮した場合、1〜500 p
pmが好ましくさらに、1〜100ppmのときが最も
すぐれている。特にDC特性と非直線性を併せて考慮す
ると1〜100 ppmが最も好ましい。
ン、アンチモン及びニッケルは非直線性、寿命特性を向
上させる作用を有する成分である。これらの副成分の添
加量を、各々の酸化物に換算してそれぞれ0.1〜5
mob ’Irとしたのは、0.1mo4%未満では添
加効果が現われず、5 mo4 %を超えるとかえって
寿命特性を劣化させてしまうためでるる。添加形態は、
酸化物の他、焼成によシ酸化物となる炭酸塩等の金属塩
を用いても良い。バリスタの各種特性は上記副成分の比
でおる程度影響を受けるが、主成分であるZnOと上記
副成分とからなる基本組成分にジルコニウムを添加する
ととによシ一様に各特性が向上し、特に交流及び直流寿
命特性が大幅に向上する。ジルコニウムの添加量をZr
O□に換算しそ1〜1000 ppmとしたのは、1
ppm未満では添加効果が現われず、11000ppを
超えると非直線性、寿命特性ともに劣化してしまうため
でちる。なお、各特性を考慮した場合、1〜500 p
pmが好ましくさらに、1〜100ppmのときが最も
すぐれている。特にDC特性と非直線性を併せて考慮す
ると1〜100 ppmが最も好ましい。
上記組成系を基本組成■とすると、この基本組成Iにさ
らにkL y In及びG&のうち少なくとも1種をA
t” 、 In” 、 GJL に換算して0.00
01〜0.05 mot%含有させた組成系(基本組成
田)の電圧非直線抵抗体は、非直線性に優れ、よ)好ま
しい。上記U等は微量の添加でその効果を発揮するが、
0.0001 mot%未満では効果が顕著ではなく、
0.05 mot%を超えるとかえって寿命特性を劣化
させる。u3+等は、 ごく微量で特性向上の効果を発
揮するため、硝酸塩等の水に易溶な化合物の水溶液とし
て混合添加することが好ましい。
らにkL y In及びG&のうち少なくとも1種をA
t” 、 In” 、 GJL に換算して0.00
01〜0.05 mot%含有させた組成系(基本組成
田)の電圧非直線抵抗体は、非直線性に優れ、よ)好ま
しい。上記U等は微量の添加でその効果を発揮するが、
0.0001 mot%未満では効果が顕著ではなく、
0.05 mot%を超えるとかえって寿命特性を劣化
させる。u3+等は、 ごく微量で特性向上の効果を発
揮するため、硝酸塩等の水に易溶な化合物の水溶液とし
て混合添加することが好ましい。
また、上記基本組成I又は■に対し、BをB2O3に換
算して0.001〜1電量チ含有させた組成系(基本組
成■)の電圧非直線抵抗体は、交流寿命特性に非常に優
れたものとなる。このB2O3も微量の添加でのみ効果
を発揮するが、0.001重量%未満では効果が顕著で
なく、1重量%を超えるとかえって各特性を劣化させる
。
算して0.001〜1電量チ含有させた組成系(基本組
成■)の電圧非直線抵抗体は、交流寿命特性に非常に優
れたものとなる。このB2O3も微量の添加でのみ効果
を発揮するが、0.001重量%未満では効果が顕著で
なく、1重量%を超えるとかえって各特性を劣化させる
。
更に、上記基本組成■に対し、Ag t’ Ag2Oに
換算して0.001〜1重量%含有させた組成系(基本
組成■)の電圧非直線抵抗体は、交流寿命特性、よシ過
酷な直流寿命特性に優れたものとなる。とのAg2Oも
微量の添加でのみ効果を発揮するが、0.001重量%
未満では効果が顕著でなく、1重量%を超えるとかえっ
て各特性を劣化させる。なお、Agのみでは効果が少な
く、Bとあわせて含有したとき大きな効果をもたらす。
換算して0.001〜1重量%含有させた組成系(基本
組成■)の電圧非直線抵抗体は、交流寿命特性、よシ過
酷な直流寿命特性に優れたものとなる。とのAg2Oも
微量の添加でのみ効果を発揮するが、0.001重量%
未満では効果が顕著でなく、1重量%を超えるとかえっ
て各特性を劣化させる。なお、Agのみでは効果が少な
く、Bとあわせて含有したとき大きな効果をもたらす。
又、B s Agも水に易溶な化合物で添加することが
好ましい。例えばHBO# HBO2゜B2(OH)4
. ZnB4O7、硼酸アンそニワムt AgBO2t
Ag2B407等が水に易溶なものとして挙げられる。
好ましい。例えばHBO# HBO2゜B2(OH)4
. ZnB4O7、硼酸アンそニワムt AgBO2t
Ag2B407等が水に易溶なものとして挙げられる。
また、本発明者らは従来の製造方法を種々検討した結果
、まず不純物は出発原料を混合する工程及び粉砕工程に
おいてその95%以上が混入されることが判明した。例
えば、が−ルミルを用いて混合工程、粉砕工程を行なう
と、ケールを構成する元素が不純物として混入すること
がわかった。次に、?−ルとしてレジンゴール(樹脂で
狭面を被覆したが−ル)を使用すると、不純物の混入を
ある程度抑制することができるが、混合、粉砕の効率が
低下するという欠点のあることがわかった。更に、?−
ルの材質を植種検討した結果、高靭性ゾルコニア?−ル
を用いれば不純物の混入を抑制して製造ロット間のバラ
ツキがなくなシ、一方、ゾールを構成するジルコニアが
混入しても特性の劣化はなく、かえって微量(本願第1
の発明における範囲)の添加によシ非直線性及び寿命特
性を向上させることを見出した。
、まず不純物は出発原料を混合する工程及び粉砕工程に
おいてその95%以上が混入されることが判明した。例
えば、が−ルミルを用いて混合工程、粉砕工程を行なう
と、ケールを構成する元素が不純物として混入すること
がわかった。次に、?−ルとしてレジンゴール(樹脂で
狭面を被覆したが−ル)を使用すると、不純物の混入を
ある程度抑制することができるが、混合、粉砕の効率が
低下するという欠点のあることがわかった。更に、?−
ルの材質を植種検討した結果、高靭性ゾルコニア?−ル
を用いれば不純物の混入を抑制して製造ロット間のバラ
ツキがなくなシ、一方、ゾールを構成するジルコニアが
混入しても特性の劣化はなく、かえって微量(本願第1
の発明における範囲)の添加によシ非直線性及び寿命特
性を向上させることを見出した。
すなわち本願第2の発明の電圧非直線抵抗体の製造方法
は、ZnOを主成分とし、副成分としてビスマス、コバ
ルト、マンガン、アンチモン及び二yケルをBi2O3
、Co2O3,MnO、5b205及びN10に換算し
てそれぞれ0.1〜5モルチ含有する電圧非直線抵抗体
を製造する際に、相対密度97%以上、破壊靭性値(K
zc) 6MN−m−”’以上の高靭性ジルコニアが−
ルを用いて混合。
は、ZnOを主成分とし、副成分としてビスマス、コバ
ルト、マンガン、アンチモン及び二yケルをBi2O3
、Co2O3,MnO、5b205及びN10に換算し
てそれぞれ0.1〜5モルチ含有する電圧非直線抵抗体
を製造する際に、相対密度97%以上、破壊靭性値(K
zc) 6MN−m−”’以上の高靭性ジルコニアが−
ルを用いて混合。
粉砕を行ない焼成することを特徴とするものである。
本願第2の発明において、使用するジルコニアゴールを
相対密度(理論焼結密度に対する実際の焼結密度の割合
)97チ以上、破融靭性値6 MN−m 以上のも
のとしたのは、相対密度97%未満、破壊靭性値6 b
M−m−”’未満のジルコニアゴールを用いると、ジル
コニアの混入量が多くな)、非直線性、寿命特性ともに
劣化してしまうためでらる・ 上記ジルコニアが−ルとしては、イツトリア。
相対密度(理論焼結密度に対する実際の焼結密度の割合
)97チ以上、破融靭性値6 MN−m 以上のも
のとしたのは、相対密度97%未満、破壊靭性値6 b
M−m−”’未満のジルコニアゴールを用いると、ジル
コニアの混入量が多くな)、非直線性、寿命特性ともに
劣化してしまうためでらる・ 上記ジルコニアが−ルとしては、イツトリア。
カルシア又はアルミナを含有する部分安定化ジルコニア
からなるものが望ましい。
からなるものが望ましい。
本願第2の発明において、混合は、原料混合。
仮焼物混合を含み、粉砕も原料粉砕、仮焼体粉砕がある
。全工程でZr0z &−ルを用いることが好ましいが
、一工程でもよい。また、混合工程又は粉砕工程には回
転又は振動する密閉容器を用いれるものであればよく、
コールミルに限らず、例えばポットミル、振動ミルと称
されるものあるいは回転する撹拌棒を用いる例えばアト
ライタと称される装置(三井三池鉱業)を用いてもよい
。
。全工程でZr0z &−ルを用いることが好ましいが
、一工程でもよい。また、混合工程又は粉砕工程には回
転又は振動する密閉容器を用いれるものであればよく、
コールミルに限らず、例えばポットミル、振動ミルと称
されるものあるいは回転する撹拌棒を用いる例えばアト
ライタと称される装置(三井三池鉱業)を用いてもよい
。
以下、本発明の詳細な説明する。
(I) tず、混合工程又は粉砕工程に使用するゴー
ルの材質と耐摩耗性を調べるために、0.77の樹脂製
ポットに各種材質のが一ル1時と純水400ccとを入
れて72時間回転させた後、溶液をビーカーにあけ、水
を乾燥させて残留粉末の重量を測定した。この結果を下
記第1表に示すO 第1表 第1表中の高密度ジルコニアぎ−ルは、イツトリア部分
安定化ジルコニアからなシ、直径9■、相対密度99.
5%、破壊靭性値(KIG)9 MN’m−”3でらる
・ 第1表から高密度ジルコニアゾールは耐摩耗性が著しく
良好であシ、このゴールを用いた場合には不純物の混入
量が少ないことがわかる。
ルの材質と耐摩耗性を調べるために、0.77の樹脂製
ポットに各種材質のが一ル1時と純水400ccとを入
れて72時間回転させた後、溶液をビーカーにあけ、水
を乾燥させて残留粉末の重量を測定した。この結果を下
記第1表に示すO 第1表 第1表中の高密度ジルコニアぎ−ルは、イツトリア部分
安定化ジルコニアからなシ、直径9■、相対密度99.
5%、破壊靭性値(KIG)9 MN’m−”3でらる
・ 第1表から高密度ジルコニアゾールは耐摩耗性が著しく
良好であシ、このゴールを用いた場合には不純物の混入
量が少ないことがわかる。
(2)次に、以下のように混合工程及び粉砕工程で第1
表に示す各材質の?−ルを用いて電圧非直線抵抗体を各
々50ツト製造し、それらの特性を調べた。
表に示す各材質の?−ルを用いて電圧非直線抵抗体を各
々50ツト製造し、それらの特性を調べた。
ZnO95,99モル% z Bt□070.5モルチ
。
。
5b20.1.0モル% r Co2O31,Oモk
% t Mn0O,Sモルチ、 N10 L Oモルチ
、At2030.01モルチを秤量し、樹脂製ポットに
て第1表に示す各が−ル2kg、純水L51とともに2
4時時間式混合した。つづいて、スラリを乾燥させてふ
るいを通した後、800℃で2時間仮焼を行なりた。つ
づいて、仮焼した粉末を、樹脂製デッドにて第1表に示
す各ゴール2kg、純水1.5ノとともに24時時間式
粉砕した。次いで、これを乾燥させ、ポリビニルアルコ
ールを粘結剤として加えて造粒した後、500kg/n
2の圧力で加圧成形して所定形状のディスクとした。こ
のディスクを空気中1300℃で2時間焼成して直径3
0 wg 、厚み5slの電圧非直線抵抗体を製造し、
更に両面にju溶射によシミ極を装着した。
% t Mn0O,Sモルチ、 N10 L Oモルチ
、At2030.01モルチを秤量し、樹脂製ポットに
て第1表に示す各が−ル2kg、純水L51とともに2
4時時間式混合した。つづいて、スラリを乾燥させてふ
るいを通した後、800℃で2時間仮焼を行なりた。つ
づいて、仮焼した粉末を、樹脂製デッドにて第1表に示
す各ゴール2kg、純水1.5ノとともに24時時間式
粉砕した。次いで、これを乾燥させ、ポリビニルアルコ
ールを粘結剤として加えて造粒した後、500kg/n
2の圧力で加圧成形して所定形状のディスクとした。こ
のディスクを空気中1300℃で2時間焼成して直径3
0 wg 、厚み5slの電圧非直線抵抗体を製造し、
更に両面にju溶射によシミ極を装着した。
得られたバリスタについて下記第2表に示す特性を調べ
た。なお、第2表中非直綴性はで表わす。また、パルス
印加前後のV。、1mAの変化率は、電流波形8×20
μ8.電filokAのパルスをlO秒間隔で10@印
加するという方法でac da 調べた。また、待命特性L 及びL30Gは周0G 囲温度95℃で0.90XV、。、の交流電圧及び0.
80XV、ユの直流電圧t−300時間印加しつづけた
後、室温で測定した漏れ電流I (300)と、漏れ電
流の初期値I(0)との比を表わす。この場合、表中の
X印は300時間以内に熱暴走したことを示す。
た。なお、第2表中非直綴性はで表わす。また、パルス
印加前後のV。、1mAの変化率は、電流波形8×20
μ8.電filokAのパルスをlO秒間隔で10@印
加するという方法でac da 調べた。また、待命特性L 及びL30Gは周0G 囲温度95℃で0.90XV、。、の交流電圧及び0.
80XV、ユの直流電圧t−300時間印加しつづけた
後、室温で測定した漏れ電流I (300)と、漏れ電
流の初期値I(0)との比を表わす。この場合、表中の
X印は300時間以内に熱暴走したことを示す。
第2表から明らかなように、混合工程及び粉砕工程に高
密度ジル;ニアが−ルを用いた場合(実施例1〜5)に
は、得られたバリスタの非直線°性、交流及び直流寿命
特性が優れておシ、しかも製造ロフト間のバラツキが極
めて小さい。
密度ジル;ニアが−ルを用いた場合(実施例1〜5)に
は、得られたバリスタの非直線°性、交流及び直流寿命
特性が優れておシ、しかも製造ロフト間のバラツキが極
めて小さい。
更に、各材質のゴールを用いた製造ロッ)1の試料6種
につき、得られた焼結体中の不純物の量を化学分析によ
シ調べた結果を第3表に示す・ 第3表から明らかなように、混合工程及び粉砕工程に高
密度ジルコニアポールを用いた場合(実施例1)には、
混入する不純物の量が他の場合よシ抑制されていること
がわかる。また、この結果はtg2表の試料の特性及び
製造ロフト間のバラツキを説明するものである。
につき、得られた焼結体中の不純物の量を化学分析によ
シ調べた結果を第3表に示す・ 第3表から明らかなように、混合工程及び粉砕工程に高
密度ジルコニアポールを用いた場合(実施例1)には、
混入する不純物の量が他の場合よシ抑制されていること
がわかる。また、この結果はtg2表の試料の特性及び
製造ロフト間のバラツキを説明するものである。
(2)次いで、電圧非直線抵抗体の組成と特性との関係
を詳細に検討した。
を詳細に検討した。
まず、高密度ジルコニアが−ルを用いた場合に電圧非直
線抵抗体に添加されるジルコニアの量を調べるために、
容量2ノの樹脂製ポット内に高密度ジルコニアポールI
X’%第2表の実検で用いたのと同一〇原料粉末600
g、水1.5ノを入れ、60 rpmの回転数で混合し
た場合の時間とジル−ニアの混入量との関係を調べた。
線抵抗体に添加されるジルコニアの量を調べるために、
容量2ノの樹脂製ポット内に高密度ジルコニアポールI
X’%第2表の実検で用いたのと同一〇原料粉末600
g、水1.5ノを入れ、60 rpmの回転数で混合し
た場合の時間とジル−ニアの混入量との関係を調べた。
第1図から、ジルコニアをlppm添加するためには回
転時間を6時間、 10 ppm添加するにるO 上記の知見にもとづいて、第4表に示す各種組成の電圧
非直線抵抗体を上述したのと同様な方法により製造した
。なお、zrO□の添加量が100 ppm 、 50
0 ppm及び1000 ppmのもの(実施例8〜1
0)は、10 ppmを除いた量を予め秤量して添加し
、高密度ジルコニアゴールを用い、混合・粉砕時間を2
0時間としたものである。また、Z rO2の添加量が
2000ppm のもの(比較例27ンは、密度95チ
のジルコニアポール(、&−ル煮2)を用い、混合・粉
砕時間を20時間としたものである。また、ZrO2の
添加量が0.5ppmのもの(比較例26)は高密度ジ
ルコニアボールを用い、混合・粉砕時間分3時間とした
ものである。
転時間を6時間、 10 ppm添加するにるO 上記の知見にもとづいて、第4表に示す各種組成の電圧
非直線抵抗体を上述したのと同様な方法により製造した
。なお、zrO□の添加量が100 ppm 、 50
0 ppm及び1000 ppmのもの(実施例8〜1
0)は、10 ppmを除いた量を予め秤量して添加し
、高密度ジルコニアゴールを用い、混合・粉砕時間を2
0時間としたものである。また、Z rO2の添加量が
2000ppm のもの(比較例27ンは、密度95チ
のジルコニアポール(、&−ル煮2)を用い、混合・粉
砕時間を20時間としたものである。また、ZrO2の
添加量が0.5ppmのもの(比較例26)は高密度ジ
ルコニアボールを用い、混合・粉砕時間分3時間とした
ものである。
第4表から明らかなように実施例6〜10゜比較例26
.27の特性を比べると、ZrO2の添miが1〜10
00 ppmの場合(実施例6〜1o。
.27の特性を比べると、ZrO2の添miが1〜10
00 ppmの場合(実施例6〜1o。
基本組成1)は非直線性、交流及び直流寿命特性に優れ
ている。なお、実施例6〜1oの特性を第2図に示す。
ている。なお、実施例6〜1oの特性を第2図に示す。
また、基本組成IにAl3+を添加した系、すなわち実
施例11〜14、比較例28.29の特性ヲ比ヘルド、
At” O添加ft1E O,0001〜0.05モル
饅の場合(実施例11〜14.基本組成■)は基本組成
■よシも更に非直線性、交流及び直流寿命特性に優れて
いる。これに対し、AL3+i(0,0001モルチ未
満のもの(比較例28)は非M線性を向上させる効果が
なく、α が0.05%、ルチを超えるもの(比較例2
9)は非直線性、交流及び直流寿命特性ともに劣化して
いる・ また、基本組成■にB2O3を添加した糸、すなわち実
施例15〜18、比較例30.31の特性を比べると、
B2O3の添加量が0.001〜1.0重量%の場合(
実施例15〜18、基本組成■)は基本組成■よシも更
に非直線性、交流及び直流寿命特性に優れている。これ
に対し、B2O3が0.001重量−未満のもの(比較
例30)は添加効果が顕著でなく、B2O3が1.0重
量%を超えるもの(比較例31)は非直線性、交流及び
直流寿命特性ともに劣化している。
施例11〜14、比較例28.29の特性ヲ比ヘルド、
At” O添加ft1E O,0001〜0.05モル
饅の場合(実施例11〜14.基本組成■)は基本組成
■よシも更に非直線性、交流及び直流寿命特性に優れて
いる。これに対し、AL3+i(0,0001モルチ未
満のもの(比較例28)は非M線性を向上させる効果が
なく、α が0.05%、ルチを超えるもの(比較例2
9)は非直線性、交流及び直流寿命特性ともに劣化して
いる・ また、基本組成■にB2O3を添加した糸、すなわち実
施例15〜18、比較例30.31の特性を比べると、
B2O3の添加量が0.001〜1.0重量%の場合(
実施例15〜18、基本組成■)は基本組成■よシも更
に非直線性、交流及び直流寿命特性に優れている。これ
に対し、B2O3が0.001重量−未満のもの(比較
例30)は添加効果が顕著でなく、B2O3が1.0重
量%を超えるもの(比較例31)は非直線性、交流及び
直流寿命特性ともに劣化している。
更に、基本組成■にAg2Oを添加した系、すなわち実
施例19〜22、比較例32,33の特性を比べると、
Ag2Oの添加量が0.001〜1.0重量%の場合(
実施例19′〜22、基本組成■)は、基本組成■よシ
も延に非直線性、交流及び直流寿命特性に優れている。
施例19〜22、比較例32,33の特性を比べると、
Ag2Oの添加量が0.001〜1.0重量%の場合(
実施例19′〜22、基本組成■)は、基本組成■よシ
も延に非直線性、交流及び直流寿命特性に優れている。
これに対し、Ag20が0.001重量%未満のもの(
比較例32)は添加効果が顕著でなく、Ag2Oが1.
0重量%を超えるもの(比較例33)は非直線性、交流
及び直流寿命特性ともに劣化している。
比較例32)は添加効果が顕著でなく、Ag2Oが1.
0重量%を超えるもの(比較例33)は非直線性、交流
及び直流寿命特性ともに劣化している。
以上詳述した如く本発明によれば、非直線性。
交流及び直流寿命特性に優れた電圧非直線抵抗体及びこ
のような電圧非直線抵抗体を製造ロット間のバラツキを
小さくして製造し得る方法を提供でき、工業上極めて顕
著な価値を有するものである。
のような電圧非直線抵抗体を製造ロット間のバラツキを
小さくして製造し得る方法を提供でき、工業上極めて顕
著な価値を有するものである。
第1図は高密度ジルコニアが−ルを用いたボールミルの
回転時間と混入するジルコニア量との関係を示す線図、
第2図はジルコニアの添加量と非直線性、交流及び直流
寿命特性との関係を示す線図である。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 音節1図 時間(hr)
回転時間と混入するジルコニア量との関係を示す線図、
第2図はジルコニアの添加量と非直線性、交流及び直流
寿命特性との関係を示す線図である。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 音節1図 時間(hr)
Claims (6)
- (1)ZnOを主成分とし、副成分としてビスマス、コ
バルト、マンガン、アンチモン及びニッケルをBi_2
O_3、Co_2O_3、MnO、Sb_2O_3及び
NiOに換算してそれぞれ0.1〜5モル%含有する基
本組成分に対し、ジルコニウムをZrO_2に換算して
1〜1000ppm含有する焼結体からなることを特徴
とする電圧非直線抵抗体。 - (2)アルミニウム、インジウム及びガリウムのうち少
なくとも1種をAl^3^+、In^3^+、Ga^3
^+に換算して0.0001〜0.05モル%含有する
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の電圧非直
線抵抗体。 - (3)硼素をB_2O_3に換算して0.001〜1重
量%含有することを特徴とする特許請求の範囲第1項又
は第2項記載の電圧非直線抵抗体。 - (4)銀をAg_2Oに換算して0.001〜1重量%
含有することを特徴とする特許請求の範囲第3項記載の
電圧非直線抵抗体。 - (5)ZnOを主成分とし、副成分としてビスマス、コ
バルト、マンガン、アンチモン及びニッケルをBi_2
O_3、Co_2O_3、MaO、Sb_2O_3及び
NiOに換算してそれぞれ0.1〜5モル%含有する電
圧非直線抵抗体を製造するときに、相対密度97%以上
、破壊靭性値6MN・m^−^2^/^3以上の高靭性
ジルコニアポールを用いて混合もしくは粉砕し、焼成す
ることを特徴とする電圧非直線抵抗体の製造方法。 - (6)ジルコニアポールが、イットリア、カルシア又は
アルミナを含有する部分安定化ジルコニアからなること
を特徴とする特許請求の範囲第5項記載の電圧非直線抵
抗体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59204465A JPS6182401A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59204465A JPS6182401A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6182401A true JPS6182401A (ja) | 1986-04-26 |
JPH0584041B2 JPH0584041B2 (ja) | 1993-11-30 |
Family
ID=16490982
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59204465A Granted JPS6182401A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6182401A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6362202A (ja) * | 1986-09-03 | 1988-03-18 | 日本碍子株式会社 | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
JPS6442803A (en) * | 1987-08-11 | 1989-02-15 | Ngk Insulators Ltd | Voltage-dependent nonlinear resistor |
JPH03257902A (ja) * | 1990-03-08 | 1991-11-18 | Ngk Insulators Ltd | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
JP2007173313A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Toshiba Corp | 電流−電圧非直線抵抗体 |
JP2008172034A (ja) * | 2007-01-11 | 2008-07-24 | Toshiba Corp | 電流−電圧非直線抵抗体 |
JP2014183272A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-09-29 | Toshiba Corp | 電流−電圧非直線抵抗体 |
KR20180008715A (ko) * | 2015-05-18 | 2018-01-24 | 오또꿈뿌 오와이제이 | 변경된 시각적인 특성을 구비한 스테인리스 강판의 제조 방법 |
Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49119188A (ja) * | 1973-03-20 | 1974-11-14 | ||
JPS5254994A (en) * | 1975-10-31 | 1977-05-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Sintering type voltage non-linear resistor |
JPS5374293A (en) * | 1976-12-10 | 1978-07-01 | Europ Composants Electron | Ceramic element whose resistance varies with voltage applied |
JPS54139095A (en) * | 1978-04-19 | 1979-10-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Preparation of voltage nonlinear resistance element |
JPS56158404A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Method of manufacturing voltage nonlinear resistor |
JPS57147202A (en) * | 1981-03-06 | 1982-09-11 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | Method of producing nonlinear resistor |
JPS589562A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-19 | Japan Servo Co Ltd | 直流無刷子電動機 |
JPS5850707A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-25 | 株式会社明電舎 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
JPS58188102A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-02 | 株式会社東芝 | 非直線抵抗体の製造方法 |
JPS5994402A (ja) * | 1982-11-19 | 1984-05-31 | 松下電器産業株式会社 | 電圧非直線抵抗器の製造方法 |
JPS59117204A (ja) * | 1982-12-15 | 1984-07-06 | ハベル、インコーポレーテッド | 電圧勾配を増大させる金属酸化物バリスタ用組成物 |
JPS59117202A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-06 | 株式会社東芝 | 電圧電流非直線抵抗体 |
JPS59117203A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-06 | 株式会社東芝 | 電圧電流非直線抵抗体 |
-
1984
- 1984-09-29 JP JP59204465A patent/JPS6182401A/ja active Granted
Patent Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49119188A (ja) * | 1973-03-20 | 1974-11-14 | ||
JPS5254994A (en) * | 1975-10-31 | 1977-05-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Sintering type voltage non-linear resistor |
JPS5374293A (en) * | 1976-12-10 | 1978-07-01 | Europ Composants Electron | Ceramic element whose resistance varies with voltage applied |
JPS54139095A (en) * | 1978-04-19 | 1979-10-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Preparation of voltage nonlinear resistance element |
JPS56158404A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Method of manufacturing voltage nonlinear resistor |
JPS57147202A (en) * | 1981-03-06 | 1982-09-11 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | Method of producing nonlinear resistor |
JPS589562A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-19 | Japan Servo Co Ltd | 直流無刷子電動機 |
JPS5850707A (ja) * | 1981-09-21 | 1983-03-25 | 株式会社明電舎 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
JPS58188102A (ja) * | 1982-04-28 | 1983-11-02 | 株式会社東芝 | 非直線抵抗体の製造方法 |
JPS5994402A (ja) * | 1982-11-19 | 1984-05-31 | 松下電器産業株式会社 | 電圧非直線抵抗器の製造方法 |
JPS59117204A (ja) * | 1982-12-15 | 1984-07-06 | ハベル、インコーポレーテッド | 電圧勾配を増大させる金属酸化物バリスタ用組成物 |
JPS59117202A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-06 | 株式会社東芝 | 電圧電流非直線抵抗体 |
JPS59117203A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-06 | 株式会社東芝 | 電圧電流非直線抵抗体 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6362202A (ja) * | 1986-09-03 | 1988-03-18 | 日本碍子株式会社 | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
JPS6442803A (en) * | 1987-08-11 | 1989-02-15 | Ngk Insulators Ltd | Voltage-dependent nonlinear resistor |
JPH03257902A (ja) * | 1990-03-08 | 1991-11-18 | Ngk Insulators Ltd | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |
JP2007173313A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Toshiba Corp | 電流−電圧非直線抵抗体 |
JP2008172034A (ja) * | 2007-01-11 | 2008-07-24 | Toshiba Corp | 電流−電圧非直線抵抗体 |
JP2014183272A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-09-29 | Toshiba Corp | 電流−電圧非直線抵抗体 |
KR20180008715A (ko) * | 2015-05-18 | 2018-01-24 | 오또꿈뿌 오와이제이 | 변경된 시각적인 특성을 구비한 스테인리스 강판의 제조 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0584041B2 (ja) | 1993-11-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4612140A (en) | Non-linear electrical resistor having varistor characteristics | |
US3928837A (en) | Ceramic oxide resistor element | |
JPS6121184B2 (ja) | ||
JPS6182401A (ja) | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 | |
CA1092251A (en) | Ceramic electrical resistor with nonlinear voltage characteristic | |
GB896718A (en) | Positive temperature coefficient thermistor materials | |
US2915407A (en) | Ceramic electrical bodies | |
EP0137044B1 (en) | Composition of porcelain for voltage-dependent, non-linear resistor | |
JPH03201503A (ja) | 電圧非直線性抵抗体磁器組成物 | |
JPS63169780A (ja) | チタン酸ジルコン酸鉛系圧電体用組成物 | |
JPH02219203A (ja) | 電圧非直線抵抗素子の製造方法 | |
JPH0249526B2 (ja) | ||
JPH0383846A (ja) | バルスタの製造方法 | |
JPS6025004B2 (ja) | チタン酸バリウム系半導体磁器 | |
JP2540048B2 (ja) | 電圧非直線性抵抗体磁器組成物 | |
JPS6243107A (ja) | バリスタ用磁器組成物 | |
JPS6243106A (ja) | バリスタ用磁器組成物 | |
JPS61251566A (ja) | 誘電体組成物 | |
JPS6243110A (ja) | バリスタ用磁器組成物 | |
JPH07211518A (ja) | 電圧非直線性抵抗器の製造方法 | |
JPH0574607A (ja) | 酸化亜鉛バリスタの製造方法 | |
SRIVASTAVA | A study on the application of the liquid mix technique as a preparative method for some useful electroceramics | |
JPS61260601A (ja) | 感湿抵抗体 | |
JPS6243108A (ja) | バリスタ用磁器組成物 | |
JPH0597440A (ja) | 酸化物超電導体及びその製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |