JPS6178573A - Ｔｉｇ溶接方法 - Google Patents
Ｔｉｇ溶接方法Info
- Publication number
- JPS6178573A JPS6178573A JP19917384A JP19917384A JPS6178573A JP S6178573 A JPS6178573 A JP S6178573A JP 19917384 A JP19917384 A JP 19917384A JP 19917384 A JP19917384 A JP 19917384A JP S6178573 A JPS6178573 A JP S6178573A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- welding
- frequency
- value
- filler wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/167—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a non-consumable electrode
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はフィラーワイヤに脈流電流を供給しながら溶接
を行なうＴＩＧｆＩ接方法であって、溶接金属中に生ず
る欠陥、殊にブローホールを解消することのできる溶接
方法に関するものである。
を行なうＴＩＧｆＩ接方法であって、溶接金属中に生ず
る欠陥、殊にブローホールを解消することのできる溶接
方法に関するものである。
［従来の技術］
ＴＩＧ＃接法は、原子力設備や極低温タンク等をはじめ
とする種々の重要部材に用いられる高級鋼や特殊鋼の溶
接に広く利用されており、これらの場合溶接部には高度
の性能が要求されるが、ＴＩＧ溶接においてはしばしば
ブローホール欠陥が発生するという問題がある。このブ
ローホールの発生原因として、■アーク直下の活性域で
溶接金属中に溶解したガスは溶融金属の冷却凝固に伴っ
て溶解度が減少し放出されるが、このガスの一部が溶融
金属中から浮上・逸散しきれないで溶接金属中に残存し
、或は■溶接冶金反応で溶融金属中に生成したカスが溶
接蛍属中にとり残される等が挙げられる。殊に横向姿勢
では継手形状も悪影響を及ぼして溶融金属からのガスの
浮上・逸散が阻害され、又ＴＩＧＩＩ接では溶融プール
の形成が静的であり、しかも溶接入熱が比較的小さく溶
融プールの冷却が速いこと等も相加的或は相剰的に作用
してブローホール欠陥が発生し易くなるものと考えられ
る。
とする種々の重要部材に用いられる高級鋼や特殊鋼の溶
接に広く利用されており、これらの場合溶接部には高度
の性能が要求されるが、ＴＩＧ溶接においてはしばしば
ブローホール欠陥が発生するという問題がある。このブ
ローホールの発生原因として、■アーク直下の活性域で
溶接金属中に溶解したガスは溶融金属の冷却凝固に伴っ
て溶解度が減少し放出されるが、このガスの一部が溶融
金属中から浮上・逸散しきれないで溶接金属中に残存し
、或は■溶接冶金反応で溶融金属中に生成したカスが溶
接蛍属中にとり残される等が挙げられる。殊に横向姿勢
では継手形状も悪影響を及ぼして溶融金属からのガスの
浮上・逸散が阻害され、又ＴＩＧＩＩ接では溶融プール
の形成が静的であり、しかも溶接入熱が比較的小さく溶
融プールの冷却が速いこと等も相加的或は相剰的に作用
してブローホール欠陥が発生し易くなるものと考えられ
る。
［発明が解決しようとする問題点］
そこで溶融金属中のカスの逸散を促進しブローホール欠
陥を無くす方法として、溶融金属の温度を高める方法（
具体的には溶接入熱量の増大、フィラーワイヤ送給振の
低減、フィラーワイヤの予熱″ｔ？）、又は溶融プール
を揺動・攪拌する方法（具体的には溶接時における溶融
プールの＆ｉ磁気的は機械的揺動等）が一部で実施され
ているが。
陥を無くす方法として、溶融金属の温度を高める方法（
具体的には溶接入熱量の増大、フィラーワイヤ送給振の
低減、フィラーワイヤの予熱″ｔ？）、又は溶融プール
を揺動・攪拌する方法（具体的には溶接時における溶融
プールの＆ｉ磁気的は機械的揺動等）が一部で実施され
ているが。
夫々次の様な難点がある。即ち溶接金属の温度を１☆；
める方法では、同時に溶融金属の表面張力が低下して溶
融金属の保持力が低下する為、溶接中に電流れが生じた
りアンダーカットが発生し或はビートかたれる等の問題
が起こり、又フィラーワイヤの送給穢を低減すると溶接
能率が大幅に低下するという問題がある。更に溶融金属
を機械的に揺動させる方法を採用すると、安定したアー
クが得られずアーク雰囲気やアーク直下の活性域に新た
なガスが侵入する機会が増加する為、かえってブローホ
ールが発生し易くなることもある。一方溶融金属を磁気
的に揺動させる為には、電極部に磁場を形成するための
磁気コイルを設けなければならず、しかも十分な揺動力
を与えるためには強力な磁場を形成する必要があるので
高電流を流さなければならず、電極部分が嵩高くなって
操作性が低下する他消費電力も増大する。
める方法では、同時に溶融金属の表面張力が低下して溶
融金属の保持力が低下する為、溶接中に電流れが生じた
りアンダーカットが発生し或はビートかたれる等の問題
が起こり、又フィラーワイヤの送給穢を低減すると溶接
能率が大幅に低下するという問題がある。更に溶融金属
を機械的に揺動させる方法を採用すると、安定したアー
クが得られずアーク雰囲気やアーク直下の活性域に新た
なガスが侵入する機会が増加する為、かえってブローホ
ールが発生し易くなることもある。一方溶融金属を磁気
的に揺動させる為には、電極部に磁場を形成するための
磁気コイルを設けなければならず、しかも十分な揺動力
を与えるためには強力な磁場を形成する必要があるので
高電流を流さなければならず、電極部分が嵩高くなって
操作性が低下する他消費電力も増大する。
この様なことからフィラーワイヤに供給する電流を脈流
ｆ流に替えて、脈流電流の特性によって溶融プールを攪
拌し、溶融プール内に残存したガスを強制的に浮上・逸
散する方法が考えられている。ところで上記脈流電流は
所謂パルス電流とも称され電流の間欠的「高」・「低」
に伴う攪拌効果を狙うものであるが、パルス発振周波数
並びに波高値等の条件によって溶融プールに与える影響
力が変るので、単に脈流電流を与えたからといって常に
好ましい攪拌効果が得られるとは限らず、逆に脈流Ｔｒ
Ｌｍの如何によっては攪拌不良やアーク逃げによるブロ
ーホールの発生を引き起こす場合もある。
ｆ流に替えて、脈流電流の特性によって溶融プールを攪
拌し、溶融プール内に残存したガスを強制的に浮上・逸
散する方法が考えられている。ところで上記脈流電流は
所謂パルス電流とも称され電流の間欠的「高」・「低」
に伴う攪拌効果を狙うものであるが、パルス発振周波数
並びに波高値等の条件によって溶融プールに与える影響
力が変るので、単に脈流電流を与えたからといって常に
好ましい攪拌効果が得られるとは限らず、逆に脈流Ｔｒ
Ｌｍの如何によっては攪拌不良やアーク逃げによるブロ
ーホールの発生を引き起こす場合もある。
本発明者等はこの様な事情に着目し、ＴｆＧ溶接部のブ
ローホール欠陥を格別の障害を伴うことなく確実に防止
することのできる技術を確立しようとして種々研究を重
ねた。
ローホール欠陥を格別の障害を伴うことなく確実に防止
することのできる技術を確立しようとして種々研究を重
ねた。
［問題点を解決するための手段］
即ち上記問題点を解決した本発明とは、フィラーワイヤ
に脈流電流を流しながらＴＩＧ溶接を行なう方法におい
て、上記脈流電流を。
に脈流電流を流しながらＴＩＧ溶接を行なう方法におい
て、上記脈流電流を。
周波数（ｆ） Ｌ 〜１５０Ｈｚ高電
流側電流値（ＩＰ） ≦２００ Ａｍｐ低？Ｃｔ
（Ｉｌｔ流（Ｉａ（ＩＩ ） ≧ｌ ＯＡｍｐ波
高値（Ｗ）＝ＩＰ、−１．３ｔｏ〜１５０１ｓｐ波高値
（Ｗ）７周波数（ｆ） ０．５〜ｌ０ＩＩｓｐ−ｓｅ
ｃの条件で供給しながら溶接することを要旨とするもの
である。
流側電流値（ＩＰ） ≦２００ Ａｍｐ低？Ｃｔ
（Ｉｌｔ流（Ｉａ（ＩＩ ） ≧ｌ ＯＡｍｐ波
高値（Ｗ）＝ＩＰ、−１．３ｔｏ〜１５０１ｓｐ波高値
（Ｗ）７周波数（ｆ） ０．５〜ｌ０ＩＩｓｐ−ｓｅ
ｃの条件で供給しながら溶接することを要旨とするもの
である。
［作用］
フィラーワイヤに脈流電流を供給すると、高電流側の電
流と低電流側の電流が一定の周期（周波数Ｈｚ）をもっ
て流れるので、溶融プール内へ供給されたフィラーワイ
ヤから受ける電磁誘導も上記一定周期に応じて変化する
。即ちこの電磁誘導の変化が直接溶融プールに作用して
その結果溶融プールの攪拌が行なわれ、溶融プール内に
残存しているガスを溶融プール外へ逸散し、ブローホー
ルの発生を可及的に防止する。
流と低電流側の電流が一定の周期（周波数Ｈｚ）をもっ
て流れるので、溶融プール内へ供給されたフィラーワイ
ヤから受ける電磁誘導も上記一定周期に応じて変化する
。即ちこの電磁誘導の変化が直接溶融プールに作用して
その結果溶融プールの攪拌が行なわれ、溶融プール内に
残存しているガスを溶融プール外へ逸散し、ブローホー
ルの発生を可及的に防止する。
［実施例］
以下実施例に基づいて本発明のＴＩＧ溶接法を説明する
。脈流電流を流すに当たっては、パルスの周波数Ｈｚ及
び高電流側電流値工、と低電ｆｉｔ側′７Ｍ、流値ＩＢ
を設定すると共に、高電流側電流値ＩＰ と低電流側電
流値ｉｎ の差として求められる波高値Ｗ （Ｗ＝ Ｉ
ｐ −ＩＢ ）を規制する必要がある。第１図は上記周
波数Ｈｚと波高値Ｗとの関係によって発生するブローホ
ール数を実験的に得たものを示したグラフで、周波数Ｈ
ｚをＸ軸２発生ブローホール数をＹ軸、波高値ＷをＺ軸
にとっている。そして各条件で発生したブローホール数
を座標上に示している。
。脈流電流を流すに当たっては、パルスの周波数Ｈｚ及
び高電流側電流値工、と低電ｆｉｔ側′７Ｍ、流値ＩＢ
を設定すると共に、高電流側電流値ＩＰ と低電流側電
流値ｉｎ の差として求められる波高値Ｗ （Ｗ＝ Ｉ
ｐ −ＩＢ ）を規制する必要がある。第１図は上記周
波数Ｈｚと波高値Ｗとの関係によって発生するブローホ
ール数を実験的に得たものを示したグラフで、周波数Ｈ
ｚをＸ軸２発生ブローホール数をＹ軸、波高値ＷをＺ軸
にとっている。そして各条件で発生したブローホール数
を座標上に示している。
即ち周波数ＨｚをＩＨｚ未満として溶接すると、１周波
時間が大きくなるためパルス電流による効果が少なくな
る。これは高電流側電流値ＩＰの流れる時間と低電流側
電流値ＩＢの流れる時間間隔が長くなるので、単なる直
流電流による静止状ｉミ、か高電流側と低電流側との間
でゆっくり往復して繰返されるだけとなるからであり、
溶融プールの攪拌はほとんど行なわれず、ブローホール
の発生か見られる。また逆に周波数Ｈｚが１５０Ｈｚを
超えると、パルス′ｒｔＬＩ＆の切り換えが早くなり過
ぎて高電流側電流値ＩＰと低電流Ｏ１電流値１１１が平
均化され、直流電流を供給した場合とあまり変らなくな
り溶融プールの攪拌はほとんど行なわれな０．２０時（
Ｈｚ＜ｌ 、Ｈｚ＞１５０）は波高値Ｗを大きくしても
小さくしても溶融プールに対する攪拌効果はあまりなく
、ブローホールの発生防止には寄与しない、従って周波
数Ｈｚが１〜１５０Ｈｚの間であれば溶融プールの攪拌
が得られ後述する波高値の範囲内においてブローホール
の発生を抑えることができる。
時間が大きくなるためパルス電流による効果が少なくな
る。これは高電流側電流値ＩＰの流れる時間と低電流側
電流値ＩＢの流れる時間間隔が長くなるので、単なる直
流電流による静止状ｉミ、か高電流側と低電流側との間
でゆっくり往復して繰返されるだけとなるからであり、
溶融プールの攪拌はほとんど行なわれず、ブローホール
の発生か見られる。また逆に周波数Ｈｚが１５０Ｈｚを
超えると、パルス′ｒｔＬＩ＆の切り換えが早くなり過
ぎて高電流側電流値ＩＰと低電流Ｏ１電流値１１１が平
均化され、直流電流を供給した場合とあまり変らなくな
り溶融プールの攪拌はほとんど行なわれな０．２０時（
Ｈｚ＜ｌ 、Ｈｚ＞１５０）は波高値Ｗを大きくしても
小さくしても溶融プールに対する攪拌効果はあまりなく
、ブローホールの発生防止には寄与しない、従って周波
数Ｈｚが１〜１５０Ｈｚの間であれば溶融プールの攪拌
が得られ後述する波高値の範囲内においてブローホール
の発生を抑えることができる。
一方フィラーワイヤに供給する電流値が高くなり且つＴ
工Ｇトーチ側の電流値よりも高くなると、フィラーワイ
ヤ側の無負荷電圧が高くなり、溶融プールからフィラー
ワイヤの先端が外れた場合にフィーワイヤと溶融プール
の間にアークが発生するので、溶接が不安定となりスパ
ッタが多発し、溶接性を損なうことがある。こうしたこ
とから脈流電流としたときにもアークか発生しない程度
に電流値を抑える必要がある。この様に高電流側ＴＬ電
流値１があまり高くなると溶接欠陥を引き起こす原因と
なり、特に低周波数領域でのブローホールの欠陥が顕著
となっている。また低電流側？Ｉｉ ｙｉ値■１１が前
述した周波数域（１〜１５０Ｈｚ）において１０Ａｍｐ
を下回る様な場合にはパルス電流によるアーク偏向の角
度変化が少なくなるので、溶融プールに十分な揺動を受
けることができない、従ってブローホールの逸散を確実
に行なわせるためには低電流側電流値ＩＢ を１０Ａｍ
ｐ以上とする必要がある。
工Ｇトーチ側の電流値よりも高くなると、フィラーワイ
ヤ側の無負荷電圧が高くなり、溶融プールからフィラー
ワイヤの先端が外れた場合にフィーワイヤと溶融プール
の間にアークが発生するので、溶接が不安定となりスパ
ッタが多発し、溶接性を損なうことがある。こうしたこ
とから脈流電流としたときにもアークか発生しない程度
に電流値を抑える必要がある。この様に高電流側ＴＬ電
流値１があまり高くなると溶接欠陥を引き起こす原因と
なり、特に低周波数領域でのブローホールの欠陥が顕著
となっている。また低電流側？Ｉｉ ｙｉ値■１１が前
述した周波数域（１〜１５０Ｈｚ）において１０Ａｍｐ
を下回る様な場合にはパルス電流によるアーク偏向の角
度変化が少なくなるので、溶融プールに十分な揺動を受
けることができない、従ってブローホールの逸散を確実
に行なわせるためには低電流側電流値ＩＢ を１０Ａｍ
ｐ以上とする必要がある。
フィラーワイヤとアークとの関係は第２図に示す様に、
脈流電流の高電流側電流値ＩＰにおける電極ｌと母材の
間に生じるアーク４Ｉｐと、低電流側電流値ＩＢにおけ
る電極１と母材の間に生じるアーク４Ｉ、のなす角度を
θとした場合、波高値Ｗが小さいほどアーク柱４の振れ
る角度θが小さくなり、逆に波高値Ｗが大きくなる為、
フィラーワイヤ２とアーク柱４の間隙が大きくなる。
脈流電流の高電流側電流値ＩＰにおける電極ｌと母材の
間に生じるアーク４Ｉｐと、低電流側電流値ＩＢにおけ
る電極１と母材の間に生じるアーク４Ｉ、のなす角度を
θとした場合、波高値Ｗが小さいほどアーク柱４の振れ
る角度θが小さくなり、逆に波高値Ｗが大きくなる為、
フィラーワイヤ２とアーク柱４の間隙が大きくなる。
特に波高値Ｗが大きくなると７−り柱４がフィラーワイ
ヤ２の先端から離れるので、アーク熱によるフィラーワ
イヤ２の溶融が行なわれなくなる。その結果未溶融状態
のフィラーワイヤ２が溶融プール３（第３図）の底部３
ａを突くので溶接欠陥の原因となる。この様なことから
波高値Ｗが１５０Ａｍｐ以下となる様に設定すれば、フ
ィラーワイヤの溶融が確実に行なわれるので、例えばフ
ィラーワイヤの送給を脈流電流の周波数Ｈｚと回期させ
たり或はフィラーワイヤの送給速度を遅くするなどの手
段によってフィラーワイヤの溶融時間をわざわざ稼ぐよ
うな必要もない様になる。
ヤ２の先端から離れるので、アーク熱によるフィラーワ
イヤ２の溶融が行なわれなくなる。その結果未溶融状態
のフィラーワイヤ２が溶融プール３（第３図）の底部３
ａを突くので溶接欠陥の原因となる。この様なことから
波高値Ｗが１５０Ａｍｐ以下となる様に設定すれば、フ
ィラーワイヤの溶融が確実に行なわれるので、例えばフ
ィラーワイヤの送給を脈流電流の周波数Ｈｚと回期させ
たり或はフィラーワイヤの送給速度を遅くするなどの手
段によってフィラーワイヤの溶融時間をわざわざ稼ぐよ
うな必要もない様になる。
逆に波高（ｔｉＷが小さい場合には、フィラーワイヤか
ら供給される脈流電流自身の高低差が少ないことになる
ので単一直流ＴＬｔＲ，を供給したのとあまり変りなく
、溶融プールを十分）９２注することはできない、特に
波高値Ｗが小さく且つ周波数Ｈｚが高い領域での溶接条
件ではブローホールの防止は極めて困難である。従って
波高値Ｗは少なくとも１０１ｓｐより高いことが望まれ
る。
ら供給される脈流電流自身の高低差が少ないことになる
ので単一直流ＴＬｔＲ，を供給したのとあまり変りなく
、溶融プールを十分）９２注することはできない、特に
波高値Ｗが小さく且つ周波数Ｈｚが高い領域での溶接条
件ではブローホールの防止は極めて困難である。従って
波高値Ｗは少なくとも１０１ｓｐより高いことが望まれ
る。
以上の様にブローホールの発生が認められない領域は、
低周波側では波高値Ｗの小さい部分であり、また高周波
側では波高値Ｗの高い部分であり、これらの領域ではブ
ローホールの発生が少なくなっている。この様に脈流電
流の周波数Ｈｚと波高値Ｗの間には耐ブローホール性に
対しての最適正域が存在していることが分かる。
低周波側では波高値Ｗの小さい部分であり、また高周波
側では波高値Ｗの高い部分であり、これらの領域ではブ
ローホールの発生が少なくなっている。この様に脈流電
流の周波数Ｈｚと波高値Ｗの間には耐ブローホール性に
対しての最適正域が存在していることが分かる。
この最適正域を波高値Ｗと周波ａＨｚの比で示すと、第
４図に示す様になる。即ち波高値Ｗ：１０〜１５０Ａｍ
ｐの領域において、低周波側の境界線はｌｏｇ Ｗ”ｌ
ｏｇ ｆ ＋ ｌｏｇ １０・・・・・・■、また高周
波側の領界線はＩａｇＷ＝ｌｏｇ ｌｌｏｇ ２・・・
・・・■で示される。
４図に示す様になる。即ち波高値Ｗ：１０〜１５０Ａｍ
ｐの領域において、低周波側の境界線はｌｏｇ Ｗ”ｌ
ｏｇ ｆ ＋ ｌｏｇ １０・・・・・・■、また高周
波側の領界線はＩａｇＷ＝ｌｏｇ ｌｌｏｇ ２・・・
・・・■で示される。
従って０式から、
ｌｏｇ Ｗ−１ｏｇ ｆ ＝ ｌｏｇ １１０１ｏ Ｗ
／ｆ＝ ｌａｇ １０ Ｗ／ｆ＝ｉｏ ・・・・・・■・２９式から ｌｏｇ Ｗ −１ｏｇ ｒ ＝−１ｏｇ ２１ｏ
ｇ Ｗ／ｆ−−１ｏｇ ２ 讐＃＝ ０．５ ・・・・・・を少・ル、■式
から ０．５≦Ｗ／ｆ≧１０ トナリ、波高値Ｗ／Ｍ波ａｆ ハ０．５〜１０ Ａｍ
ｐ＃Ｓａｃが好ましい領域工となる。即ち第４図に示す
様に波高値Ｗが１５０ Ａｍｐより大きい領域Ａではア
ークの逃げがあり、また波高値Ｗが１５０＾ｍｐより小
さくても上記■式よりも上側領域Ｂでは十分な攪拌が得
られない、更に波高値Ｗが１０＾ｍｐより小さい領域Ｃ
では定電流と同じになってパルス効果がなくなり、また
波高値Ｗが１０Ａｍｐより大きくても丑記■式より下側
の領域りでは電流がＶ均化する為十分な攪拌が得られな
い、この様に脈流電流の最適領域はＡ〜°Ｄに囲まれた
工となり、最適領域工を得る脈流電流の条件は前述の通
りとなる。
／ｆ＝ ｌａｇ １０ Ｗ／ｆ＝ｉｏ ・・・・・・■・２９式から ｌｏｇ Ｗ −１ｏｇ ｒ ＝−１ｏｇ ２１ｏ
ｇ Ｗ／ｆ−−１ｏｇ ２ 讐＃＝ ０．５ ・・・・・・を少・ル、■式
から ０．５≦Ｗ／ｆ≧１０ トナリ、波高値Ｗ／Ｍ波ａｆ ハ０．５〜１０ Ａｍ
ｐ＃Ｓａｃが好ましい領域工となる。即ち第４図に示す
様に波高値Ｗが１５０ Ａｍｐより大きい領域Ａではア
ークの逃げがあり、また波高値Ｗが１５０＾ｍｐより小
さくても上記■式よりも上側領域Ｂでは十分な攪拌が得
られない、更に波高値Ｗが１０＾ｍｐより小さい領域Ｃ
では定電流と同じになってパルス効果がなくなり、また
波高値Ｗが１０Ａｍｐより大きくても丑記■式より下側
の領域りでは電流がＶ均化する為十分な攪拌が得られな
い、この様に脈流電流の最適領域はＡ〜°Ｄに囲まれた
工となり、最適領域工を得る脈流電流の条件は前述の通
りとなる。
実験例
上記条件の脈流電流によって、第５図に示す溶接試験片
を利用して横向溶接した。
を利用して横向溶接した。
試験片 ５０ｋｇ／腸層級高強力鋼
■パス溶接後、Ｘ線透過試験によりブローホールを観察
した（表中、フィラーワイヤの電流値は脈流電流供給時
は平均電流を示す）、実験結果を第２表に示す。
した（表中、フィラーワイヤの電流値は脈流電流供給時
は平均電流を示す）、実験結果を第２表に示す。
第２表
注１ 表中の散値はブローホール＠ （Ｏ，Ｓ騙以下の
微小欠陥を含む）を示す。
微小欠陥を含む）を示す。
注２：溶接長３００龍
以上の様に溶融プールに適正な揺動・攪拌を与えること
で、溶融金属中で過飽和となったガスの外部放出が促進
され、ブローホールの発生が抑制される。殊に横向溶接
では溶接部の上方側母材がカスの外部放出を困難とする
が、上記攪拌効果が得られるので、溶接姿勢に関係なく
、好ましい溶接状態が得られブローホールの発生は殆ん
ど皆無となる。
で、溶融金属中で過飽和となったガスの外部放出が促進
され、ブローホールの発生が抑制される。殊に横向溶接
では溶接部の上方側母材がカスの外部放出を困難とする
が、上記攪拌効果が得られるので、溶接姿勢に関係なく
、好ましい溶接状態が得られブローホールの発生は殆ん
ど皆無となる。
［発明の効果］
本発明は以上の様に構成されているので、脈流電流によ
る攪拌効果が極めて良好で、溶融プール内のガスの逸散
・放出が確実に行なえる。従って溶融プール内でのブロ
ーホール発生を防出することができ、良好な溶接部を提
供することができる。
る攪拌効果が極めて良好で、溶融プール内のガスの逸散
・放出が確実に行なえる。従って溶融プール内でのブロ
ーホール発生を防出することができ、良好な溶接部を提
供することができる。
第１図は本発明に係るＴＩＧ溶接法に適用される脈流電
流とブローホールの発生状況を示すグラフ、第２図及び
第３図はＴＩＧ）−チ先端を小す説明図、第４図は波高
値と周波数との関係を示すグラフ、第５図は試験片を示
す説明図である。
流とブローホールの発生状況を示すグラフ、第２図及び
第３図はＴＩＧ）−チ先端を小す説明図、第４図は波高
値と周波数との関係を示すグラフ、第５図は試験片を示
す説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 フィラーワイヤに脈流電流を流しながらＴＩＧ溶接を行
なう方法において、上記脈流電流を、周波数（ｆ）１〜
１５０Ｈｚ 高電流側電流値（Ｉ＿Ｐ）≦２００Ａｍｐ 低電流側電流値（Ｉ＿Ｂ）≧１０Ａｍｐ 波高値（Ｗ）＝Ｉ＿Ｐ−Ｉ＿Ｂ１０〜１５０Ａｍｐ波高
値（Ｗ）／周波数（ｆ）０．５〜１０Ａｍｐ・ｓｅｃの
条件で供給しながら溶接することを特徴とするＴＩＧ溶
接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19917384A JPS6178573A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | Ｔｉｇ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19917384A JPS6178573A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | Ｔｉｇ溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6178573A true JPS6178573A (ja) | 1986-04-22 |
Family
ID=16403364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19917384A Pending JPS6178573A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | Ｔｉｇ溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6178573A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6281271A (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-14 | Natl Res Inst For Metals | 金属材料のパルステイグ溶接法 |
| CN109483019A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-03-19 | 江西洪都航空工业集团有限责任公司 | 一种大气环境下1～3mm厚钛合金的非填丝自动脉冲氩弧焊工艺 |
-
1984
- 1984-09-21 JP JP19917384A patent/JPS6178573A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6281271A (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-14 | Natl Res Inst For Metals | 金属材料のパルステイグ溶接法 |
| JPH0510190B2 (ja) * | 1985-10-03 | 1993-02-09 | Kagaku Gijutsucho Kinzoku Zairyo Gijutsu Kenkyu Shocho | |
| CN109483019A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-03-19 | 江西洪都航空工业集团有限责任公司 | 一种大气环境下1～3mm厚钛合金的非填丝自动脉冲氩弧焊工艺 |
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