JPS6169936A - 高温比強度の高い超塑性加工用チタン合金 - Google Patents
高温比強度の高い超塑性加工用チタン合金Info
- Publication number
- JPS6169936A JPS6169936A JP19052384A JP19052384A JPS6169936A JP S6169936 A JPS6169936 A JP S6169936A JP 19052384 A JP19052384 A JP 19052384A JP 19052384 A JP19052384 A JP 19052384A JP S6169936 A JPS6169936 A JP S6169936A
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- JP
- Japan
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- phase
- alloy
- specific strength
- superplastic
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- Prior art date
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- Forging (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高温比強度の高い超塑性加工用チタン合金に関
する。更に詳しくは850Cでα相を30〜70%含み
、残部はβ相からなり、高温比製造きれてきたが、コン
プレッサーローターの製造の場合には、切削ぐずが約9
0%程度にもなり、極めて歩留りが悪い(ゲかりでなく
、作業性も極めて悪かった。こnを改善するためにはT
i合金の超塑性加工が有効な手段である。超塑性加工は
加工温度でα相とβ相の体積比がl:1に近いTi合金
が優れている。また超塑性加工温度は900C附近の温
度が適している。900 Cより高い高温では結晶粒の
粗大化及び酸化が生じ易くなるため超塑性特性が劣化す
る。また900Cより低い温度では、粒界上りが起きに
くくなるため、類型性特性が劣化し、また変形応力が高
くなり、超塑性加工が困難となる。従来の超塑性加工用
チタン合金としては、Ti 6AI−4V合金、Ti
Ti−6AI−28n−4Zr−2合金、Ti −6A
l−28n−4Zr−6Mo 合金が知られている。し
かし、これらのTi合金はいずれもβ型Ti合金と比べ
て強度が低い欠点がめった。
する。更に詳しくは850Cでα相を30〜70%含み
、残部はβ相からなり、高温比製造きれてきたが、コン
プレッサーローターの製造の場合には、切削ぐずが約9
0%程度にもなり、極めて歩留りが悪い(ゲかりでなく
、作業性も極めて悪かった。こnを改善するためにはT
i合金の超塑性加工が有効な手段である。超塑性加工は
加工温度でα相とβ相の体積比がl:1に近いTi合金
が優れている。また超塑性加工温度は900C附近の温
度が適している。900 Cより高い高温では結晶粒の
粗大化及び酸化が生じ易くなるため超塑性特性が劣化す
る。また900Cより低い温度では、粒界上りが起きに
くくなるため、類型性特性が劣化し、また変形応力が高
くなり、超塑性加工が困難となる。従来の超塑性加工用
チタン合金としては、Ti 6AI−4V合金、Ti
Ti−6AI−28n−4Zr−2合金、Ti −6A
l−28n−4Zr−6Mo 合金が知られている。し
かし、これらのTi合金はいずれもβ型Ti合金と比べ
て強度が低い欠点がめった。
発明の目的
本発明は前記従来の超塑性加工用チタン合金の欠点を改
善せんとするものでりり、その目的は超塑性特性が優れ
、かつ高温比強度及び延性の優れた超塑性加工用チタン
合金を提供するにある。
善せんとするものでりり、その目的は超塑性特性が優れ
、かつ高温比強度及び延性の優れた超塑性加工用チタン
合金を提供するにある。
発明の構成
不発明者らは前記目的″f:達成すべく研究の結果、8
50Cでα相を約30〜70%含み、残部がβ相からな
り、超塑性特性が優れ、かつ測温比強度及び延性の優れ
た超塑性加工用チタン合金を究明し得た。この知見に基
いて本発明を完成したう 本発明のチタン合金は、 重量%で、AI 5.3〜6.1%、Vl、6〜2.2
%、8n1.2〜1.6%、Zr5.0〜7.5%、M
o 1.3〜1.8%、Cr0.8〜1.6%、Fe
0.8〜1.7%、O0.10〜0.15%を含み、残
部は実質的にTiよりなる測温比強度の高い超塑性加工
用チタン合金にある。
50Cでα相を約30〜70%含み、残部がβ相からな
り、超塑性特性が優れ、かつ測温比強度及び延性の優れ
た超塑性加工用チタン合金を究明し得た。この知見に基
いて本発明を完成したう 本発明のチタン合金は、 重量%で、AI 5.3〜6.1%、Vl、6〜2.2
%、8n1.2〜1.6%、Zr5.0〜7.5%、M
o 1.3〜1.8%、Cr0.8〜1.6%、Fe
0.8〜1.7%、O0.10〜0.15%を含み、残
部は実質的にTiよりなる測温比強度の高い超塑性加工
用チタン合金にある。
本発明の合金における組成成分の作用ならびに組成割合
の限定理由は次の通りでらる。
の限定理由は次の通りでらる。
AIは主としてα相に固溶してα相を強化する作用をす
る。Al iiが5.3%(%は重R%を示す。
る。Al iiが5.3%(%は重R%を示す。
以下同じ)より少ないとα相強化の効果が十分得られな
く、その量が6.1%を超えるとα相址が増加して十分
な超塑性特性が得られなくなるので、Al gは5.3
〜6.1%であることが必要である。
く、その量が6.1%を超えるとα相址が増加して十分
な超塑性特性が得られなくなるので、Al gは5.3
〜6.1%であることが必要である。
■はα相及びβ相に固溶してこnらの相を強化する作用
をする。Vfkが1.6%より少いとα相及びB相の強
化効果が十分得られなく、その量が2.2%を超えると
α相が減少して十分な超塑性特性が得られなくなるので
、v景は1.6〜2.2%であることが必要である。
をする。Vfkが1.6%より少いとα相及びB相の強
化効果が十分得られなく、その量が2.2%を超えると
α相が減少して十分な超塑性特性が得られなくなるので
、v景は1.6〜2.2%であることが必要である。
Sn及びZrはα相及びβ相にほぼ同じ比率で固溶して
これらの相を強化する作用をする。Sn量が1.2%よ
り少いとα相及びβ相の強化効果が十分得られなく、そ
の量が1.6%を超えると、比重が犬きくなり比強度が
低下するので、Sniは1.2〜1.6%であることが
必要でるる。またZr量が5.0%より少いとα相及び
β相の強化効果が十分得られなく、その量が7.5%を
超えるとα相量が減少して十分な超塑性特性が得られな
くなるのでZr量は5.0〜7.5%であることが必要
である。
これらの相を強化する作用をする。Sn量が1.2%よ
り少いとα相及びβ相の強化効果が十分得られなく、そ
の量が1.6%を超えると、比重が犬きくなり比強度が
低下するので、Sniは1.2〜1.6%であることが
必要でるる。またZr量が5.0%より少いとα相及び
β相の強化効果が十分得られなく、その量が7.5%を
超えるとα相量が減少して十分な超塑性特性が得られな
くなるのでZr量は5.0〜7.5%であることが必要
である。
MOlCr及びFeは主としてβ相に固溶してβ相を強
化する作用をする。Mo量が1.3%より少いとβ相強
化の効果が十分得られなく、その量が1.8%を超える
と比重が大きくなり比強度が低下するのでMo量は1.
3〜1.8%であることが必要である。Cr量が0.8
%より少いとβ相強化の効果が十分得られなく、その量
が1.6%を超えるとα相量が減少して十分な超塑性特
性が得らnなくなるので、Cr量は0.8〜1.6%で
あることが必要である。また、Fe量が0.8%より少
いとβ相強化の効果が十分得られなく、その量が1.7
%を超えるとα相量が減少して十分な超重性特性が得ら
れなくなるのでFe量は0.8〜1.7係であることが
必要である。
化する作用をする。Mo量が1.3%より少いとβ相強
化の効果が十分得られなく、その量が1.8%を超える
と比重が大きくなり比強度が低下するのでMo量は1.
3〜1.8%であることが必要である。Cr量が0.8
%より少いとβ相強化の効果が十分得られなく、その量
が1.6%を超えるとα相量が減少して十分な超塑性特
性が得らnなくなるので、Cr量は0.8〜1.6%で
あることが必要である。また、Fe量が0.8%より少
いとβ相強化の効果が十分得られなく、その量が1.7
%を超えるとα相量が減少して十分な超重性特性が得ら
れなくなるのでFe量は0.8〜1.7係であることが
必要である。
0は主としてα相に固溶してα相を強化する作用をする
。Oiが0.10%より少いとα相強化の効果が十分得
られなく、その飯が0.15%を超えるとα相量が増加
して十分な超塑性特性が得られなくなるのでO量が0.
10〜0.15%であることが必要である。
。Oiが0.10%より少いとα相強化の効果が十分得
られなく、その飯が0.15%を超えるとα相量が増加
して十分な超塑性特性が得られなくなるのでO量が0.
10〜0.15%であることが必要である。
以上のような各元素を前記割合で含ませたチタン合金は
、850Cにおいてα相が30〜70%で残部がβ相と
なる。α相とβ相は互に結晶粒の成長を妨げ超塑性特性
を向上させる。α相が30%より少くなるとβ相の結晶
粒が粗大化し易くなり超塑性特性が劣化する。またα相
が70係を超えるとα相の結晶粒が粗大化し易くなり超
塑性特性が劣化する。α相及びβ相の強化に必要な各元
素の最低の含有量は他の元素の含有量とのかね合いで決
まる。
、850Cにおいてα相が30〜70%で残部がβ相と
なる。α相とβ相は互に結晶粒の成長を妨げ超塑性特性
を向上させる。α相が30%より少くなるとβ相の結晶
粒が粗大化し易くなり超塑性特性が劣化する。またα相
が70係を超えるとα相の結晶粒が粗大化し易くなり超
塑性特性が劣化する。α相及びβ相の強化に必要な各元
素の最低の含有量は他の元素の含有量とのかね合いで決
まる。
本発明のチタン合金は、前記の各元素の含有量の範囲に
おいて、超塑性加工を行うのに十分な特性を有し、かつ
優れた高温比強度と延性を有する。
おいて、超塑性加工を行うのに十分な特性を有し、かつ
優れた高温比強度と延性を有する。
発明の効果
本発明の合金は、以下の実施例における比較例からも明
らかな五うンご、従来の超塑性加工用チタン合金に比べ
て超塑性特性が優れ、超塑性加工が容易で、かつ高温比
強度及び延性も優れたものである。従って切削加工なし
にコンプレッサーローター等の部品を安価に製造するこ
とができる。またこれを使用することによりジエソトエ
ンゾンや発電設備などの各種ガスタービンの軽量化及び
高効率化が可能になる等の優れた効果を有する。
らかな五うンご、従来の超塑性加工用チタン合金に比べ
て超塑性特性が優れ、超塑性加工が容易で、かつ高温比
強度及び延性も優れたものである。従って切削加工なし
にコンプレッサーローター等の部品を安価に製造するこ
とができる。またこれを使用することによりジエソトエ
ンゾンや発電設備などの各種ガスタービンの軽量化及び
高効率化が可能になる等の優れた効果を有する。
実施例
本発明の下記表%IK示す組成の合金と比較5−類型性
試献〜作った。
試献〜作った。
高温引張試験片は、850〜900Cで1時間熱処理し
た後水冷し、再び500〜600Cで4時間熱処理、空
冷して試験に供した。高温引張試験は300Cで、3X
10’8’の歪速度で行った。
た後水冷し、再び500〜600Cで4時間熱処理、空
冷して試験に供した。高温引張試験は300Cで、3X
10’8’の歪速度で行った。
超塑性試験片は熱間圧延のままの状態で試験に供し7た
。超塑性試験は850Cで、アルゴン雰囲気中で、1.
7X10 ”S ’ の速度で行った。
。超塑性試験は850Cで、アルゴン雰囲気中で、1.
7X10 ”S ’ の速度で行った。
その結果は下記の表¥2及び表壱3に示す通りであった
。
。
表べ2の結果が示すように、本発明のTi合金は既存の
Ti−6AI−4V、 Ti−6Al−2Sn−4Zr
−2Mo及びTiTi−6AI−28n−4Zr−6合
金に比べて、延性及び比強度において著しく優れている
ことがわかる。すなわち、本発明のTi合金では、比強
度が291〜29.8 Kyf/rId/I /crd
の値を示す条件で7.3〜9.4%の伸びが確保される
のに対し、Ti −6AI−4V及びTiTi−6AI
−28n−4Zr−2合金では、そのような高比強度が
得られない。
Ti−6AI−4V、 Ti−6Al−2Sn−4Zr
−2Mo及びTiTi−6AI−28n−4Zr−6合
金に比べて、延性及び比強度において著しく優れている
ことがわかる。すなわち、本発明のTi合金では、比強
度が291〜29.8 Kyf/rId/I /crd
の値を示す条件で7.3〜9.4%の伸びが確保される
のに対し、Ti −6AI−4V及びTiTi−6AI
−28n−4Zr−2合金では、そのような高比強度が
得られない。
また、Ti −6AI−28n−4Zr−6Mo 合金
の場合は、比強度が29.9Kpf々dAl/artま
で増大すると伸びは5.2%まで低下する。
の場合は、比強度が29.9Kpf々dAl/artま
で増大すると伸びは5.2%まで低下する。
表3 超塑性特性
この結果が示すようK、本発明チタン合金は、584〜
600%の超堕性伸びを有し、最大変形応力も1.7〜
1.8 F−% /mriと十分に低く、既存のTi−
6Al−28n−4Zr−6kio合金に比べて著しく
優れている。
600%の超堕性伸びを有し、最大変形応力も1.7〜
1.8 F−% /mriと十分に低く、既存のTi−
6Al−28n−4Zr−6kio合金に比べて著しく
優れている。
特許出願人 科学技術庁金属材料技術研究所長中 川
龍 −
龍 −
Claims (1)
- 重量%で、Al5.3〜6.1%、V1.6〜2.2%
、Sn1.2〜1.6%、Zr5.0〜7.5%、Mo
1.3〜1.8%、Cr0.8〜1.6%、Fe0.8
〜1.7%、O0.10〜0.15%を含み、残部は実
質的にTiよりなる高温比強度の高い超塑性加工用チタ
ン合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19052384A JPS6169936A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 高温比強度の高い超塑性加工用チタン合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19052384A JPS6169936A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 高温比強度の高い超塑性加工用チタン合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6169936A true JPS6169936A (ja) | 1986-04-10 |
JPH0211658B2 JPH0211658B2 (ja) | 1990-03-15 |
Family
ID=16259501
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19052384A Granted JPS6169936A (ja) | 1984-09-13 | 1984-09-13 | 高温比強度の高い超塑性加工用チタン合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6169936A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106222486A (zh) * | 2016-10-08 | 2016-12-14 | 燕山大学 | 一种高强度锆钛铝铁钒合金及其制备方法 |
-
1984
- 1984-09-13 JP JP19052384A patent/JPS6169936A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106222486A (zh) * | 2016-10-08 | 2016-12-14 | 燕山大学 | 一种高强度锆钛铝铁钒合金及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0211658B2 (ja) | 1990-03-15 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |