JPS6164822A - 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6164822A JPS6164822A JP18701384A JP18701384A JPS6164822A JP S6164822 A JPS6164822 A JP S6164822A JP 18701384 A JP18701384 A JP 18701384A JP 18701384 A JP18701384 A JP 18701384A JP S6164822 A JPS6164822 A JP S6164822A
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- steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Materials Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り性のすぐれた含Ｔｉ冷延綱板の製造方法
に関し、詳しくは、鋼片加熱温度を低くして熱間圧延を
行ない、次いで冷間圧延して、深絞り性のすぐれた冷延
鋼板を製造する方法に関する。
に関し、詳しくは、鋼片加熱温度を低くして熱間圧延を
行ない、次いで冷間圧延して、深絞り性のすぐれた冷延
鋼板を製造する方法に関する。
近年、加工用冷延綱板の連続焼鈍技術の実用化によって
、プレス成形用の深絞り性にすぐれた極低Ｃ−Ｔｉ系鋼
からなる冷延鋼板が大量に生産されている。このような
含Ｔｉ冷延鋼板の製造においては、ｒ値に代表される良
好な深絞り性を得るために、熱間圧延工程においては従
来、鋼片を１１５０℃以上の高温に加熱しているが、か
かる高温加熱によれば莫大なエネルギー量を必要として
、製造費用が高くならざるを得ない。
、プレス成形用の深絞り性にすぐれた極低Ｃ−Ｔｉ系鋼
からなる冷延鋼板が大量に生産されている。このような
含Ｔｉ冷延鋼板の製造においては、ｒ値に代表される良
好な深絞り性を得るために、熱間圧延工程においては従
来、鋼片を１１５０℃以上の高温に加熱しているが、か
かる高温加熱によれば莫大なエネルギー量を必要として
、製造費用が高くならざるを得ない。
このために、従来より、熱間圧延工程における鋼片の加
熱温度を低くして、尚も深絞り性にすぐれる冷延綱板を
製造する方法が強く要請されている。しかしながら、鋼
片を低温加熱して熱間圧延する方法によれば、仕上圧延
温度が低下し、オーステナイト・フエライトニ相域圧延
となるため、深絞り性が劣化するので、従来、熱間圧延
工程において鋼片を１１００°Ｃ以下に加熱する方法は
、採用された例がない。
熱温度を低くして、尚も深絞り性にすぐれる冷延綱板を
製造する方法が強く要請されている。しかしながら、鋼
片を低温加熱して熱間圧延する方法によれば、仕上圧延
温度が低下し、オーステナイト・フエライトニ相域圧延
となるため、深絞り性が劣化するので、従来、熱間圧延
工程において鋼片を１１００°Ｃ以下に加熱する方法は
、採用された例がない。
尚、深絞り用冷延鋼板の製造と関連して、連続鋳造によ
る鋼片を１０００°Ｃ以上の温度に加熱し、熱間圧延し
、熱延仕上温度を７８０°Ｃ以上とし、７００°Ｃ以下
の温度で巻取り、冷間圧延後、低温で連続焼鈍する製造
方法が特開昭５３−１１５６１０号公報に記載されてい
る。しかし、上記公報にはこのように綱片の低温加熱へ
の言及がなされてはいるが、連続焼鈍温度の低温化が目
指されているため、鋼片の加熱温度としては、具体的に
は従来の加熱温度域である１１５０°Ｃが採用されてい
るにすぎない。即ち、具体的に鋼片の低温加熱によって
冷延鋼板が製造された例はない。
る鋼片を１０００°Ｃ以上の温度に加熱し、熱間圧延し
、熱延仕上温度を７８０°Ｃ以上とし、７００°Ｃ以下
の温度で巻取り、冷間圧延後、低温で連続焼鈍する製造
方法が特開昭５３−１１５６１０号公報に記載されてい
る。しかし、上記公報にはこのように綱片の低温加熱へ
の言及がなされてはいるが、連続焼鈍温度の低温化が目
指されているため、鋼片の加熱温度としては、具体的に
は従来の加熱温度域である１１５０°Ｃが採用されてい
るにすぎない。即ち、具体的に鋼片の低温加熱によって
冷延鋼板が製造された例はない。
本発明者らは、深絞り性にすぐれる冷延綱板の製造にお
ける鋼片の低温加熱による深絞り性の劣化の問題を解決
するために鋭意研究した結果、用いる鋼の化学組成を規
制すると共に、この鋼片の加熱温度及び仕上温度を規定
し、更に、連続焼鈍温度を規定することによって、上記
問題を解決して、ｒ値のすくれた冷延柵板を製造し得る
ことを見出して、本発明に至ったものである。
ける鋼片の低温加熱による深絞り性の劣化の問題を解決
するために鋭意研究した結果、用いる鋼の化学組成を規
制すると共に、この鋼片の加熱温度及び仕上温度を規定
し、更に、連続焼鈍温度を規定することによって、上記
問題を解決して、ｒ値のすくれた冷延柵板を製造し得る
ことを見出して、本発明に至ったものである。
本発明よる深絞り性のすくれた冷延鋼板の製造方法は、
重量％で ＣＯ，０１％未満、 Ｍｎ０．４％以下、 ＴｉＯ，０２〜０．２０％、 且つＴ ｉ ／ Ｃ≧４であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を９５０〜１１
００°Ｃの温度に加熱し、７００℃以上であって７８０
℃未満の温度で仕上圧延し、７００ ’Ｃ以下の温度で
巻取って、中間厚さの熱延鋼帯を得た後、冷間圧延を施
して最終厚さの冷延銅帯を得、次いで、この冷延鋼帯に
対して７００〜８５０°Ｃの温度範囲内で連続焼鈍する
ことを特徴とする。
重量％で ＣＯ，０１％未満、 Ｍｎ０．４％以下、 ＴｉＯ，０２〜０．２０％、 且つＴ ｉ ／ Ｃ≧４であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を９５０〜１１
００°Ｃの温度に加熱し、７００℃以上であって７８０
℃未満の温度で仕上圧延し、７００ ’Ｃ以下の温度で
巻取って、中間厚さの熱延鋼帯を得た後、冷間圧延を施
して最終厚さの冷延銅帯を得、次いで、この冷延鋼帯に
対して７００〜８５０°Ｃの温度範囲内で連続焼鈍する
ことを特徴とする。
先ず、本発明において用いる鋼の化学成分を限定した理
由について説明する。
由について説明する。
Ｃ−０，２０Ｍｎ−０，０ＩＰ−０，００４Ｓ−０，０
３Ａ１−Ｔｉ系鋼のｃｌ及びＴｉ量を変化させた場合の
鋼片の加熱温度を１２５０°Ｃ又は１０５０℃とし、熱
延仕上温度をそれぞれ９００°Ｃ又は７７０℃として熱
間圧延した後、８０％の冷間圧下を付与し、更に、８３
０°Ｃで連続焼鈍して得た冷延鋼板のｒ（＊を図面に示
す。
３Ａ１−Ｔｉ系鋼のｃｌ及びＴｉ量を変化させた場合の
鋼片の加熱温度を１２５０°Ｃ又は１０５０℃とし、熱
延仕上温度をそれぞれ９００°Ｃ又は７７０℃として熱
間圧延した後、８０％の冷間圧下を付与し、更に、８３
０°Ｃで連続焼鈍して得た冷延鋼板のｒ（＊を図面に示
す。
即ち、ｒ値に及ぼす鋼片の加熱温度の影響はＣ量によっ
て異なり、０．０１％Ｃ＠では鋼片の低温加熱によって
ｒ値に向上はみられないが、０．００５％Ｃ鋼によれば
、鋼片の低温加熱によってｒ値が大幅に向上し、特に、
このｒ値の向上は０．０２％以上のＴｉを含存する鋼に
おいて顕著である。
て異なり、０．０１％Ｃ＠では鋼片の低温加熱によって
ｒ値に向上はみられないが、０．００５％Ｃ鋼によれば
、鋼片の低温加熱によってｒ値が大幅に向上し、特に、
このｒ値の向上は０．０２％以上のＴｉを含存する鋼に
おいて顕著である。
従って、鋼片の低温加熱によって良好なｒ値を得るため
には、鋼のＣ量を０．０１％未満とすることが必須であ
る。
には、鋼のＣ量を０．０１％未満とすることが必須であ
る。
Ｍｎは本発明においては添加する必要がなく、また、多
量に添加するときは、焼鈍時の再結晶温度が上昇すると
共に深絞り性を劣化させるので、０．４％以下とする。
量に添加するときは、焼鈍時の再結晶温度が上昇すると
共に深絞り性を劣化させるので、０．４％以下とする。
Ｔｉは前記したように、０．０２％以上の添加によって
、鋼片の低温加熱によるｒ値開上効果が大きいので、深
絞り性にとって有用な元素であるが、過多に添加するこ
とは製造費用の上昇をもたらすので、その添加量の上限
を０．２０％とする。更に、本発明においては、Ｔｉ量
はｃｌによって規制される。即ち、Ｔ ｉ ／ Ｃ比が
４未満では深絞り性が低下するので、Ｔ ｉ ／ Ｃ比
が４以上であることが必要である。
、鋼片の低温加熱によるｒ値開上効果が大きいので、深
絞り性にとって有用な元素であるが、過多に添加するこ
とは製造費用の上昇をもたらすので、その添加量の上限
を０．２０％とする。更に、本発明においては、Ｔｉ量
はｃｌによって規制される。即ち、Ｔ ｉ ／ Ｃ比が
４未満では深絞り性が低下するので、Ｔ ｉ ／ Ｃ比
が４以上であることが必要である。
本発明においては、鋼片は必要に応じて手入れを行なっ
た後に熱間圧延を行なうが、この熱間圧延に先立つ鋼片
の加熱温度は９５０〜１１００℃の範囲とする。即ち、
本発明によれば、仕上温度を確保するために、鋼片の加
熱温度の下限を９５０°Ｃとする必要がある。一方、鋼
片の加熱温度が１１００℃を越えるときは、低温加熱に
よる省エネルギー効果が少ない。
た後に熱間圧延を行なうが、この熱間圧延に先立つ鋼片
の加熱温度は９５０〜１１００℃の範囲とする。即ち、
本発明によれば、仕上温度を確保するために、鋼片の加
熱温度の下限を９５０°Ｃとする必要がある。一方、鋼
片の加熱温度が１１００℃を越えるときは、低温加熱に
よる省エネルギー効果が少ない。
次に、本発明の方法においては、熱延仕上温度は７００
℃以上、７８０℃未満の温度である。仕上温度が７００
℃未満の場合には、熱延鋼板の組織に加工組織が一部残
留し、これより得られる冷延鋼板のｒ値を低下させるか
らである。また、鋼片の低温加熱に伴う低温仕上によっ
て、良好なｒ値を得るために、本発明においては、仕上
圧延温度は７８０°Ｃより低い温度とする。
℃以上、７８０℃未満の温度である。仕上温度が７００
℃未満の場合には、熱延鋼板の組織に加工組織が一部残
留し、これより得られる冷延鋼板のｒ値を低下させるか
らである。また、鋼片の低温加熱に伴う低温仕上によっ
て、良好なｒ値を得るために、本発明においては、仕上
圧延温度は７８０°Ｃより低い温度とする。
本発明によれば、巻取温度は７００ ’Ｃ以下である。
７００°Ｃを越えるときは、冷間圧延に先立つコイルの
酸洗性を劣化させる。このようにして得られた熱延コイ
ルは、その後、常法に従って酸化スケール、を酸洗して
冷間圧延に供し、更に、連続焼鈍が施される。通常、６
０〜９０％の圧下率にて冷間圧延した後、平均昇温速度
１０〜ｂ／秒で所定の温度まで昇温させて、均熱時間２
００秒以内の範囲で連続焼鈍を行なう。平均昇温速度が
１０°Ｃ／秒よりも遅いときは、連続焼鈍の本来の目的
である高生産性を阻害することとなり、一方、１００℃
／秒を越える速い速度によれば、得られる冷延鋼板のｒ
値が劣化するからである。
酸洗性を劣化させる。このようにして得られた熱延コイ
ルは、その後、常法に従って酸化スケール、を酸洗して
冷間圧延に供し、更に、連続焼鈍が施される。通常、６
０〜９０％の圧下率にて冷間圧延した後、平均昇温速度
１０〜ｂ／秒で所定の温度まで昇温させて、均熱時間２
００秒以内の範囲で連続焼鈍を行なう。平均昇温速度が
１０°Ｃ／秒よりも遅いときは、連続焼鈍の本来の目的
である高生産性を阻害することとなり、一方、１００℃
／秒を越える速い速度によれば、得られる冷延鋼板のｒ
値が劣化するからである。
本発明において、焼鈍温度は重要であり、７００〜８５
０°Ｃの範囲である。７００°Ｃ未満では再結晶が完全
ではないので、ｒ値の高い冷延鋼板を得ることができな
い。一方、８５０℃を越えるときは、ヒートバックリン
グ等の問題を生じるほか、省エネルギーによる製造費用
の低減の観点からも好ましくない。
０°Ｃの範囲である。７００°Ｃ未満では再結晶が完全
ではないので、ｒ値の高い冷延鋼板を得ることができな
い。一方、８５０℃を越えるときは、ヒートバックリン
グ等の問題を生じるほか、省エネルギーによる製造費用
の低減の観点からも好ましくない。
焼鈍後の冷却は、工業的に空冷とされる冷却速度が好ま
しく、また、必要に応じて冷却中に３００〜５００℃の
範囲で過時効処理を施してもよい。
しく、また、必要に応じて冷却中に３００〜５００℃の
範囲で過時効処理を施してもよい。
以上のように、本発明の方法によれば、所定の化学組成
を有する鋼片を低温加熱し、所定の温度で仕上圧延し、
所定の温度で連続焼鈍することによって深絞り性の良好
な冷延鋼板を得ることができる。本発明の方法は、冷延
鋼板のみならず、亜鉛メッキ、スズメッキ等の表面処理
鋼板の原板の製造方法としても好適である。また、本発
明の方法は、連続鋳造鋼片、造塊鋼片のいずれについて
も適用することができ、また、ホットチャージコーリン
グについても有効である。
を有する鋼片を低温加熱し、所定の温度で仕上圧延し、
所定の温度で連続焼鈍することによって深絞り性の良好
な冷延鋼板を得ることができる。本発明の方法は、冷延
鋼板のみならず、亜鉛メッキ、スズメッキ等の表面処理
鋼板の原板の製造方法としても好適である。また、本発
明の方法は、連続鋳造鋼片、造塊鋼片のいずれについて
も適用することができ、また、ホットチャージコーリン
グについても有効である。
以下に本発明の詳細な説明する。
実施例
表に示す化学組成を有する鋼を転炉及び小型溶解炉にて
溶製してスラブとし、これを表に記載した条件にて加熱
して熱間圧延し、厚さ３．５非の熱延板とした。これら
熱延板を酸洗後、０．７關厚さまで冷間圧延し、表に記
載した条件にて連続焼鈍した後、０．５％の調質圧延を
行なった。尚、表に示す鋼のうち、Ｔ ｉ ／ Ｃ比が
４以上でホットチャージローリングに供した本発明鋼２
、及びＴｉ／Ｃ比が４未満の比較鋼３はいずれも小型溶
解炉溶製鋼である。
溶製してスラブとし、これを表に記載した条件にて加熱
して熱間圧延し、厚さ３．５非の熱延板とした。これら
熱延板を酸洗後、０．７關厚さまで冷間圧延し、表に記
載した条件にて連続焼鈍した後、０．５％の調質圧延を
行なった。尚、表に示す鋼のうち、Ｔ ｉ ／ Ｃ比が
４以上でホットチャージローリングに供した本発明鋼２
、及びＴｉ／Ｃ比が４未満の比較鋼３はいずれも小型溶
解炉溶製鋼である。
このようにして得られた冷延鋼板の機械的性質を表に示
す。
す。
本発明の方法に従って製造された冷延鋼板はいずれもｒ
値が２以上であって、すぐれた深絞り性を有することが
明らかである。これに対して、比較ｆｊｌｌＢは、鋼の
化学組成は本発明で規定する範囲内にあるが、焼鈍温度
が本発明で規定する範囲外にあるため、特に、伸び及び
ｒ値が劣る。従来鋼ＩＥは、鋼片加熱温度が従来温度域
にあり、高温で仕上圧延を施したので、伸び及びｒ値が
本発明の方法により得られた冷延鋼板よりも劣る。更に
、比較鋼３Ａ及び３Ｂは、鋼の化学組成が本発明で規定
する範囲外にあるので、熱処理条件によらずに、得られ
る冷延鋼板はいずれも深絞り性に劣る。
値が２以上であって、すぐれた深絞り性を有することが
明らかである。これに対して、比較ｆｊｌｌＢは、鋼の
化学組成は本発明で規定する範囲内にあるが、焼鈍温度
が本発明で規定する範囲外にあるため、特に、伸び及び
ｒ値が劣る。従来鋼ＩＥは、鋼片加熱温度が従来温度域
にあり、高温で仕上圧延を施したので、伸び及びｒ値が
本発明の方法により得られた冷延鋼板よりも劣る。更に
、比較鋼３Ａ及び３Ｂは、鋼の化学組成が本発明で規定
する範囲外にあるので、熱処理条件によらずに、得られ
る冷延鋼板はいずれも深絞り性に劣る。
図面は極低Ｃ−Ｔｉ系鋼冷延鋼板のｒ値に及ぼすＣ及び
Ｔｉ量及びスラブ加熱温度の影響を示すグラフである。
Ｔｉ量及びスラブ加熱温度の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- （１）重量％で Ｃ ０．０１％未満、 Ｍｎ ０．４％以下、 Ｔｉ ０．０２〜０．２０％、 且つＴｉ／Ｃ≧４であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を９５０〜１１
００℃の温度に加熱し、７００℃以上であつて７８０℃
未満の温度で仕上圧延し、７００℃以下の温度で巻取つ
て、中間厚さの熱延鋼帯を得た後、冷間圧延を施して最
終厚さの冷延鋼帯を得、次いで、この冷延鋼帯に対して
７００〜８５０℃の温度範囲内で連続焼鈍することを特
徴とする深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18701384A JPS6164822A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18701384A JPS6164822A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6164822A true JPS6164822A (ja) | 1986-04-03 |
Family
ID=16198673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18701384A Pending JPS6164822A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6164822A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58144430A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-27 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5967322A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-05 JP JP18701384A patent/JPS6164822A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58144430A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-27 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5967322A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
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