JPS6161916A - 過給機付エンジンの吸気装置 - Google Patents
過給機付エンジンの吸気装置Info
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- JPS6161916A JPS6161916A JP59183281A JP18328184A JPS6161916A JP S6161916 A JPS6161916 A JP S6161916A JP 59183281 A JP59183281 A JP 59183281A JP 18328184 A JP18328184 A JP 18328184A JP S6161916 A JPS6161916 A JP S6161916A
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- engine
- air
- bypass
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
- F02B29/04—Cooling of air intake supply
- F02B29/0406—Layout of the intake air cooling or coolant circuit
- F02B29/0418—Layout of the intake air cooling or coolant circuit the intake air cooler having a bypass or multiple flow paths within the heat exchanger to vary the effective heat transfer surface
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
- F02B29/04—Cooling of air intake supply
- F02B29/0406—Layout of the intake air cooling or coolant circuit
- F02B29/0412—Multiple heat exchangers arranged in parallel or in series
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
- F02B29/04—Cooling of air intake supply
- F02B29/0406—Layout of the intake air cooling or coolant circuit
- F02B29/0437—Liquid cooled heat exchangers
- F02B29/0443—Layout of the coolant or refrigerant circuit
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
１産業上の利用分野１
本発明は、所謂吸気過給を行なうための過給機を備えた
エンジンの吸気装置に関する。
エンジンの吸気装置に関する。
［従来技術１
ターボ過給機等の過給機を備え、吸気過給による充填効
率の向上によって出力性能の向上を図った過給機付エン
ジンは汎用されている。
率の向上によって出力性能の向上を図った過給機付エン
ジンは汎用されている。
かかる過給機付エンジンか抱える大きな問題の一つは、
吸気が過給機によって断熱圧縮され、過給気温力状幅に
」−昇するため、過給圧を高めても、過給圧の十眉程に
は、実質的な充填効率をアップすることができないとい
う問題である。
吸気が過給機によって断熱圧縮され、過給気温力状幅に
」−昇するため、過給圧を高めても、過給圧の十眉程に
は、実質的な充填効率をアップすることができないとい
う問題である。
かかる問題を解消するため、過給機下流の吸気通路に、
水冷もしくは空冷のインタークーラを設け、過給気温を
低下させるようにしたものが知られているが、この種の
インタークーラは、冷却能力か不七分で過給気温を外気
温以下に低下させることができず、また冷却能が外気温
に左右されるといった本質的な欠点がある。
水冷もしくは空冷のインタークーラを設け、過給気温を
低下させるようにしたものが知られているが、この種の
インタークーラは、冷却能力か不七分で過給気温を外気
温以下に低下させることができず、また冷却能が外気温
に左右されるといった本質的な欠点がある。
また、上記のような水冷や空冷のインタークーラに代え
て、過給（幾下流の吸気通路に設けた吸気脈動緩衝用の
サージタンク内に冷凍サイクルのエバポレータを設置し
、エバポレータによって過給気を積極的に冷却するよう
にした過給機付エンジンの吸気装置が提案されている（
特開昭５５−１４、２９３２号公報参照）。
て、過給（幾下流の吸気通路に設けた吸気脈動緩衝用の
サージタンク内に冷凍サイクルのエバポレータを設置し
、エバポレータによって過給気を積極的に冷却するよう
にした過給機付エンジンの吸気装置が提案されている（
特開昭５５−１４、２９３２号公報参照）。
上記のように、冷凍サイクルのエバボレータヲ用いて過
給気を冷却する方式は、過給気を外気温より低い温度ま
で冷却することかでとる点で空冷や水冷による過給気冷
却方式に比して優れている。
給気を冷却する方式は、過給気を外気温より低い温度ま
で冷却することかでとる点で空冷や水冷による過給気冷
却方式に比して優れている。
ところで、上記冷凍サイクルの冷却能力は、エンジンの
最高負荷状態でその時の過給気温を所定の温度にまで冷
却する際に過給気が放出する熱量に等しく設定し、それ
に応じて、エンシ゛ンにより駆動されるコンプレッサの
容量やコンプレッサとともに冷凍装置を構成するエバポ
レータやコンデンサの容量（能力）が決定されることに
なる。
最高負荷状態でその時の過給気温を所定の温度にまで冷
却する際に過給気が放出する熱量に等しく設定し、それ
に応じて、エンシ゛ンにより駆動されるコンプレッサの
容量やコンプレッサとともに冷凍装置を構成するエバポ
レータやコンデンサの容量（能力）が決定されることに
なる。
しかしながら、実際の運転に際しては、以下のような問
題を生ずる。
題を生ずる。
即ち、第５図に示すように、冷凍装置の冷却能力Ａは、
コンプレッサの回転数がエンジン回転数ｉ、ｍ 比例す
るため、エンジン回転数にリニアに比例して増大する。
コンプレッサの回転数がエンジン回転数ｉ、ｍ 比例す
るため、エンジン回転数にリニアに比例して増大する。
一方、過給気を所定の温度に低下させる際に過給気が放
出する熱量Ｂは、エンジン回転数が低い領域にあっては
、エンジン回転数に比例せず、第５図に点線で示すよう
に、エバポレータの冷却能力Ａを下用ってしまう。また
、具体的に図示しないが、エンジン回転数か高い場合で
も、部分負荷時には、吸気量が少ないため、−１−記と
同様エバポレータの冷却能力を下用ることとなる。この
事情を、兵庫的な数値で示せば、例えば、エンジン回転
数４． 、 ｆ’） ｉ−１ｆ’ｌ ｒｐ＋ｎ ：全負
荷状態時に、９ （１’Ｃの過給気を３０’Ｃに冷却す
るように、冷凍装置の冷却能力を設定した場合、過給か
開始される１ 、 ｆ）（ｌ ｆ’ｌ ｒｌ）１１＋
（１近では６０’Ｃの過給気ン晶が１０°Ｃ以下に冷却
され過冷却となってしよう。
出する熱量Ｂは、エンジン回転数が低い領域にあっては
、エンジン回転数に比例せず、第５図に点線で示すよう
に、エバポレータの冷却能力Ａを下用ってしまう。また
、具体的に図示しないが、エンジン回転数か高い場合で
も、部分負荷時には、吸気量が少ないため、−１−記と
同様エバポレータの冷却能力を下用ることとなる。この
事情を、兵庫的な数値で示せば、例えば、エンジン回転
数４． 、 ｆ’） ｉ−１ｆ’ｌ ｒｐ＋ｎ ：全負
荷状態時に、９ （１’Ｃの過給気を３０’Ｃに冷却す
るように、冷凍装置の冷却能力を設定した場合、過給か
開始される１ 、 ｆ）（ｌ ｆ’ｌ ｒｌ）１１＋
（１近では６０’Ｃの過給気ン晶が１０°Ｃ以下に冷却
され過冷却となってしよう。
このように、過給気が過冷却状態でエンジンに供給され
ると、充填効率が過大となり、また燃料の気化・霧化状
態が悪化して、ノッキングの発生やエミッション性能の
低下を招来し、出力性能も低下する。
ると、充填効率が過大となり、また燃料の気化・霧化状
態が悪化して、ノッキングの発生やエミッション性能の
低下を招来し、出力性能も低下する。
［発明の目的］
本発明の目的は、エンノンの運転状態の変動に応して冷
凍装置の冷却能力や過給気の熱量か変動しても、常に所
望の一定温度に過給気を冷却することができる過給（幾
付エンシ゛ンの吸気装置を提供することである。
凍装置の冷却能力や過給気の熱量か変動しても、常に所
望の一定温度に過給気を冷却することができる過給（幾
付エンシ゛ンの吸気装置を提供することである。
［発明の構成１
かかる目的を達成するため、本発明においては、冷凍装
置のエバポレータに流入する過給気の熱量を、エンジン
回転数、したがってコンプレッサ回転数に応じて制御す
る手段を設け、エンジン回転数に比例する冷凍装置の冷
却能力に見合った熱量の過給気をエバポレータによって
冷却することにより、エンジンに供給する過給気温を一
定に制御するようにしている。
置のエバポレータに流入する過給気の熱量を、エンジン
回転数、したがってコンプレッサ回転数に応じて制御す
る手段を設け、エンジン回転数に比例する冷凍装置の冷
却能力に見合った熱量の過給気をエバポレータによって
冷却することにより、エンジンに供給する過給気温を一
定に制御するようにしている。
［発明の効果１
本発明によれば、低速域における吸気の過冷却を防止す
ることかでト、全運転域にわたって最適な吸気冷却を行
なうことかでき、吸気過給を実効あるものとすることか
できる。
ることかでト、全運転域にわたって最適な吸気冷却を行
なうことかでき、吸気過給を実効あるものとすることか
できる。
［実施例１
以下、添付図面を参照しつつ本発明の実施例を詳細に説
明する。
明する。
第１図に示すよ）に、エンジン１は、吸気通路２と抽気
通路３とに跨って設置したターボ過給（幾・１を備えて
いる。このターボ過給機４は、よく知らているように、
排気弁５によって開閉される排気ボート６から排気通路
３に排出される排気ガスによってタービン７が高速駆動
されると、タービン出力軸８に結合されたブロア９を高
速駆動し、ブロア９によってエアクリーナ１０を通して
吸入する吸気を昇圧して、吸気弁１１によって吸気ポー
ト１２が開かれたときに、昇圧した吸気即ち過吸気を燃
焼室１３に供給する。
通路３とに跨って設置したターボ過給（幾・１を備えて
いる。このターボ過給機４は、よく知らているように、
排気弁５によって開閉される排気ボート６から排気通路
３に排出される排気ガスによってタービン７が高速駆動
されると、タービン出力軸８に結合されたブロア９を高
速駆動し、ブロア９によってエアクリーナ１０を通して
吸入する吸気を昇圧して、吸気弁１１によって吸気ポー
ト１２が開かれたときに、昇圧した吸気即ち過吸気を燃
焼室１３に供給する。
」―記ブロア９下流の吸気通路２には、吸気脈動を吸収
緩和するためのサージタンク１４が設けられ、サージ゛
タンク１４内には、後に詳述する冷凍装置のエバポレー
タ１５が設置され、サージタンク１４のさらに下流には
、エンジン運転状態に対 □応した燃料を噴射するよう
に制御される燃料噴射ノズル１６およびエンジン負荷に
応じて開度が設定されるスロットルバルブ１７が設置さ
れている。
緩和するためのサージタンク１４が設けられ、サージ゛
タンク１４内には、後に詳述する冷凍装置のエバポレー
タ１５が設置され、サージタンク１４のさらに下流には
、エンジン運転状態に対 □応した燃料を噴射するよう
に制御される燃料噴射ノズル１６およびエンジン負荷に
応じて開度が設定されるスロットルバルブ１７が設置さ
れている。
上記冷凍装置は、自動車のクーラに使用するものと同様
、電磁クラッチ１８によってエンジン出力軸（図示せず
。）に対し入切される冷媒圧縮用コンプレッサ１９、圧
縮された冷媒を液化するコンデンサ２０、コンデンサ２
０によって液化された冷媒を貯溜するリキッドタンク２
１、膨張弁２２および−に記エバポレータ１５が冷媒循
環路２３によって一連に連結された基本構成を有し、エ
バポレータ１５の入口側に設けた膨張弁２２の開度は、
エバポレータ１５の出口側の冷媒循環路２３に取付けた
感温筒２４によって検出される冷媒温度に応じて制御さ
れる。
、電磁クラッチ１８によってエンジン出力軸（図示せず
。）に対し入切される冷媒圧縮用コンプレッサ１９、圧
縮された冷媒を液化するコンデンサ２０、コンデンサ２
０によって液化された冷媒を貯溜するリキッドタンク２
１、膨張弁２２および−に記エバポレータ１５が冷媒循
環路２３によって一連に連結された基本構成を有し、エ
バポレータ１５の入口側に設けた膨張弁２２の開度は、
エバポレータ１５の出口側の冷媒循環路２３に取付けた
感温筒２４によって検出される冷媒温度に応じて制御さ
れる。
」二記のことから明らかなように、冷凍装置（エバポレ
ータ１５）の冷却能力は、コンプレッサ１９がエンジン
出力軸によって駆動されることか呟はぼエンジン回転数
に比例する。
ータ１５）の冷却能力は、コンプレッサ１９がエンジン
出力軸によって駆動されることか呟はぼエンジン回転数
に比例する。
ところが、ターボ過給ｔＩ４による吸気過給は、全負荷
状態でも例えば１．Ｏｎ（ｌｒｐｍ以」二の回転数に達
しないと開始されず、また過給が開始された後であって
も、過給圧が低い段階では、ブロア９による断熱圧縮に
よる過給気の熱量は、エンジン回転数に比例するもので
はなく、エバポレータ１５に流入する過給気の熱量はエ
バポレータ１５の冷却能力を下廻って過冷却となる。
状態でも例えば１．Ｏｎ（ｌｒｐｍ以」二の回転数に達
しないと開始されず、また過給が開始された後であって
も、過給圧が低い段階では、ブロア９による断熱圧縮に
よる過給気の熱量は、エンジン回転数に比例するもので
はなく、エバポレータ１５に流入する過給気の熱量はエ
バポレータ１５の冷却能力を下廻って過冷却となる。
このため、本実施例では吸気通路２のサージタンク１４
の」二液側と下流側とを、サージタンク１４をバイパス
して連通するバイパス通路２５を設けるとともに、バイ
パス通路２５に電磁作動の流量制御弁よりなる過給気の
バイパス量制御弁２６を介設している。
の」二液側と下流側とを、サージタンク１４をバイパス
して連通するバイパス通路２５を設けるとともに、バイ
パス通路２５に電磁作動の流量制御弁よりなる過給気の
バイパス量制御弁２６を介設している。
つまり本実施例では、過給気の過冷却を生ずるような運
転状態にあっては、過給気の一部をエバポレータ１５に
月してバイパスさせ、エバポレータ１５への流入量を；
或少さ也エバポレータ１５によって冷却された過給気と
、エバポレータ１５（こよって冷却されない過給気とを
エバポレータ１５の下流においてミックスさせることに
よって、過冷却を防止するようにしている。
転状態にあっては、過給気の一部をエバポレータ１５に
月してバイパスさせ、エバポレータ１５への流入量を；
或少さ也エバポレータ１５によって冷却された過給気と
、エバポレータ１５（こよって冷却されない過給気とを
エバポレータ１５の下流においてミックスさせることに
よって、過冷却を防止するようにしている。
］＝記バイパス量制御井２６は、制御回路２７によって
、基本的にはエンジン回転数に応じて制御する。
、基本的にはエンジン回転数に応じて制御する。
より具体的には、第２図にブロック構成を示すように、
制御回路２７は回転センサ２８の出力を受けてエンジン
回転数を検出するエンジン回転数−７＝ 検出回路２９と、吸気通路２のバイパス通路２５との合
流点上り十分下流に設置しｔこ温度センサ３０の出力を
受けて過給気温を検出する過給気温検出回路３１とを備
えている。
制御回路２７は回転センサ２８の出力を受けてエンジン
回転数を検出するエンジン回転数−７＝ 検出回路２９と、吸気通路２のバイパス通路２５との合
流点上り十分下流に設置しｔこ温度センサ３０の出力を
受けて過給気温を検出する過給気温検出回路３１とを備
えている。
上記エンジン回転数検出回路２９によって検出されるエ
ンジン回転数は、クラッチ駆動回路３２とバイパス量制
御弁駆動回路３３とに入力される。
ンジン回転数は、クラッチ駆動回路３２とバイパス量制
御弁駆動回路３３とに入力される。
クラッチ駆動回路３２は、エンジン回転数が、予め設定
した回転数、例えば１＋０００ｒｐｍに達するよではコ
ンプレッサ１９に対して設けた電磁クラッチ１８をオフ
し、設定回転数を越えると電磁クラッチ１８をオンし、
コンプレッサ１９を駆動して冷凍装置による過給気の冷
却を開始する。
した回転数、例えば１＋０００ｒｐｍに達するよではコ
ンプレッサ１９に対して設けた電磁クラッチ１８をオフ
し、設定回転数を越えると電磁クラッチ１８をオンし、
コンプレッサ１９を駆動して冷凍装置による過給気の冷
却を開始する。
また、バイパス量制御弁駆動回路３３は、入力されるエ
ンジン回転数に応じてバイパス量制御弁２６の開度を設
定する。具体的には、エバポレータ１５の冷却能力がエ
バポレータ１５に流入する過給気を目標温度に冷却する
のに必要な冷却能力（以下、要求冷却能力という。）を
」二廻るエンジン１の低回転域では、バイパス量制御弁
２６の開度を大トくとってバイパス量を多くする一方、
エンノン回転数の増加に伴なって過給気の要求冷却能力
か、エバポレータ１５の冷却能力に近づくにしたがって
、バイパス量制御弁２６の開度を次第に小さくし、最終
的に両者が一致する段階では、バイパス量制御弁２６を
全閉する。
ンジン回転数に応じてバイパス量制御弁２６の開度を設
定する。具体的には、エバポレータ１５の冷却能力がエ
バポレータ１５に流入する過給気を目標温度に冷却する
のに必要な冷却能力（以下、要求冷却能力という。）を
」二廻るエンジン１の低回転域では、バイパス量制御弁
２６の開度を大トくとってバイパス量を多くする一方、
エンノン回転数の増加に伴なって過給気の要求冷却能力
か、エバポレータ１５の冷却能力に近づくにしたがって
、バイパス量制御弁２６の開度を次第に小さくし、最終
的に両者が一致する段階では、バイパス量制御弁２６を
全閉する。
一方、過給気温検出回路３１によって検出された過給気
温は、設定電圧発生回路３４によって設定される目標温
度と比較回路３５において比較され、その差がバイパス
量制御弁駆動回路３３の前段に設置した補正回路３６に
入力される。
温は、設定電圧発生回路３４によって設定される目標温
度と比較回路３５において比較され、その差がバイパス
量制御弁駆動回路３３の前段に設置した補正回路３６に
入力される。
この補正回路３６は過給気の目標温度と実測温度との偏
差に応して、バイパス量制御弁駆動回路３３に入力され
るエンジン回転数を補正する。つまり、前述したバイパ
ス量制御弁駆動回路３３は、エンノン回転数に応じてバ
イパス量制御弁２６を駆動するのであるが、外気温等の
池の要因の影響で、過給気の要求冷却能力は同じ運転状
態であっても必らずしも一定しないため、上記駆動回路
３３に入力されるエンジン回転数を、過給気の実測温度
（バイパス量制御弁２６が開かれている場合には、エバ
ポレータ１５によって冷却された過給気とバイパスされ
た過給気との合成温度）と目標温度との偏差に応じて補
正しようというものである。
差に応して、バイパス量制御弁駆動回路３３に入力され
るエンジン回転数を補正する。つまり、前述したバイパ
ス量制御弁駆動回路３３は、エンノン回転数に応じてバ
イパス量制御弁２６を駆動するのであるが、外気温等の
池の要因の影響で、過給気の要求冷却能力は同じ運転状
態であっても必らずしも一定しないため、上記駆動回路
３３に入力されるエンジン回転数を、過給気の実測温度
（バイパス量制御弁２６が開かれている場合には、エバ
ポレータ１５によって冷却された過給気とバイパスされ
た過給気との合成温度）と目標温度との偏差に応じて補
正しようというものである。
したがって、実際的には実測温度が目標温度より高い場
合には、バイパス量制御弁２６の開度が小さくなるよう
にエンジン回転数が補正され、逆に、目標温度よ１）低
い温度主で冷却される場合には、バイパス量を増加する
方向にエンジン回転数が補正されることになる。
合には、バイパス量制御弁２６の開度が小さくなるよう
にエンジン回転数が補正され、逆に、目標温度よ１）低
い温度主で冷却される場合には、バイパス量を増加する
方向にエンジン回転数が補正されることになる。
なお、第１図において、３７は、排気通路３に介設され
たタービン７をバイパスさせて設けたウェストデート通
路、３８はウェストゲート通路３７を開閉するウェスト
ゲートバルブ、３９はウェストゲートバルブ３８を開閉
制御するダイヤフラム式のアクチュエータで、該アクチ
ュエータ３９は、サージタンク１４下流の過給圧を作動
源とし、この過給圧が予め設定された最高過給圧を越え
て」ニガしようとするとウェストデートバルブ３８を開
作動して、排気ガスの一部をバイパスさせ、タービン７
の出力を抑制して、ブロア９によって発生される過給圧
の過度の一ト昇を防止する。
たタービン７をバイパスさせて設けたウェストデート通
路、３８はウェストゲート通路３７を開閉するウェスト
ゲートバルブ、３９はウェストゲートバルブ３８を開閉
制御するダイヤフラム式のアクチュエータで、該アクチ
ュエータ３９は、サージタンク１４下流の過給圧を作動
源とし、この過給圧が予め設定された最高過給圧を越え
て」ニガしようとするとウェストデートバルブ３８を開
作動して、排気ガスの一部をバイパスさせ、タービン７
の出力を抑制して、ブロア９によって発生される過給圧
の過度の一ト昇を防止する。
第３図に示す実施例は、エバポレータ１５が設置された
サージタンク１４より上流で、ブロア９より下流の吸気
通路２に、空冷インタークーラ４０（勿論水冷式でもよ
い）を介設するとともに、該インタークーラ４（）をバ
イパスするバイパス通路４１を設け、このバイパス通路
・１１に過給気のバイパス量制御弁４２を介設したこと
を基本的な特徴としている。
サージタンク１４より上流で、ブロア９より下流の吸気
通路２に、空冷インタークーラ４０（勿論水冷式でもよ
い）を介設するとともに、該インタークーラ４（）をバ
イパスするバイパス通路４１を設け、このバイパス通路
・１１に過給気のバイパス量制御弁４２を介設したこと
を基本的な特徴としている。
この実施例では、ブロア９の断熱圧縮によって温度が」
二昇した過給気を空冷インタークーラ４０によっである
程度冷却し、ある程度冷却した過給気をサージタンク１
４内に設置したエバポレータ１５によってさらに冷却す
るようにし、過冷却となる場合には、バイパス通路４１
によるバイパス量を増加することにより、エバポレータ
１５に流入する過給気の要求冷却能力をエバポレータ１
５の冷却能力に合致させることによって過給気の温度を
目標温度に制御するものである。
二昇した過給気を空冷インタークーラ４０によっである
程度冷却し、ある程度冷却した過給気をサージタンク１
４内に設置したエバポレータ１５によってさらに冷却す
るようにし、過冷却となる場合には、バイパス通路４１
によるバイパス量を増加することにより、エバポレータ
１５に流入する過給気の要求冷却能力をエバポレータ１
５の冷却能力に合致させることによって過給気の温度を
目標温度に制御するものである。
上記のバイパス量制御弁４２は、第２図において説明し
たと実質上向し構成の制御回路２７によって、エンジン
回転数を基本とし、温度センサ３０によって検出される
エバポレータ１５下流の過給気温度を補正信号としてそ
の開度が制御される。
たと実質上向し構成の制御回路２７によって、エンジン
回転数を基本とし、温度センサ３０によって検出される
エバポレータ１５下流の過給気温度を補正信号としてそ
の開度が制御される。
この実施例の特徴は、エバポレータ１５の前段に空冷イ
ンタークーラ４０を設置することによって、エバポレー
タ１５に流入する過給気の熱量を減少させることができ
、とりわけ高速域において問題となる冷媒（通常はフロ
ンガス）の劣化（フロンガスの場合、劣化温度は１３０
〜１５０℃）を確実に防止することがでとる点にある。
ンタークーラ４０を設置することによって、エバポレー
タ１５に流入する過給気の熱量を減少させることができ
、とりわけ高速域において問題となる冷媒（通常はフロ
ンガス）の劣化（フロンガスの場合、劣化温度は１３０
〜１５０℃）を確実に防止することがでとる点にある。
なお、第３図においで、第１図と同一のものには、同一
の引用番号を付して重複した説明を省略する。
の引用番号を付して重複した説明を省略する。
また、第４図には第３図に示した実施例の変形例を示す
。
。
この変形例は、膨張弁２２の開度をも制御回路２７によ
って制御するようにしたものである。
って制御するようにしたものである。
前述した実施例では、エバポレータ１５の出口側の冷媒
温度は感温筒２４によって検出されており、冷媒温度が
上昇したとぎには感温筒２４によって膨張弁２２がエバ
ポレータ１５内の冷媒温度を低下させるように作動され
るよるになっているが、その効果がエバポレータ１５の
出口側にまで波及するには相当の時間がかかり応答性に
欠ける難点がある。
温度は感温筒２４によって検出されており、冷媒温度が
上昇したとぎには感温筒２４によって膨張弁２２がエバ
ポレータ１５内の冷媒温度を低下させるように作動され
るよるになっているが、その効果がエバポレータ１５の
出口側にまで波及するには相当の時間がかかり応答性に
欠ける難点がある。
この点、本変形例のように、膨張弁２２の開度を、制御
回路２７によって、基本的には過給気の温度に応じて制
御するようにすれば、エバポレータ１５の冷却能力を過
給気の要求冷却能力により容易に対応させることができ
る。
回路２７によって、基本的には過給気の温度に応じて制
御するようにすれば、エバポレータ１５の冷却能力を過
給気の要求冷却能力により容易に対応させることができ
る。
なお、第４図において第３図と同一のものには同一の引
用番号を付して重複した説明を省略する。
用番号を付して重複した説明を省略する。
なお、本発明はターボ過給機に限定されるものではなく
、容積型ベーンポンプ等の過給機を備えたエンジンにも
適用しうろことはいうまでもない。
、容積型ベーンポンプ等の過給機を備えたエンジンにも
適用しうろことはいうまでもない。
第１図は本発明の実施例を示すエンジンのシステム構成
図、第２図は第１図に示す制御回路のブロック図、第３
図は本発明の池の実施例を示すエンジンのシステム構成
図、第４図は第３図に示す実施例の変形例を示すエンジ
ンのシステム構成図、第５図は冷凍装置の冷却能力およ
び過給気の要求冷却能力のエンジン回転数に対する変化
を示すグラフである。 １・・・エンノン、 ２・・・吸気通路、訃・・
排気通路、 ４・・・ターボ過給機、１５・・・
エバポレータ、１９・・・コンプレッサ、２５・・・バ
イパス通路、２６・・・バイパス量制御弁、２７・・・
制御回路、 ４０・・・インタークーラ、４１・・
・バイパス通路、４２・・・バイパス量制御弁。
図、第２図は第１図に示す制御回路のブロック図、第３
図は本発明の池の実施例を示すエンジンのシステム構成
図、第４図は第３図に示す実施例の変形例を示すエンジ
ンのシステム構成図、第５図は冷凍装置の冷却能力およ
び過給気の要求冷却能力のエンジン回転数に対する変化
を示すグラフである。 １・・・エンノン、 ２・・・吸気通路、訃・・
排気通路、 ４・・・ターボ過給機、１５・・・
エバポレータ、１９・・・コンプレッサ、２５・・・バ
イパス通路、２６・・・バイパス量制御弁、２７・・・
制御回路、 ４０・・・インタークーラ、４１・・
・バイパス通路、４２・・・バイパス量制御弁。
Claims (1)
- （１）過給機下流の吸気通路に冷凍装置のエバポレータ
を設け、該冷凍装置のコンプレッサをエンジンにより駆
動するようにしたエンジンにおいて、 上記エバポレータに流入する過給気の熱量を制御する熱
量制御手段を設け、該熱量制御手段をエンジンの回転数
により制御することを特徴とする過給機付エンジンの吸
気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59183281A JPS6161916A (ja) | 1984-08-31 | 1984-08-31 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59183281A JPS6161916A (ja) | 1984-08-31 | 1984-08-31 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6161916A true JPS6161916A (ja) | 1986-03-29 |
Family
ID=16132905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59183281A Pending JPS6161916A (ja) | 1984-08-31 | 1984-08-31 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6161916A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010118847A1 (de) * | 2009-04-17 | 2010-10-21 | Behr Gmbh & Co. Kg | Ladeluftkanal für einen verbrennungsmotor |
| JP2021162004A (ja) * | 2020-04-03 | 2021-10-11 | マツダ株式会社 | 吸気冷却システム |
-
1984
- 1984-08-31 JP JP59183281A patent/JPS6161916A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010118847A1 (de) * | 2009-04-17 | 2010-10-21 | Behr Gmbh & Co. Kg | Ladeluftkanal für einen verbrennungsmotor |
| US8733327B2 (en) | 2009-04-17 | 2014-05-27 | Behr Gmbh & Co. Kg | Charge air duct for an internal combustion engine |
| US8813729B2 (en) | 2009-04-17 | 2014-08-26 | Behr Gmbh & Co. Kg | Charge air duct for an internal combustion engine |
| JP2021162004A (ja) * | 2020-04-03 | 2021-10-11 | マツダ株式会社 | 吸気冷却システム |
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