JPS6160814A - 溶銑予備処理法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発−は、溶銑予備処理法、特に、溶銑の脱珪処理法に
関する。

（従来の技術） 製鋼工程に最適な溶銑Ｓｉを得る几めに、高炉よジ出銑
さ−ｎた溶銑を転炉装入に先立って脱珪処理することが
行なわ几ている。脱珪剤としては、ミルスケール、ダス
ト、粉鉄鉱石、粉焼結鉱等の酸化鉄系脱珪剤が一般に使
用さ几る。

（発明が解決しようとする問題点） ところが、脱珪処理においては、溶銑中の８１と同時に
Ｍｎが酸化されてし１５問題がおるＯＭｎは鋼中の重要
元素であり、もともと転炉において合金鉄を用いてその
成分全調整しているものであるから、脱珪処ｊ！におけ
る同時脱Ｍｎ反応にニジ溶銑中のＭｎが失なわ几ること
は好ましくない。

したがって、脱珪処理におけるＭｎロスは極力避けなけ
几ばならなめ。

そこで、酸化鉄系脱珪剤に代えて酸化マンガン系脱珪剤
を使用してＭｎを富化することが考えら几る〇 ところが、酸化マンガン系脱珪剤として用いられるマン
ガン鉱石はＴ−Ｆｅが高く、脱珪処理においては酸化鉄
が優先還元さ几、酸化マンガンは還元さ几にぐい。この
ため％　Ｍｎ歩Ｗりはきわめて低く、酸化マンガン系脱
珪剤を使用する脱珪処理法はい１だ実用化さ几るに到っ
ていない。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、上記Ｍｎ歩留！７が出銑Ｃ５ｊ）の高低によ
り大きく影響さ几ることに着目して成さＡ；／Ｃもので
、出銑（：Ｓｉ）により、脱珪剤を酸化鉄系あるいは酸
化マンガン系に使い分けて、経済的かつ有効にＭｎロス
を最小にとどめ、おるいはＭｎ？Ｊ化全図ることにより
、上記問題点を解決するものである。

さらに詳細に説明すると、酸化鉄系脱珪剤を用いる場合
、脱珪処理における溶銑のＮｉｎロスΔＣＭ　ｎ　）は
、第２図に示すように溶銑の脱珪量Δ〔Ｓ１〕と比例す
る。なお、Ｗｃ２図は、溶銑（：Ｓｉ）を一定にして払
い出す場合のもので、初期すなわち出銑時（：Ｓｉ）が
高いとそ几に応じて脱珪量が増加し、脱Ｍｎ反応も増加
することを示している。したがって、出銑（Ｓｉ３が高
い場合に酸化鉄系脱珪剤を用いると、脱珪量Δ（Ｓｉ）
が大きいためにＭｎロスΔＣＭｎ）も大きくなり、不利
である。

本発甲は、第１図にＭｎ歩留り向上思考フローとして示
すように、出銑Ｃ３ｉ　）が高い場合に酸化マンガン系
脱珪剤を使用すると、脱珪量が大きいため、脱珪剤中の
Ｔ−Ｆｅが還元反応により低下し、したがって脱珪剤中
のＭｎＯの還元も促進さ几、その結果、溶銑中のへ１０
歩留りが向上するの？利用するものである。第３図は脱
珪剤中のＴ−Ｆｅ［と溶銑のＭｎ歩留りとの関係を示す
。逆に、出銑〔Ｓ１〕が低い場合には、酸化鉄系脱珪剤
を用いても、脱珪量が小官いためＭｎロスΔＣＭｎ〕も
小さく、問題とならない。また、この時、酸化マンガン
系脱珪剤を用いても、Ｍｎ歩留りが低く、酸化マンガン
系脱珪剤を使用する利益がない。なお、第・１２１は出
銑（Ｓｉ）と溶銑中Ｍｎの上昇との関係を示す。

以上から、本発明は、出銑（Ｓｉ　〕の高低により、酸
化鉄系脱珪剤と酸化マンガン系脱珪剤とを使い分けるこ
とを提案する。

酸化鉄系脱珪剤と駿化マンガン系脱系剤の使い分けのた
めの選択分岐点の考え方としては、主として経済性の観
点から決定される。すなわち、たとえば、 （１）　　酸化マンガン系脱珪剤の使用ｆ＃をＡゆ／ｐ
ｉｇＴ駿化マンガン系脱珪剤の単価全Ａ′￥／にρ転炉
で添加すべきＦｅ−Ｍｎ１を　Ｃｋｇ／５ｔｅｅｌＴ転
炉で添加すべきＦｅＭｎの単価を　Ｃ′￥膚（２）　　
酸化鉄系脱珪剤の使用量を　Ｂ　ｋｇ／ｐ　ｉ　ｇＴ酸
化鉄系脱珪剤の単価を　Ｂ″￥／ｋｇ￥／ｋｇ転炉きＦ
ｅ−Ｍｎ量を　Ｄｋｇ／５ｔｅｅｌＴ転炉で添加すべき
Ｆｅ−Ｍｎの単価をＣ′￥Ａ９とすると、次式 ％式％） の左辺ｔ７ｔは右辺のうち小さい方が選択さ几る。

Ａ　Ｘ　Ａ’およびＢＸＢ’の値は原単位および撹拌条
件等の処理条件により変動する。

（作用） 酸化鉄系脱珪剤（ＦｅＯ）を使用した場合の脱珪処理に
おける反応は、っぎのとおりである。

Ｓｉ＋２ＦｅＯ→Ｓｉｎｇ　＋　２Ｆｅ　　・・・（１
）Ｍｎ＋Ｆｅ０−＋　ＭｎＯ＋Ｆｅ　　　−（２）この
脱珪処理によジ、脱Ｓｉ反応（１）と同時に脱Ｍｎ反応
（２）が生じ、溶銑中のＭｎが失なゎ几る。脱珪処理に
より生成さ几ｆｃＳｉＣｈおよびＭｎＯはスラグに移行
し、Ｆｅは溶銑に移行する。したがって、出銑（Ｓｔ）
が低の場合には脱珪量ΔＣ３ｉ）も小さく、Ｍｎロスも
さほど問題とならないが、出銑ｒｓ＋　）が高く脱珪量
Δ（Ｓｉ）の大きい場合には、Ｍｎロスの影響は深刻で
ある。

一方、酸化マンガン系脱珪剤（ＦｅＯ＋Ｍｎ０）を使用
した場合の脱珪処理における反応は、っぎのとおりであ
る。

Ｓｉ　＋２ＦｅＯ−３ｉＯｚ＋２Ｆｅ＝（３）Ｓｉ　＋
２Ｍｎ０−５ｉＯｚ　＋２Ｍｎ　’　・・（４）この脱
珪処理において生成される５ｉＱ２はスラグに移行し、
ＦｅおよびＭｎは溶銑に移行する。なお、この脱珪処理
において、反応（３）が反応（４）に優先して行なわｎ
るため、出銑〔Ｓｉ〕が低く脱珪量Δ（Ｓｉ）が小さい
場合には、反応（４）はほとんど生じず、Ｍｎ歩留りは
きわめて低い。出銑（Ｓｉ）が高く脱珪量Δ（Ｓｉ）が
大きい場ひには、未反応ＦｅＯが少なくなり、脱珪剤中
のＭ　ｎ　Ｏも還元さｎる。その結果、溶銑中のＭｎが
増加する。

したがって、出銑Ｃ３ｉ）により、脱珪剤を使い分ける
ことにより、効率よ〈溶銑中Ｍｎロスを抑制しあるいは
富化することができる。−貫製鉄所では、出銑［Ｓｉ〕
が０．４幅以上の特定値で酸化鉄系と酸化マンガン系の
脱珪剤を使い分けると効果が出る。

（実施例） 高炉鋳床において溶銑樋より溶銑がトーピードカーに落
下する直前に脱珪剤を投入して脱珪処理を行なった。

処理的溶銑の温ｉは１４９０〜１５３０℃であり、成分
は第１表に示すとおりであった０ ４　１　　表　　　　　（１） 脱珪剤には、酸化鉄系脱珪剤としては粉焼結鉱を使用し
た。平均粒径は３　Ｉｌｌであり、成分は第２表に示す
とおりであった。

酸化マンガン系脱珪剤としては粉マンガン鉱を使用した
。平均粒径は３朋であり、成分は第３喪に示すとおりで
あった。

なお、ローカル条件としては、鋳床高さｌＯｍ、出銑速
度５〜７　Ｔ／ｍ、トーピード２５０ＴであったＯ 結果は、第４表および第５図に示す０ 第４表 この第１ｔ表からすると、処理的溶銑’（Ｓ　ｉ　〕が
０．４５憾の値で脱珪剤を使い分けると、転炉°（Ｃｖ
；）でのフェロマンガン添加量が減少し、効果的である
ことがわかる。

（発明の効果） 上記したように、本発明によ几は、脱珪処理における脱
Ｍｎ反応を最小にとどめることができ、あるいは溶銑Ｍ
ｎの富化を図ることができるので、転炉において添加さ
ｎるフェロマンガン合金低減することができ、経済的便
益が大きい０

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるＭｎ歩留り向上の思考フローを示
す図、第２図は脱珪量とＭｎロスの関係を示すグラフ、
第３図は脱珪剤中のＴ−Ｆｅと溶銑のＭｎ歩留りの関係
を示すグラフ、第４図は出銑〔Ｓｉ〕とＭｎ上昇との関
係を酸化マンガン系脱珪剤の投入量ごとに示すグラフ、
第５図は処理前〔Ｓ１〕と溶銑Ｍｎ変化の関係を示すグ
ラフであるっ特許出願人　　住友金属工業株式会社 （・ 手続補正書 昭和５９年℃ｈ月１９日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）高炉より出銑された溶銑を転炉装入前に脱珪処理
   するに際し、出銑〔Ｓｉ〕に応じて酸化鉄系脱珪剤と酸
   化マンガン系脱珪剤とを使い分けることとし、出銑〔Ｓ
   ｉ〕が所定値を超えるときに酸化マンガン系脱珪剤を、
   所定値に満たないときに酸化鉄系脱珪剤を使用すること
   を特徴とする溶銑予備処理法。