JPS6160814A - 溶銑予備処理法 - Google Patents
溶銑予備処理法Info
- Publication number
- JPS6160814A JPS6160814A JP18121684A JP18121684A JPS6160814A JP S6160814 A JPS6160814 A JP S6160814A JP 18121684 A JP18121684 A JP 18121684A JP 18121684 A JP18121684 A JP 18121684A JP S6160814 A JPS6160814 A JP S6160814A
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- Japan
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- desiliconizing
- iron
- desiliconizing agent
- tapped
- agent
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/04—Removing impurities other than carbon, phosphorus or sulfur
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発−は、溶銑予備処理法、特に、溶銑の脱珪処理法に
関する。
関する。
(従来の技術)
製鋼工程に最適な溶銑Siを得る几めに、高炉よジ出銑
さ−nた溶銑を転炉装入に先立って脱珪処理することが
行なわ几ている。脱珪剤としては、ミルスケール、ダス
ト、粉鉄鉱石、粉焼結鉱等の酸化鉄系脱珪剤が一般に使
用さ几る。
さ−nた溶銑を転炉装入に先立って脱珪処理することが
行なわ几ている。脱珪剤としては、ミルスケール、ダス
ト、粉鉄鉱石、粉焼結鉱等の酸化鉄系脱珪剤が一般に使
用さ几る。
(発明が解決しようとする問題点)
ところが、脱珪処理においては、溶銑中の81と同時に
Mnが酸化されてし15問題がおるOMnは鋼中の重要
元素であり、もともと転炉において合金鉄を用いてその
成分全調整しているものであるから、脱珪処j!におけ
る同時脱Mn反応にニジ溶銑中のMnが失なわ几ること
は好ましくない。
Mnが酸化されてし15問題がおるOMnは鋼中の重要
元素であり、もともと転炉において合金鉄を用いてその
成分全調整しているものであるから、脱珪処j!におけ
る同時脱Mn反応にニジ溶銑中のMnが失なわ几ること
は好ましくない。
したがって、脱珪処理におけるMnロスは極力避けなけ
几ばならなめ。
几ばならなめ。
そこで、酸化鉄系脱珪剤に代えて酸化マンガン系脱珪剤
を使用してMnを富化することが考えら几る〇 ところが、酸化マンガン系脱珪剤として用いられるマン
ガン鉱石はT−Feが高く、脱珪処理においては酸化鉄
が優先還元さ几、酸化マンガンは還元さ几にぐい。この
ため% Mn歩Wりはきわめて低く、酸化マンガン系脱
珪剤を使用する脱珪処理法はい1だ実用化さ几るに到っ
ていない。
を使用してMnを富化することが考えら几る〇 ところが、酸化マンガン系脱珪剤として用いられるマン
ガン鉱石はT−Feが高く、脱珪処理においては酸化鉄
が優先還元さ几、酸化マンガンは還元さ几にぐい。この
ため% Mn歩Wりはきわめて低く、酸化マンガン系脱
珪剤を使用する脱珪処理法はい1だ実用化さ几るに到っ
ていない。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、上記Mn歩留!7が出銑C5j)の高低によ
り大きく影響さ几ることに着目して成さA;/Cもので
、出銑(:Si)により、脱珪剤を酸化鉄系あるいは酸
化マンガン系に使い分けて、経済的かつ有効にMnロス
を最小にとどめ、おるいはMn?J化全図ることにより
、上記問題点を解決するものである。
り大きく影響さ几ることに着目して成さA;/Cもので
、出銑(:Si)により、脱珪剤を酸化鉄系あるいは酸
化マンガン系に使い分けて、経済的かつ有効にMnロス
を最小にとどめ、おるいはMn?J化全図ることにより
、上記問題点を解決するものである。
さらに詳細に説明すると、酸化鉄系脱珪剤を用いる場合
、脱珪処理における溶銑のNinロスΔCM n )は
、第2図に示すように溶銑の脱珪量Δ〔S1〕と比例す
る。なお、Wc2図は、溶銑(:Si)を一定にして払
い出す場合のもので、初期すなわち出銑時(:Si)が
高いとそ几に応じて脱珪量が増加し、脱Mn反応も増加
することを示している。したがって、出銑(Si3が高
い場合に酸化鉄系脱珪剤を用いると、脱珪量Δ(Si)
が大きいためにMnロスΔCMn)も大きくなり、不利
である。
、脱珪処理における溶銑のNinロスΔCM n )は
、第2図に示すように溶銑の脱珪量Δ〔S1〕と比例す
る。なお、Wc2図は、溶銑(:Si)を一定にして払
い出す場合のもので、初期すなわち出銑時(:Si)が
高いとそ几に応じて脱珪量が増加し、脱Mn反応も増加
することを示している。したがって、出銑(Si3が高
い場合に酸化鉄系脱珪剤を用いると、脱珪量Δ(Si)
が大きいためにMnロスΔCMn)も大きくなり、不利
である。
本発甲は、第1図にMn歩留り向上思考フローとして示
すように、出銑C3i )が高い場合に酸化マンガン系
脱珪剤を使用すると、脱珪量が大きいため、脱珪剤中の
T−Feが還元反応により低下し、したがって脱珪剤中
のMnOの還元も促進さ几、その結果、溶銑中のへ10
歩留りが向上するの?利用するものである。第3図は脱
珪剤中のT−Fe[と溶銑のMn歩留りとの関係を示す
。逆に、出銑〔S1〕が低い場合には、酸化鉄系脱珪剤
を用いても、脱珪量が小官いためMnロスΔCMn〕も
小さく、問題とならない。また、この時、酸化マンガン
系脱珪剤を用いても、Mn歩留りが低く、酸化マンガン
系脱珪剤を使用する利益がない。なお、第・121は出
銑(Si)と溶銑中Mnの上昇との関係を示す。
すように、出銑C3i )が高い場合に酸化マンガン系
脱珪剤を使用すると、脱珪量が大きいため、脱珪剤中の
T−Feが還元反応により低下し、したがって脱珪剤中
のMnOの還元も促進さ几、その結果、溶銑中のへ10
歩留りが向上するの?利用するものである。第3図は脱
珪剤中のT−Fe[と溶銑のMn歩留りとの関係を示す
。逆に、出銑〔S1〕が低い場合には、酸化鉄系脱珪剤
を用いても、脱珪量が小官いためMnロスΔCMn〕も
小さく、問題とならない。また、この時、酸化マンガン
系脱珪剤を用いても、Mn歩留りが低く、酸化マンガン
系脱珪剤を使用する利益がない。なお、第・121は出
銑(Si)と溶銑中Mnの上昇との関係を示す。
以上から、本発明は、出銑(Si 〕の高低により、酸
化鉄系脱珪剤と酸化マンガン系脱珪剤とを使い分けるこ
とを提案する。
化鉄系脱珪剤と酸化マンガン系脱珪剤とを使い分けるこ
とを提案する。
酸化鉄系脱珪剤と駿化マンガン系脱系剤の使い分けのた
めの選択分岐点の考え方としては、主として経済性の観
点から決定される。すなわち、たとえば、 (1) 酸化マンガン系脱珪剤の使用f#をAゆ/p
igT駿化マンガン系脱珪剤の単価全A′¥/にρ転炉
で添加すべきFe−Mn1を Ckg/5teelT転
炉で添加すべきFeMnの単価を C′¥膚(2)
酸化鉄系脱珪剤の使用量を B kg/p i gT酸
化鉄系脱珪剤の単価を B″¥/kg¥/kg転炉きF
e−Mn量を Dkg/5teelT転炉で添加すべき
Fe−Mnの単価をC′¥A9とすると、次式 %式%) の左辺t7tは右辺のうち小さい方が選択さ几る。
めの選択分岐点の考え方としては、主として経済性の観
点から決定される。すなわち、たとえば、 (1) 酸化マンガン系脱珪剤の使用f#をAゆ/p
igT駿化マンガン系脱珪剤の単価全A′¥/にρ転炉
で添加すべきFe−Mn1を Ckg/5teelT転
炉で添加すべきFeMnの単価を C′¥膚(2)
酸化鉄系脱珪剤の使用量を B kg/p i gT酸
化鉄系脱珪剤の単価を B″¥/kg¥/kg転炉きF
e−Mn量を Dkg/5teelT転炉で添加すべき
Fe−Mnの単価をC′¥A9とすると、次式 %式%) の左辺t7tは右辺のうち小さい方が選択さ几る。
A X A’およびBXB’の値は原単位および撹拌条
件等の処理条件により変動する。
件等の処理条件により変動する。
(作用)
酸化鉄系脱珪剤(FeO)を使用した場合の脱珪処理に
おける反応は、っぎのとおりである。
おける反応は、っぎのとおりである。
Si+2FeO→Sing + 2Fe ・・・(1
)Mn+Fe0−+ MnO+Fe −(2)この
脱珪処理によジ、脱Si反応(1)と同時に脱Mn反応
(2)が生じ、溶銑中のMnが失なゎ几る。脱珪処理に
より生成さ几fcSiChおよびMnOはスラグに移行
し、Feは溶銑に移行する。したがって、出銑(St)
が低の場合には脱珪量ΔC3i)も小さく、Mnロスも
さほど問題とならないが、出銑rs+ )が高く脱珪量
Δ(Si)の大きい場合には、Mnロスの影響は深刻で
ある。
)Mn+Fe0−+ MnO+Fe −(2)この
脱珪処理によジ、脱Si反応(1)と同時に脱Mn反応
(2)が生じ、溶銑中のMnが失なゎ几る。脱珪処理に
より生成さ几fcSiChおよびMnOはスラグに移行
し、Feは溶銑に移行する。したがって、出銑(St)
が低の場合には脱珪量ΔC3i)も小さく、Mnロスも
さほど問題とならないが、出銑rs+ )が高く脱珪量
Δ(Si)の大きい場合には、Mnロスの影響は深刻で
ある。
一方、酸化マンガン系脱珪剤(FeO+Mn0)を使用
した場合の脱珪処理における反応は、っぎのとおりであ
る。
した場合の脱珪処理における反応は、っぎのとおりであ
る。
Si +2FeO−3iOz+2Fe=(3)Si +
2Mn0−5iOz +2Mn ’ ・・(4)この脱
珪処理において生成される5iQ2はスラグに移行し、
FeおよびMnは溶銑に移行する。なお、この脱珪処理
において、反応(3)が反応(4)に優先して行なわn
るため、出銑〔Si〕が低く脱珪量Δ(Si)が小さい
場合には、反応(4)はほとんど生じず、Mn歩留りは
きわめて低い。出銑(Si)が高く脱珪量Δ(Si)が
大きい場ひには、未反応FeOが少なくなり、脱珪剤中
のM n Oも還元さnる。その結果、溶銑中のMnが
増加する。
2Mn0−5iOz +2Mn ’ ・・(4)この脱
珪処理において生成される5iQ2はスラグに移行し、
FeおよびMnは溶銑に移行する。なお、この脱珪処理
において、反応(3)が反応(4)に優先して行なわn
るため、出銑〔Si〕が低く脱珪量Δ(Si)が小さい
場合には、反応(4)はほとんど生じず、Mn歩留りは
きわめて低い。出銑(Si)が高く脱珪量Δ(Si)が
大きい場ひには、未反応FeOが少なくなり、脱珪剤中
のM n Oも還元さnる。その結果、溶銑中のMnが
増加する。
したがって、出銑C3i)により、脱珪剤を使い分ける
ことにより、効率よ〈溶銑中Mnロスを抑制しあるいは
富化することができる。−貫製鉄所では、出銑[Si〕
が0.4幅以上の特定値で酸化鉄系と酸化マンガン系の
脱珪剤を使い分けると効果が出る。
ことにより、効率よ〈溶銑中Mnロスを抑制しあるいは
富化することができる。−貫製鉄所では、出銑[Si〕
が0.4幅以上の特定値で酸化鉄系と酸化マンガン系の
脱珪剤を使い分けると効果が出る。
(実施例)
高炉鋳床において溶銑樋より溶銑がトーピードカーに落
下する直前に脱珪剤を投入して脱珪処理を行なった。
下する直前に脱珪剤を投入して脱珪処理を行なった。
処理的溶銑の温iは1490〜1530℃であり、成分
は第1表に示すとおりであった0 4 1 表 (1) 脱珪剤には、酸化鉄系脱珪剤としては粉焼結鉱を使用し
た。平均粒径は3 Illであり、成分は第2表に示す
とおりであった。
は第1表に示すとおりであった0 4 1 表 (1) 脱珪剤には、酸化鉄系脱珪剤としては粉焼結鉱を使用し
た。平均粒径は3 Illであり、成分は第2表に示す
とおりであった。
酸化マンガン系脱珪剤としては粉マンガン鉱を使用した
。平均粒径は3朋であり、成分は第3喪に示すとおりで
あった。
。平均粒径は3朋であり、成分は第3喪に示すとおりで
あった。
なお、ローカル条件としては、鋳床高さlOm、出銑速
度5〜7 T/m、トーピード250TであったO 結果は、第4表および第5図に示す0 第4表 この第1t表からすると、処理的溶銑’(S i 〕が
0.45憾の値で脱珪剤を使い分けると、転炉°(Cv
;)でのフェロマンガン添加量が減少し、効果的である
ことがわかる。
度5〜7 T/m、トーピード250TであったO 結果は、第4表および第5図に示す0 第4表 この第1t表からすると、処理的溶銑’(S i 〕が
0.45憾の値で脱珪剤を使い分けると、転炉°(Cv
;)でのフェロマンガン添加量が減少し、効果的である
ことがわかる。
(発明の効果)
上記したように、本発明によ几は、脱珪処理における脱
Mn反応を最小にとどめることができ、あるいは溶銑M
nの富化を図ることができるので、転炉において添加さ
nるフェロマンガン合金低減することができ、経済的便
益が大きい0
Mn反応を最小にとどめることができ、あるいは溶銑M
nの富化を図ることができるので、転炉において添加さ
nるフェロマンガン合金低減することができ、経済的便
益が大きい0
第1図は本発明によるMn歩留り向上の思考フローを示
す図、第2図は脱珪量とMnロスの関係を示すグラフ、
第3図は脱珪剤中のT−Feと溶銑のMn歩留りの関係
を示すグラフ、第4図は出銑〔Si〕とMn上昇との関
係を酸化マンガン系脱珪剤の投入量ごとに示すグラフ、
第5図は処理前〔S1〕と溶銑Mn変化の関係を示すグ
ラフであるっ特許出願人 住友金属工業株式会社 (・ 手続補正書 昭和59年℃h月19日
す図、第2図は脱珪量とMnロスの関係を示すグラフ、
第3図は脱珪剤中のT−Feと溶銑のMn歩留りの関係
を示すグラフ、第4図は出銑〔Si〕とMn上昇との関
係を酸化マンガン系脱珪剤の投入量ごとに示すグラフ、
第5図は処理前〔S1〕と溶銑Mn変化の関係を示すグ
ラフであるっ特許出願人 住友金属工業株式会社 (・ 手続補正書 昭和59年℃h月19日
Claims (1)
- (1)高炉より出銑された溶銑を転炉装入前に脱珪処理
するに際し、出銑〔Si〕に応じて酸化鉄系脱珪剤と酸
化マンガン系脱珪剤とを使い分けることとし、出銑〔S
i〕が所定値を超えるときに酸化マンガン系脱珪剤を、
所定値に満たないときに酸化鉄系脱珪剤を使用すること
を特徴とする溶銑予備処理法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18121684A JPS6160814A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 溶銑予備処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18121684A JPS6160814A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 溶銑予備処理法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6160814A true JPS6160814A (ja) | 1986-03-28 |
Family
ID=16096850
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18121684A Pending JPS6160814A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 溶銑予備処理法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6160814A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0531715U (ja) * | 1991-04-20 | 1993-04-27 | 當間 昭一 | ハケ付き棒を具備した化粧品容器 |
JP2016148075A (ja) * | 2015-02-12 | 2016-08-18 | 新日鐵住金株式会社 | 溶銑の精錬方法 |
CN111411190A (zh) * | 2020-04-13 | 2020-07-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种提高转炉冶炼效率的生产方法 |
-
1984
- 1984-08-30 JP JP18121684A patent/JPS6160814A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0531715U (ja) * | 1991-04-20 | 1993-04-27 | 當間 昭一 | ハケ付き棒を具備した化粧品容器 |
JP2016148075A (ja) * | 2015-02-12 | 2016-08-18 | 新日鐵住金株式会社 | 溶銑の精錬方法 |
CN111411190A (zh) * | 2020-04-13 | 2020-07-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种提高转炉冶炼效率的生产方法 |
CN111411190B (zh) * | 2020-04-13 | 2021-06-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种提高转炉冶炼效率的生产方法 |
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