JPS6156418B2 - - Google Patents
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- JPS6156418B2 JPS6156418B2 JP57210569A JP21056982A JPS6156418B2 JP S6156418 B2 JPS6156418 B2 JP S6156418B2 JP 57210569 A JP57210569 A JP 57210569A JP 21056982 A JP21056982 A JP 21056982A JP S6156418 B2 JPS6156418 B2 JP S6156418B2
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- Japan
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- ignition
- converter
- circuit
- time
- signal
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 14
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
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- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/005—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by weakening or suppression of sparks to limit the engine speed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、通常の点火装置に加えて点火コイ
ルの２次側に点火エネルギを注入するDC−DCコ
ンバータを持つ内燃機関用点火装置の改良に関す
る。
ルの２次側に点火エネルギを注入するDC−DCコ
ンバータを持つ内燃機関用点火装置の改良に関す
る。
従来のこの種の点火装置としては、例えば特開
昭56−124672号公報等に記載されているようなも
のがある。
昭56−124672号公報等に記載されているようなも
のがある。
この点火装置は第１図に示すように、バツテリ
１、１次側と２次側とが分離された四端子型点火
コイル２、エンジン回転に同期して点火時期を検
出する点火時期検出手段６、点火コイル２の１次
側の電流を点火時期検出手段６が点火時期を検出
する毎に遮断して点火コイル２の２次側に高電圧
を発生させるためのフルトラ式点火装置７、点火
コイル２の２次側の一端に高電圧出力端を接続
し、バツテリ１の電圧を昇圧するDC−DCコンバ
ータ８、点火コイル２の２次側に発生する高電圧
を各気筒の点火プラグ５ａ〜５ｄに分配するデイ
ストリビユータ３、デイストリビユータ３から点
火プラグ５ａ〜５ｄに高電圧を供給するハイテン
シヨンケーブル４ａ〜４ｄ等によつて構成されて
いる。
１、１次側と２次側とが分離された四端子型点火
コイル２、エンジン回転に同期して点火時期を検
出する点火時期検出手段６、点火コイル２の１次
側の電流を点火時期検出手段６が点火時期を検出
する毎に遮断して点火コイル２の２次側に高電圧
を発生させるためのフルトラ式点火装置７、点火
コイル２の２次側の一端に高電圧出力端を接続
し、バツテリ１の電圧を昇圧するDC−DCコンバ
ータ８、点火コイル２の２次側に発生する高電圧
を各気筒の点火プラグ５ａ〜５ｄに分配するデイ
ストリビユータ３、デイストリビユータ３から点
火プラグ５ａ〜５ｄに高電圧を供給するハイテン
シヨンケーブル４ａ〜４ｄ等によつて構成されて
いる。
なお、DC−DCコンバータ８は、例えば第２図
に示すような構成となつており、昇圧トランスＴ
に設けられた帰還巻線１２の作用によつてパワー
トランジスタ９，１０を交互にオン、オフさせ
て、昇圧トランスＴの１次コイル１１に流れる電
流を遮断し、それによつて昇圧トランスＴの２次
コイル１３に高電圧を発生させて、その高電圧を
整流平滑回路１４を介して出力するようになつて
いる。
に示すような構成となつており、昇圧トランスＴ
に設けられた帰還巻線１２の作用によつてパワー
トランジスタ９，１０を交互にオン、オフさせ
て、昇圧トランスＴの１次コイル１１に流れる電
流を遮断し、それによつて昇圧トランスＴの２次
コイル１３に高電圧を発生させて、その高電圧を
整流平滑回路１４を介して出力するようになつて
いる。
そして、その作用は点火時期検出手段６が点火
時期を検出する毎に、フルトラ式点火装置７が点
火コイル２の１次側を流れる電流を遮断すると、
点火コイル２の２次側にマイナス数KVの高電圧
が発生して、その高電圧がデイストリビユータ３
及びハイテンシヨンケーブル４ａ〜４ｄを介して
点火プラグ５ａ〜５ｄに順次供給されて放電が開
始される。
時期を検出する毎に、フルトラ式点火装置７が点
火コイル２の１次側を流れる電流を遮断すると、
点火コイル２の２次側にマイナス数KVの高電圧
が発生して、その高電圧がデイストリビユータ３
及びハイテンシヨンケーブル４ａ〜４ｄを介して
点火プラグ５ａ〜５ｄに順次供給されて放電が開
始される。
さらに、バツテリ１の電圧をDC−DCコンバー
タ８によつて昇圧して得たマイナス2KV程度の高
電圧が、点火コイル２の２次側を介して点火プラ
グ５ａ〜５ｄに供給されて、放電継続時間が延長
され、それによつて燃焼の安定化及び燃費の向上
を図ることができる。
タ８によつて昇圧して得たマイナス2KV程度の高
電圧が、点火コイル２の２次側を介して点火プラ
グ５ａ〜５ｄに供給されて、放電継続時間が延長
され、それによつて燃焼の安定化及び燃費の向上
を図ることができる。
しかしながら、このような従来のDC−DCコン
バータを備えた点火装置は、DC−DCコンバータ
が常時動作して、高圧出力を点火コイルの２次側
に印加する構成になつている。
バータを備えた点火装置は、DC−DCコンバータ
が常時動作して、高圧出力を点火コイルの２次側
に印加する構成になつている。
そのため、DC−DCコンバータは点火放電がさ
れない無負荷時にも高電圧を出力するので、無負
荷時でも１〜2Aの電流が消費される。
れない無負荷時にも高電圧を出力するので、無負
荷時でも１〜2Aの電流が消費される。
また、デイストリビユータのロータ電極とサイ
ド電極とが点火放電を維持できる限り、DC−DC
コンバータからエネルギが注入されることによつ
て、長い場合には20ｍsec以上点火放電が継続し
て、長期間６〜10A又はそれ以上の電流が消費さ
れる。
ド電極とが点火放電を維持できる限り、DC−DC
コンバータからエネルギが注入されることによつ
て、長い場合には20ｍsec以上点火放電が継続し
て、長期間６〜10A又はそれ以上の電流が消費さ
れる。
そして、このように放電時間が長くなることに
よる消費電流の増加によつて、オルタネータ（発
電機）の負荷が増大して燃費が悪化する。
よる消費電流の増加によつて、オルタネータ（発
電機）の負荷が増大して燃費が悪化する。
第３図は、1800c.c.４気筒エンジンの750rpmア
イドリング時の燃料消費と放電時間との関係の実
験結果の一例を示す図である。
イドリング時の燃料消費と放電時間との関係の実
験結果の一例を示す図である。
この図からも分るように、放電時間が５ｍsec
程度の時に最も燃費が良いが、それを越えて長く
なると再び燃費が悪化する。
程度の時に最も燃費が良いが、それを越えて長く
なると再び燃費が悪化する。
このように、従来のDC−DCコンバータを備え
た点火装置にあつては、DC−DCコンバータが常
時動作しているために、消費電流が大きくなると
共に燃費が悪化することがあるという問題があつ
た。
た点火装置にあつては、DC−DCコンバータが常
時動作しているために、消費電流が大きくなると
共に燃費が悪化することがあるという問題があつ
た。
この発明は上記の点に鑑みてなされたものであ
り、上述のような内燃機関用点火装置における消
費電流を減少すると共に、アイドリング運転時の
燃費を向上させることを目的とする。
り、上述のような内燃機関用点火装置における消
費電流を減少すると共に、アイドリング運転時の
燃費を向上させることを目的とする。
そのため、この発明による内燃機関用点火装置
は、機関回転数が予め定めた機関回転数以下で且
つ点火時期付近でのみDC−DCコンバータを動作
させるようにしたものである。
は、機関回転数が予め定めた機関回転数以下で且
つ点火時期付近でのみDC−DCコンバータを動作
させるようにしたものである。
以下、この発明の実施例を添付図面の第４図以
降を参照して説明する。
降を参照して説明する。
第４図は、この発明を実施した内燃機関用点火
装置の一例の要部のみを示す回路図である。
装置の一例の要部のみを示す回路図である。
同図において、まずDC−DCコンバータ２１に
ついて簡単に説明すると、昇圧トランス２２の一
次巻線２３のセンタタツプにバツテリ２４からの
バツテリ電圧を印加して、その一次巻線２３の両
端を、各々エミツタをアースに接続したパワート
ランジスタ２５，２６のコレクタに接続してあ
る。
ついて簡単に説明すると、昇圧トランス２２の一
次巻線２３のセンタタツプにバツテリ２４からの
バツテリ電圧を印加して、その一次巻線２３の両
端を、各々エミツタをアースに接続したパワート
ランジスタ２５，２６のコレクタに接続してあ
る。
そして、そのパワートランジスタ２５，２６の
各ベースをベース電流制限用抵抗２７，２８を介
して、センタタツプに抵抗２９を介してバツテリ
電圧が印加される帰還巻線３０の両端に接続して
ある。
各ベースをベース電流制限用抵抗２７，２８を介
して、センタタツプに抵抗２９を介してバツテリ
電圧が印加される帰還巻線３０の両端に接続して
ある。
なお、パワートランジスタ２５，２６の各ベー
スは後述するスイツチング回路３５に接続されて
いるが、その詳細は後述する。
スは後述するスイツチング回路３５に接続されて
いるが、その詳細は後述する。
これ等のパワートランジスタ２５，２６は、帰
還巻線３０の作用によつて交互にオン・オフし
て、一次巻線に流れる電流を断接し、二次巻線３
１に高電圧が発生する。
還巻線３０の作用によつて交互にオン・オフし
て、一次巻線に流れる電流を断接し、二次巻線３
１に高電圧が発生する。
この二次巻線３１に発生する高電圧は、ダイオ
ードD1〜D4からなる全波整流回路３２で全波整
流された後、コンデンサ３３で平滑されて図示し
ない点火コイルの二次側端子に出力される。
ードD1〜D4からなる全波整流回路３２で全波整
流された後、コンデンサ３３で平滑されて図示し
ない点火コイルの二次側端子に出力される。
次に、このDC−DCコンバータ２１の動作を制
御するコンバータ制御手段について説明する。
御するコンバータ制御手段について説明する。
このコンバータ制御手段は、DC−DCコンバー
タ２１のパワートランジスタ２５，２６をオフ状
態又はオン・オフ可能状態にするスイツチング回
路３５と、このスイツチング回路３５を制御する
スイツチング制御回路３６とから構成されてい
る。
タ２１のパワートランジスタ２５，２６をオフ状
態又はオン・オフ可能状態にするスイツチング回
路３５と、このスイツチング回路３５を制御する
スイツチング制御回路３６とから構成されてい
る。
まず、スイツチング回路３５は、スイツチング
トランジスタ３７，３８の各エミツタをアースに
接続して、その各コレクタをDC−DCコンバータ
２１の各パワートランジスタ２５，２６のベース
に接続すると共に、このスイツチングトランジス
タ３７，３８の各ベースに、抵抗３９を介してバ
ツテリ２４からのバツテリ電圧又はスイツチング
制御回路３６からの動作信号ＰSをベース電流制
限用抵抗４０，４１を介して入力してなる。
トランジスタ３７，３８の各エミツタをアースに
接続して、その各コレクタをDC−DCコンバータ
２１の各パワートランジスタ２５，２６のベース
に接続すると共に、このスイツチングトランジス
タ３７，３８の各ベースに、抵抗３９を介してバ
ツテリ２４からのバツテリ電圧又はスイツチング
制御回路３６からの動作信号ＰSをベース電流制
限用抵抗４０，４１を介して入力してなる。
また、スイツチング制御回路３６は、第５図に
示すように動作指令回路４３と、動作開始タイミ
ング回路４４と、動作時間設定回路４５とからな
る。
示すように動作指令回路４３と、動作開始タイミ
ング回路４４と、動作時間設定回路４５とからな
る。
その動作指令回路４３は、点火コイル一次側
端子からの信号P1を入力して、機関回転数が予め
定めた回転数を越えた時に動作指令信号P2を出力
する。
端子からの信号P1を入力して、機関回転数が予め
定めた回転数を越えた時に動作指令信号P2を出力
する。
この動作指令回路４３は、例えば第６図に示す
ように信号P1を入力する抵抗４３A及び定電圧ダ
イオード４３Bと、信号P1の入力間隔がΔＴ、例
えば４気筒機関の回転数2000rpmの時の点火周期
15ｍsecを越えると出力レベルが変化しなくなる
リトリガブルワンシヨツト回路４３ｃとからな
る。
ように信号P1を入力する抵抗４３A及び定電圧ダ
イオード４３Bと、信号P1の入力間隔がΔＴ、例
えば４気筒機関の回転数2000rpmの時の点火周期
15ｍsecを越えると出力レベルが変化しなくなる
リトリガブルワンシヨツト回路４３ｃとからな
る。
動作開始タイミング回路４４は、動作指令回路
４３からの動作指令信号P2が入力された時に、点
火コイルへ通電が開始された時からDC−DCコン
バータ２１が動作を開始するまでの時間のパルス
幅のタイミング信号P3を出力する。
４３からの動作指令信号P2が入力された時に、点
火コイルへ通電が開始された時からDC−DCコン
バータ２１が動作を開始するまでの時間のパルス
幅のタイミング信号P3を出力する。
この動作開始タイミング回路４４は、例えば第
６図に示すように、リトリガブルワンシヨツト回
路４３ｃからの停止信号P2の立上りでトリガされ
て、パルス幅が例えば４ｍsecのタイミング信号
P3を出力する立上りワンシヨツト回路４４からな
る。
６図に示すように、リトリガブルワンシヨツト回
路４３ｃからの停止信号P2の立上りでトリガされ
て、パルス幅が例えば４ｍsecのタイミング信号
P3を出力する立上りワンシヨツト回路４４からな
る。
動作時間設定回路４５は、動作開始タイミング
回路４４からのタイミング信号P3を入力して、予
め定めた所定時間（点火時期付近）だけローレベ
ル“Ｌ”の動作信号ＰSをスイツチング回路３５
の各スイツチングトランジスタ３７，３８に出力
する。
回路４４からのタイミング信号P3を入力して、予
め定めた所定時間（点火時期付近）だけローレベ
ル“Ｌ”の動作信号ＰSをスイツチング回路３５
の各スイツチングトランジスタ３７，３８に出力
する。
この動作時間設定回路４５は、例えば第６図に
示すように、立上りワンシヨツト回路４４からの
タイミング信号P2の立下りでトリガされて、予め
定めた所定時間、例えば通常の点火装置による点
火コイルへの通電時間（ドウエル角）を５ｍsec
と仮定して点火時期前１ｍsecから点火後５ｍsec
の間、つまり６ｍsecのパルス幅のハイレベル
“Ｈ”の信号を出力する立下りワンシヨツト回路
４５Aと、この立下りワンシヨツト回路４５Aから
の信号を抵抗４５Bを介して入力し、入力が
“Ｈ”の時にオン状態になつて動作信号ＰSを
“Ｌ”（アース）にするトランジスタ４５ｃとから
なる。
示すように、立上りワンシヨツト回路４４からの
タイミング信号P2の立下りでトリガされて、予め
定めた所定時間、例えば通常の点火装置による点
火コイルへの通電時間（ドウエル角）を５ｍsec
と仮定して点火時期前１ｍsecから点火後５ｍsec
の間、つまり６ｍsecのパルス幅のハイレベル
“Ｈ”の信号を出力する立下りワンシヨツト回路
４５Aと、この立下りワンシヨツト回路４５Aから
の信号を抵抗４５Bを介して入力し、入力が
“Ｈ”の時にオン状態になつて動作信号ＰSを
“Ｌ”（アース）にするトランジスタ４５ｃとから
なる。
なお、点火コイル、フルトラ式点火装置、デイ
ストリビユータ等の通常の点火装置の部分は、第
１図と同様であるので、その説明は省略する。
ストリビユータ等の通常の点火装置の部分は、第
１図と同様であるので、その説明は省略する。
第７図及び第８図は、この実施例の点火装置の
外観を示す正面図及びその左側面図である。
外観を示す正面図及びその左側面図である。
両図において、この点火装置は、点火コイル、
DC−DCコンバータ２１、スイツチング回路３５
及びスイツチング制御回路３６を一体でモールド
成形してなり、DC−DCコンバータ２１、スイツ
チング回路３５及びスイツチング制御回路３６
は、DC−DCコンバータ２１のパワートランジス
タ２５，２６の放熱器５０の内側に設けてあり、
またDC−DCコンバータ２１で発生した高電圧
は、ケーブル５１を介して点火コイルの二次側端
子に接続してある。
DC−DCコンバータ２１、スイツチング回路３５
及びスイツチング制御回路３６を一体でモールド
成形してなり、DC−DCコンバータ２１、スイツ
チング回路３５及びスイツチング制御回路３６
は、DC−DCコンバータ２１のパワートランジス
タ２５，２６の放熱器５０の内側に設けてあり、
またDC−DCコンバータ２１で発生した高電圧
は、ケーブル５１を介して点火コイルの二次側端
子に接続してある。
次に、このように構成した実施例の作用につい
て第９図をも参照して説明する。
て第９図をも参照して説明する。
まず、第４図のスイツチング制御回路３６から
動作信号ＰSが出力されていない、つまり動作信
号ＰSが“Ｈ”のときには、スイツチング回路３
５のトランジスタ３７，３８の各ベースにバツテ
リ２４からのベース電圧が給電されてオン状態に
なつているので、DC−DCコンバータ２１の各パ
ワートランジスタ２５，２６のベースが接地され
て常時オフ状態になり、高電圧を出力しない。
動作信号ＰSが出力されていない、つまり動作信
号ＰSが“Ｈ”のときには、スイツチング回路３
５のトランジスタ３７，３８の各ベースにバツテ
リ２４からのベース電圧が給電されてオン状態に
なつているので、DC−DCコンバータ２１の各パ
ワートランジスタ２５，２６のベースが接地され
て常時オフ状態になり、高電圧を出力しない。
つまり、DC−DCコンバータ２１は動作しな
い。
い。
この状態で、機関回転数が2000rpm以下、例え
ば1200rpmであれば、第９図の時点t1で同図イに
示す点火コイル一次側端子から信号P1がスイツ
チング制御回路３６の動作指令回路４３に入力さ
れることによつて、動作指令回路４３から同図ロ
に示すように信号P1の立下りで立上る動作指令信
号P2が出力される。
ば1200rpmであれば、第９図の時点t1で同図イに
示す点火コイル一次側端子から信号P1がスイツ
チング制御回路３６の動作指令回路４３に入力さ
れることによつて、動作指令回路４３から同図ロ
に示すように信号P1の立下りで立上る動作指令信
号P2が出力される。
それによつて、動作開始タイミング回路４４
は、第９図ハに示すように停止パルスP2の立上り
（時点t1）で立上がるパルス幅が４ｍsecのタイミ
ング信号P3を出力する。
は、第９図ハに示すように停止パルスP2の立上り
（時点t1）で立上がるパルス幅が４ｍsecのタイミ
ング信号P3を出力する。
このタイミング信号P3が立下がつた第９図の時
点t2で、動作時間設定回路４５は同図ニに示すよ
うにパルス幅が６ｍsecの動作信号ＰSをスイツチ
ング回路３５に出力する。つまり、第６図のトラ
ンジスタ４５ｃがオン状態になり、動作信号ＰS
が“Ｌ”になる。
点t2で、動作時間設定回路４５は同図ニに示すよ
うにパルス幅が６ｍsecの動作信号ＰSをスイツチ
ング回路３５に出力する。つまり、第６図のトラ
ンジスタ４５ｃがオン状態になり、動作信号ＰS
が“Ｌ”になる。
したがつて、スイツチング回路３５のトランジ
スタ３７，３８のベースが接地されてオフ状態に
なり、DC−DCコンバータ２１のパワートランジ
スタ２５，２６の各ベースがアースから切離され
てオン・オフ可能状態になる。
スタ３７，３８のベースが接地されてオフ状態に
なり、DC−DCコンバータ２１のパワートランジ
スタ２５，２６の各ベースがアースから切離され
てオン・オフ可能状態になる。
そのため、DC−DCコンバータ２１が動作し
て、その昇圧トランス２２の二次巻線３１に高電
圧が発生し、第９図ホに示すように約−2KVの負
の高電圧Ｖを点火コイル二次側端子に出力する。
て、その昇圧トランス２２の二次巻線３１に高電
圧が発生し、第９図ホに示すように約−2KVの負
の高電圧Ｖを点火コイル二次側端子に出力する。
そして、動作時間設定回路４５からの動作信号
ＰSが時点t2から６ｍsec経過して再び“Ｈ”にな
つた時点t3で、スイツチング回路３５のトランジ
スタ３７，３８がオン状態になつてDC−DCコン
バータ２１のパワートランジスタ２５，２６がオ
ン不能状態になる。つまり、DC−DCコンバータ
２１が動作しなくなる。
ＰSが時点t2から６ｍsec経過して再び“Ｈ”にな
つた時点t3で、スイツチング回路３５のトランジ
スタ３７，３８がオン状態になつてDC−DCコン
バータ２１のパワートランジスタ２５，２６がオ
ン不能状態になる。つまり、DC−DCコンバータ
２１が動作しなくなる。
次に、機関回転数が2000rpm以下であれば、第
９図の時点t1から15ｍsecを越える時間ΔT1が経
過した時点t4で、再び点火コイルの一次側端子
から信号P1が入力されることによつて、前述と同
様にして、スイツチング制御回路３６の動作指令
回路４３から動作指令信号P2が出力されて（立上
つて）、動作開始タイミング回路４４からタイミ
ングパルスP3が出力され、その立下り時点t5から
時点t6までの間動作時間設定回路４５から動作信
号ＰSが出力されて、DC−DCコンバータ２１が
動作して高電圧Ｖが出力される。
９図の時点t1から15ｍsecを越える時間ΔT1が経
過した時点t4で、再び点火コイルの一次側端子
から信号P1が入力されることによつて、前述と同
様にして、スイツチング制御回路３６の動作指令
回路４３から動作指令信号P2が出力されて（立上
つて）、動作開始タイミング回路４４からタイミ
ングパルスP3が出力され、その立下り時点t5から
時点t6までの間動作時間設定回路４５から動作信
号ＰSが出力されて、DC−DCコンバータ２１が
動作して高電圧Ｖが出力される。
ここで機関回転数が2000rpmを越えると、第９
図の時点t4から15ｍsec以下の時間ΔT2が経過し
た時点t7で、点火コイルの一次側端子から信号
P1がスイツチング制御回路３６の動作指令回路４
３に入力される。
図の時点t4から15ｍsec以下の時間ΔT2が経過し
た時点t7で、点火コイルの一次側端子から信号
P1がスイツチング制御回路３６の動作指令回路４
３に入力される。
しかしながら、この時には動作指令回路４３
は、第６図に示すように例えばリトリガブルワン
シヨツト回路で構成してあるので、動作指令信号
P2を出力しない、つまり立上りエツジが生じな
い。
は、第６図に示すように例えばリトリガブルワン
シヨツト回路で構成してあるので、動作指令信号
P2を出力しない、つまり立上りエツジが生じな
い。
そのため、第９図ロに示すように、動作開始タ
イミング回路４４からタイミング信号P3が出力さ
れず、動作時間設定回路４５から動作信号ＰSが
出力されないので、スイツチング回路３５のトラ
ンジスタ３７，３８がオン状態のままになつて、
DC−DCコンバータ２１のパワートランジスタ２
５，２６がオン・オフ不能状態になる。つまり、
DC−DCコンバータ２１が動作しない。
イミング回路４４からタイミング信号P3が出力さ
れず、動作時間設定回路４５から動作信号ＰSが
出力されないので、スイツチング回路３５のトラ
ンジスタ３７，３８がオン状態のままになつて、
DC−DCコンバータ２１のパワートランジスタ２
５，２６がオン・オフ不能状態になる。つまり、
DC−DCコンバータ２１が動作しない。
このように、この実施例では、機関回転数が
2000rpm以下で、且つ点火時期前１ｍsecから点
火後５ｍsecの間だけDC−DCコンバータ２１が
動作して、消費電流が大幅に減少すると共に、長
時間に亘つて点火放電が生ずることがなく、燃費
が向上する。
2000rpm以下で、且つ点火時期前１ｍsecから点
火後５ｍsecの間だけDC−DCコンバータ２１が
動作して、消費電流が大幅に減少すると共に、長
時間に亘つて点火放電が生ずることがなく、燃費
が向上する。
また、点火時期付近、すなわち負荷のかかつた
状態の時だけDC−DCコンバータ２１が動作し
て、点火プラグに高電圧が印加されるため、無負
荷のときに高電圧が印加されることによつて起こ
る不整放電を防止できる。
状態の時だけDC−DCコンバータ２１が動作し
て、点火プラグに高電圧が印加されるため、無負
荷のときに高電圧が印加されることによつて起こ
る不整放電を防止できる。
さらに、この実施例では、点火コイルとDC−
DCコンバータを一体にモールド成形しているの
で、点火コイル二次側とDC−DCコンバータを直
結することができ、ハイテンシヨンケーブルを使
うことによるエネルギ損失を減少させることがで
きると共に、高圧発生部が露出しないので安全性
が向上する。
DCコンバータを一体にモールド成形しているの
で、点火コイル二次側とDC−DCコンバータを直
結することができ、ハイテンシヨンケーブルを使
うことによるエネルギ損失を減少させることがで
きると共に、高圧発生部が露出しないので安全性
が向上する。
なお、実験によると、DC−DCコンバータを使
用した点火装置による燃焼特性効果の改善は、主
にアイドリング時に現われ、例えば1800c.c.４気筒
機関では750rpmのアイドリング時の燃費が８〜
12％向上した。
用した点火装置による燃焼特性効果の改善は、主
にアイドリング時に現われ、例えば1800c.c.４気筒
機関では750rpmのアイドリング時の燃費が８〜
12％向上した。
これは、本来アイドリングの点火時期は10〜20
゜BTDC（上死点前）程度であるが、これを進角
させることによつて燃費が向上する。しかし、こ
れ以上進角させると失火率が増大してアイドリン
グが安定を保てなくなる。
゜BTDC（上死点前）程度であるが、これを進角
させることによつて燃費が向上する。しかし、こ
れ以上進角させると失火率が増大してアイドリン
グが安定を保てなくなる。
そこで、この発明を実施した点火装置を使用す
ると、50゜BTDC程度までアイドリングが安定を
保つことができ、大幅に燃費が向上した。
ると、50゜BTDC程度までアイドリングが安定を
保つことができ、大幅に燃費が向上した。
また、アイドル以外でもEGR率を大きくした
場合に、同様の効果が得られることも判つたが、
特にアイドリング時の効果が顕著で、道路渋滞や
大都市の走行時に大きく燃費が向上する。
場合に、同様の効果が得られることも判つたが、
特にアイドリング時の効果が顕著で、道路渋滞や
大都市の走行時に大きく燃費が向上する。
なお、前述したように、放電時間５ｍsec程度
がアイドリング時の燃焼改善と消費電力低減の効
果が得られる最適値であり、これは750rpmでク
ランク角22〜23゜程度であり、燃焼速度が早い高
回転でDC−DCコンバータを動作させる場合には
クランク角を合わせて時間を設定すればよい。
がアイドリング時の燃焼改善と消費電力低減の効
果が得られる最適値であり、これは750rpmでク
ランク角22〜23゜程度であり、燃焼速度が早い高
回転でDC−DCコンバータを動作させる場合には
クランク角を合わせて時間を設定すればよい。
以上説明したように、この発明によれば、点火
装置の消費電流が減少すると共に、アイドリング
運転時の燃費が向上する。
装置の消費電流が減少すると共に、アイドリング
運転時の燃費が向上する。
第１図及び第２図は、従来の内燃機関用点火装
置の一例を示す構成図及びそのDC−DCコンバー
タを示す回路図である。第３図は、放電時間と燃
料消費との関係の一例を示す線図、第４図は、こ
の発明を実施した内燃機関用点火装置の一例の要
部を示す回路図、第５図及び第６図は、そのスイ
ツチング制御回路の詳細を示すブロツク図及びそ
の具体例の一例を示すブロツク図、第７図及び第
８図は、同じく点火装置の外観を示す正面図及び
左側面図、第９図は、第４図の動作説明に供する
タイミングチヤートである。 ２１……DC−DCコンバータ、２４……バツテ
リ、３５……スイツチング回路、３６……スイツ
チング制御回路、４３……動作指令回路、４４…
…動作開始タイミング回路、４５……動作時間設
定回路。
置の一例を示す構成図及びそのDC−DCコンバー
タを示す回路図である。第３図は、放電時間と燃
料消費との関係の一例を示す線図、第４図は、こ
の発明を実施した内燃機関用点火装置の一例の要
部を示す回路図、第５図及び第６図は、そのスイ
ツチング制御回路の詳細を示すブロツク図及びそ
の具体例の一例を示すブロツク図、第７図及び第
８図は、同じく点火装置の外観を示す正面図及び
左側面図、第９図は、第４図の動作説明に供する
タイミングチヤートである。 ２１……DC−DCコンバータ、２４……バツテ
リ、３５……スイツチング回路、３６……スイツ
チング制御回路、４３……動作指令回路、４４…
…動作開始タイミング回路、４５……動作時間設
定回路。
Claims (1)
- １ 機関の通常の点火装置に加えて点火コイルの
２次側に点火エネルギを注入するDC−DCコンバ
ータを備えた内燃機関用点火装置において、前記
DC−DCコンバータを機関回転数が予め定めた機
関回転数以下で且つ点火時期付近でのみ動作させ
るコンバータ制御回路を設けたことを特徴とする
内燃機関用点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21056982A JPS59101582A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 内燃機関用点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21056982A JPS59101582A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 内燃機関用点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59101582A JPS59101582A (ja) | 1984-06-12 |
| JPS6156418B2 true JPS6156418B2 (ja) | 1986-12-02 |
Family
ID=16591486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21056982A Granted JPS59101582A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 内燃機関用点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59101582A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6073055A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-25 | Hitachi Ltd | 重ね放電式点火装置 |
| JPS61101674A (ja) * | 1984-10-23 | 1986-05-20 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関用無接点点火装置 |
| JPH0631594B2 (ja) * | 1984-11-26 | 1994-04-27 | 日本電装株式会社 | 内燃機関用点火装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314242A (en) * | 1976-07-26 | 1978-02-08 | Shiguma Erekutoronikusu Purann | Spark plug ignition apparatus |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6036794Y2 (ja) * | 1980-04-24 | 1985-10-31 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関のプラズマ点火装置 |
-
1982
- 1982-12-02 JP JP21056982A patent/JPS59101582A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314242A (en) * | 1976-07-26 | 1978-02-08 | Shiguma Erekutoronikusu Purann | Spark plug ignition apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59101582A (ja) | 1984-06-12 |
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