JP2554569B2 - 内燃機関用の重ね放電式点火装置 - Google Patents
内燃機関用の重ね放電式点火装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/007—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by supplementary electrical discharge in the pre-ionised electrode interspace of the sparking plug, e.g. plasma jet ignition
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- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関用の点火装置に
関し、特に、点火コイル二次側に得られる高圧出力電流
に、別途に設けた昇圧回路の出力電流を加算的に重畳す
る重ね放電式点火装置における改良に関する。
関し、特に、点火コイル二次側に得られる高圧出力電流
に、別途に設けた昇圧回路の出力電流を加算的に重畳す
る重ね放電式点火装置における改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】車両搭載の内燃機関用点火装置であっ
て、いわゆる重ね放電式と呼ばれるものは周知である。
すなわち、点火コイルの一次電流を遮断することでその
二次側に発生する数Ｋｖの高圧電圧により、点火プラグ
の放電間隙に放電破壊を起こして点火コイルの二次側か
ら放電電流を流し始めた後に、当該放電状態を維持し得
る放電維持電圧値以上の電圧（普通、５００Ｖ程度以
上）を別途に設けた昇圧回路によって保ちながら、当該
昇圧回路からの出力電流を点火コイル放電電流に加算的
に重畳するのである。事実、このような方式によると、
点火プラグに比較的長い時間に亙り大きな放電エネルギ
を得ることができるため、燃料への着火性が向上し、ひ
いては燃費も向上する。
て、いわゆる重ね放電式と呼ばれるものは周知である。
すなわち、点火コイルの一次電流を遮断することでその
二次側に発生する数Ｋｖの高圧電圧により、点火プラグ
の放電間隙に放電破壊を起こして点火コイルの二次側か
ら放電電流を流し始めた後に、当該放電状態を維持し得
る放電維持電圧値以上の電圧（普通、５００Ｖ程度以
上）を別途に設けた昇圧回路によって保ちながら、当該
昇圧回路からの出力電流を点火コイル放電電流に加算的
に重畳するのである。事実、このような方式によると、
点火プラグに比較的長い時間に亙り大きな放電エネルギ
を得ることができるため、燃料への着火性が向上し、ひ
いては燃費も向上する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような重ね放電式
点火装置において、昇圧回路から重畳される重ね放電電
流の大きさは、昇圧回路の出力電圧、点火プラグにおい
て放電を維持させるに必要な最小の電圧値である放電維
持電圧、そして放電経路の抵抗値によって決まってく
る。しかるに、一般に昇圧回路の出力電圧は、経済性を
考えると５％程度のばらつきを許さざるを得ず、放電維
持電圧や放電経路抵抗に至っては１０％以上ものばらつ
きがある。したがって、重ね放電電流も、結果として大
きくばらつくことが多く、例えば４０ｍＡを基準値とし
て設計されたものでは、下は２０ｍＡ強から上は６０ｍ
Ａ程度までのばらつきが認められた。そこで従来、ばら
つきの下限においてもなお、必要な大きさの重ね放電電
流を得るために、あえて意図的に重ね放電電流値に関す
る設計仕様値を上げて設計することがあったが、これは
いかんせん、不合理である。条件の良好な製品では相当
に無駄なパワーを消費する結果になる。これに対し、コ
スト高になっても昇圧回路や放電経路を厳密に管理して
高精度に作成すれば、そうした重ね放電電流のばらつき
も小さくできるが、これは余りにも現実的ではないし、
第一、小さくできてもばらつきそのものがなくなる訳で
はない。本発明は、このような従来の実情に鑑み、回路
定数的に重ね放電電流のばらつきを生む要因があったと
しても、これを補い得るような制御機能を持つ重ね放電
式点火装置を提供せんとするものである。
点火装置において、昇圧回路から重畳される重ね放電電
流の大きさは、昇圧回路の出力電圧、点火プラグにおい
て放電を維持させるに必要な最小の電圧値である放電維
持電圧、そして放電経路の抵抗値によって決まってく
る。しかるに、一般に昇圧回路の出力電圧は、経済性を
考えると５％程度のばらつきを許さざるを得ず、放電維
持電圧や放電経路抵抗に至っては１０％以上ものばらつ
きがある。したがって、重ね放電電流も、結果として大
きくばらつくことが多く、例えば４０ｍＡを基準値とし
て設計されたものでは、下は２０ｍＡ強から上は６０ｍ
Ａ程度までのばらつきが認められた。そこで従来、ばら
つきの下限においてもなお、必要な大きさの重ね放電電
流を得るために、あえて意図的に重ね放電電流値に関す
る設計仕様値を上げて設計することがあったが、これは
いかんせん、不合理である。条件の良好な製品では相当
に無駄なパワーを消費する結果になる。これに対し、コ
スト高になっても昇圧回路や放電経路を厳密に管理して
高精度に作成すれば、そうした重ね放電電流のばらつき
も小さくできるが、これは余りにも現実的ではないし、
第一、小さくできてもばらつきそのものがなくなる訳で
はない。本発明は、このような従来の実情に鑑み、回路
定数的に重ね放電電流のばらつきを生む要因があったと
しても、これを補い得るような制御機能を持つ重ね放電
式点火装置を提供せんとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、昇圧トランスの一次電流をスイッチング素子
によりチョッパリングすることにより、チョッパリング
周波数及びそのデューティ比に応じた昇圧出力を得る昇
圧回路を有し、この昇圧回路の出力電流を点火コイル二
次側に得られる放電電流に加算的に重畳して点火プラグ
に印加する内燃機関用の重ね放電式点火装置として、さ
らに、点火プラグの重ね放電電流を検出する回路と、検
出した重ね放電電流値を基準電流値と比較する回路を設
ける。その上で、上記の比較結果に応じ、現に点火プラ
グに流れている重ね放電電流値を基準電流値に近付ける
ように、昇圧トランスの一次電流をチョッパリングする
スイッチング素子のオンオフデューティ比（通電率）を
制御する。
するため、昇圧トランスの一次電流をスイッチング素子
によりチョッパリングすることにより、チョッパリング
周波数及びそのデューティ比に応じた昇圧出力を得る昇
圧回路を有し、この昇圧回路の出力電流を点火コイル二
次側に得られる放電電流に加算的に重畳して点火プラグ
に印加する内燃機関用の重ね放電式点火装置として、さ
らに、点火プラグの重ね放電電流を検出する回路と、検
出した重ね放電電流値を基準電流値と比較する回路を設
ける。その上で、上記の比較結果に応じ、現に点火プラ
グに流れている重ね放電電流値を基準電流値に近付ける
ように、昇圧トランスの一次電流をチョッパリングする
スイッチング素子のオンオフデューティ比（通電率）を
制御する。
【０００５】
【実施例】図１には本発明の一実施例が示されている。
まず、この種の重ね放電式点火装置における共通ないし
基本的構成と同様で良い部分から説明すると、車両搭載
のバッテリ６からの直流電流は、キースイッチ７がオン
となっている状態下で機関が運転しているとき、少なく
とも点火タイミングに至る前にスイッチング素子５がオ
ンとなることにより、点火コイル２の一次巻線に流し込
まれる。そして、適当なる公知既存のセンサ手段（図示
せず）から得られる機関回転角信号３に基づき、点火制
御回路４が点火時期において点火コイル一次電流遮断用
のスイッチング素子５をターンオフさせると、相互誘導
原理により、点火コイル２の二次側に高圧出力が生ず
る。この高圧出力は、当該点火コイル二次側に接続され
ている点火プラグ１にて放電破壊を生ずるに十分な大き
さの電圧（一般に数Ｋｖオーダ）である。
まず、この種の重ね放電式点火装置における共通ないし
基本的構成と同様で良い部分から説明すると、車両搭載
のバッテリ６からの直流電流は、キースイッチ７がオン
となっている状態下で機関が運転しているとき、少なく
とも点火タイミングに至る前にスイッチング素子５がオ
ンとなることにより、点火コイル２の一次巻線に流し込
まれる。そして、適当なる公知既存のセンサ手段（図示
せず）から得られる機関回転角信号３に基づき、点火制
御回路４が点火時期において点火コイル一次電流遮断用
のスイッチング素子５をターンオフさせると、相互誘導
原理により、点火コイル２の二次側に高圧出力が生ず
る。この高圧出力は、当該点火コイル二次側に接続され
ている点火プラグ１にて放電破壊を生ずるに十分な大き
さの電圧（一般に数Ｋｖオーダ）である。
【０００６】もちろん、通常の車両は複数気筒車である
ので、最近流行りの低圧配電方式による場合には、点火
コイル２、その一次電流遮断用スイッチング素子５、そ
して点火プラグ１は気筒数分だけ用意され、点火制御回
路４は点火時期に至る点火コイルのスイッチング素子５
に対し、順次電流遮断指令を与えて行く。古くからの高
圧配電方式の場合には、点火コイル二次側に周知のディ
ストリビュータが備えられ、これにより、各点火プラグ
に配電される。本発明はいずれの方式にもその改良のた
め、適用可能である。
ので、最近流行りの低圧配電方式による場合には、点火
コイル２、その一次電流遮断用スイッチング素子５、そ
して点火プラグ１は気筒数分だけ用意され、点火制御回
路４は点火時期に至る点火コイルのスイッチング素子５
に対し、順次電流遮断指令を与えて行く。古くからの高
圧配電方式の場合には、点火コイル二次側に周知のディ
ストリビュータが備えられ、これにより、各点火プラグ
に配電される。本発明はいずれの方式にもその改良のた
め、適用可能である。
【０００７】点火制御回路４はまた、発振回路１０をも
駆動し、バッテリ６からの直流電流である昇圧トランス
１１の一次巻線電流をチョッパリングするスイッチング
素子１２の当該チョッパリング周波数及びデューティ比
（通電率）を決定する。本発明の場合には、当該発振回
路１０とスイッチング素子１２との間に、図１中に示さ
れている可変デューティ比制御回路を有しているが、こ
れは後述するものとすると、本発明によらない、公知既
存の重ね放電式点火装置の場合には、発振回路１０の固
定の発振周波数と固定のデューティ比により、スイッチ
ング素子１２がオンオフ制御され、これに応じて昇圧ト
ランス１１の二次側に一次、二次巻線比に応じた高圧出
力が生ずる。
駆動し、バッテリ６からの直流電流である昇圧トランス
１１の一次巻線電流をチョッパリングするスイッチング
素子１２の当該チョッパリング周波数及びデューティ比
（通電率）を決定する。本発明の場合には、当該発振回
路１０とスイッチング素子１２との間に、図１中に示さ
れている可変デューティ比制御回路を有しているが、こ
れは後述するものとすると、本発明によらない、公知既
存の重ね放電式点火装置の場合には、発振回路１０の固
定の発振周波数と固定のデューティ比により、スイッチ
ング素子１２がオンオフ制御され、これに応じて昇圧ト
ランス１１の二次側に一次、二次巻線比に応じた高圧出
力が生ずる。
【０００８】この高圧出力は、整流ダイオード１３、平
滑コンデンサ１４により直流電圧とされ、点火コイル二
次側に加算的に重畳される。また、電圧値としては、一
般に放電を開始して等価インピーダンスの下がった点火
プラグ１の放電間隙間においてそのまま放電を維持し得
る電圧値以上に選ばれ、例えば５００Ｖ程度以上であ
る。あらかじめ述べると、本発明者の本実施例に関する
実験例では、昇圧回路整流電圧は７５０Ｖに設定した。
ただし、この大きさの電圧を点火プラグに印加しただけ
では、放電を開始させることはできない。
滑コンデンサ１４により直流電圧とされ、点火コイル二
次側に加算的に重畳される。また、電圧値としては、一
般に放電を開始して等価インピーダンスの下がった点火
プラグ１の放電間隙間においてそのまま放電を維持し得
る電圧値以上に選ばれ、例えば５００Ｖ程度以上であ
る。あらかじめ述べると、本発明者の本実施例に関する
実験例では、昇圧回路整流電圧は７５０Ｖに設定した。
ただし、この大きさの電圧を点火プラグに印加しただけ
では、放電を開始させることはできない。
【０００９】いずれにしても、この種の重ね放電式の点
火装置では、上記のような基本回路構成を採用している
ため、点火コイル一次側の電流遮断メカニズムにより二
次側に発生する当初の極めて高い電圧値により、一旦、
点火プラグ１に放電破壊を起こして放電火花を生成した
後は、昇圧回路の出力電流が加算的に重畳され、相当に
長い間、高い放電エネルギを保つことができる。ちなみ
に、従来の電流遮断メカニズムによってのみ得られる放
電電流の継続時間が代表的に２ｍＳ未満であったとした
ら、重ね放電メカニズムの採用により、容易に５ｍＳ程
度の放電持続時間を得ることができる。
火装置では、上記のような基本回路構成を採用している
ため、点火コイル一次側の電流遮断メカニズムにより二
次側に発生する当初の極めて高い電圧値により、一旦、
点火プラグ１に放電破壊を起こして放電火花を生成した
後は、昇圧回路の出力電流が加算的に重畳され、相当に
長い間、高い放電エネルギを保つことができる。ちなみ
に、従来の電流遮断メカニズムによってのみ得られる放
電電流の継続時間が代表的に２ｍＳ未満であったとした
ら、重ね放電メカニズムの採用により、容易に５ｍＳ程
度の放電持続時間を得ることができる。
【００１０】ところが、既存の重ね放電式点火装置で
は、すでに述べたように、重ね合わされる放電電流値は
かなり大きくばらつく。そこで、本発明を採用した図１
中の実施例では、次のような回路構成とそれらの機能に
より、このばらつきが補正されるようになっている。
は、すでに述べたように、重ね合わされる放電電流値は
かなり大きくばらつく。そこで、本発明を採用した図１
中の実施例では、次のような回路構成とそれらの機能に
より、このばらつきが補正されるようになっている。
【００１１】発振回路１０の出力を受ける比較器２３と
その周辺の受動素子群は、周知の回路技術により、出力
電圧Ｖ４として、図２に示されるような鋸波電圧Ｖ４を
生成する。この鋸波電圧Ｖ４は常に一定周期の固定波形
であり、デューティ比を可変制御するために挿入されて
いる比較器２２の正相入力に印加されている。比較器２
２の逆相入力側には、バッテリ電圧ＶＢを抵抗Ｒ２と抵
抗Ｒ３とで分圧した分圧電圧Ｖ３が与えられている。た
だし、この分圧点には、抵抗Ｒ１の一端も接続され、当
該抵抗Ｒ１の他端はさらに他の比較器２１の出力に接続
されている。そして、この最後の比較器２１の逆相入力
には、バッテリ電圧ＶＢを抵抗Ｒ４と抵抗Ｒ５とで分圧
した分圧電圧Ｖ２が与えられ、正相入力には、点火プラ
グ１の放電電流ＩO の放電経路に直列に挿入された放電
電流検出抵抗ＲO の両端電圧Ｖ１が印加される。
その周辺の受動素子群は、周知の回路技術により、出力
電圧Ｖ４として、図２に示されるような鋸波電圧Ｖ４を
生成する。この鋸波電圧Ｖ４は常に一定周期の固定波形
であり、デューティ比を可変制御するために挿入されて
いる比較器２２の正相入力に印加されている。比較器２
２の逆相入力側には、バッテリ電圧ＶＢを抵抗Ｒ２と抵
抗Ｒ３とで分圧した分圧電圧Ｖ３が与えられている。た
だし、この分圧点には、抵抗Ｒ１の一端も接続され、当
該抵抗Ｒ１の他端はさらに他の比較器２１の出力に接続
されている。そして、この最後の比較器２１の逆相入力
には、バッテリ電圧ＶＢを抵抗Ｒ４と抵抗Ｒ５とで分圧
した分圧電圧Ｖ２が与えられ、正相入力には、点火プラ
グ１の放電電流ＩO の放電経路に直列に挿入された放電
電流検出抵抗ＲO の両端電圧Ｖ１が印加される。
【００１２】今、点火プラグ１にてすでに重ね放電電流
が生成しているものとし、その大きさを図１中に示され
ているＩO とする。具体的な方が理解し易いので、本発
明者の実験に用いた値を挙げておくと、当該重ね放電電
流の基準値は例えば４０ｍＡである。
が生成しているものとし、その大きさを図１中に示され
ているＩO とする。具体的な方が理解し易いので、本発
明者の実験に用いた値を挙げておくと、当該重ね放電電
流の基準値は例えば４０ｍＡである。
【００１３】しかるに、抵抗Ｒ４，Ｒ５による分圧電圧
値Ｖ２は、放電電流検出抵抗ＲO に規定の４０ｍＡが流
れたときに当該抵抗ＲO の両端に得られる電圧値Ｖ１と
等しくなるように設計されており、したがって、実際に
流れている放電電流ＩO の大きさが規定値４０ｍＡ以下
であった場合には、Ｖ１＜Ｖ２となるので、第一の比較
器２１の出力はローレベルとなる。すると、抵抗Ｒ３に
対し、抵抗Ｒ１が並列に入ることになって、第二の比較
器２２の逆相入力に印加される電圧Ｖ３の大きさは、図
２に示すように、相対的に低い電圧Ｖ３''となり、これ
と第三の比較器２３から送られてくる所定周波数の鋸波
電圧Ｖ４との比較が当該第二比較器２２で行われる結
果、その出力によりドライブされるスイッチング素子１
２の制御入力（図示の場合、当該スイッチング素子１２
はＭＯＳＦＥＴであるので、そのゲート）に対して印加
される波形は、所定の周波数のパルス波形ではあっても
当該スイッチング素子１２をオンとさせる期間の長い、
相対的に高いデューティ比の信号波形となる。本実施例
の場合、この相対的に高いデューティ比は、一例として
ほぼ７０％に定められているが、このようなときには、
昇圧トランス１１における昇圧電圧は上昇傾向になる。
値Ｖ２は、放電電流検出抵抗ＲO に規定の４０ｍＡが流
れたときに当該抵抗ＲO の両端に得られる電圧値Ｖ１と
等しくなるように設計されており、したがって、実際に
流れている放電電流ＩO の大きさが規定値４０ｍＡ以下
であった場合には、Ｖ１＜Ｖ２となるので、第一の比較
器２１の出力はローレベルとなる。すると、抵抗Ｒ３に
対し、抵抗Ｒ１が並列に入ることになって、第二の比較
器２２の逆相入力に印加される電圧Ｖ３の大きさは、図
２に示すように、相対的に低い電圧Ｖ３''となり、これ
と第三の比較器２３から送られてくる所定周波数の鋸波
電圧Ｖ４との比較が当該第二比較器２２で行われる結
果、その出力によりドライブされるスイッチング素子１
２の制御入力（図示の場合、当該スイッチング素子１２
はＭＯＳＦＥＴであるので、そのゲート）に対して印加
される波形は、所定の周波数のパルス波形ではあっても
当該スイッチング素子１２をオンとさせる期間の長い、
相対的に高いデューティ比の信号波形となる。本実施例
の場合、この相対的に高いデューティ比は、一例として
ほぼ７０％に定められているが、このようなときには、
昇圧トランス１１における昇圧電圧は上昇傾向になる。
【００１４】一方、実際に流れている放電電流ＩO の大
きさが規定値の４０ｍＡを越えた場合にはＶ１＞Ｖ２と
なるので、第一の比較器２１の出力はハイレベルとな
る。すると、抵抗Ｒ３に対し、抵抗Ｒ１が並列に入って
いた状態は解除され、第二の比較器２２の逆相入力に印
加される電圧Ｖ３の大きさは、図２に示されているよう
に相対的に高い電圧Ｖ３’となり、これと第三の比較器
２３から送られてくる所定周波数の鋸波電圧Ｖ４との比
較が当該第二比較器２２で行われる結果、その出力によ
りドライブされるスイッチング素子１２の制御入力に対
して印加される波形は、所定の周波数のパルス波形では
あっても当該スイッチング素子１２をオンとさせる期間
の短い、相対的に低いデューティ比の信号波形となる。
本実施例の場合、このときのデューティ比は、やはり一
例としてではあるが、ほぼ５０％に定められており、こ
れによって昇圧回路出力電圧は低下傾向に入る。
きさが規定値の４０ｍＡを越えた場合にはＶ１＞Ｖ２と
なるので、第一の比較器２１の出力はハイレベルとな
る。すると、抵抗Ｒ３に対し、抵抗Ｒ１が並列に入って
いた状態は解除され、第二の比較器２２の逆相入力に印
加される電圧Ｖ３の大きさは、図２に示されているよう
に相対的に高い電圧Ｖ３’となり、これと第三の比較器
２３から送られてくる所定周波数の鋸波電圧Ｖ４との比
較が当該第二比較器２２で行われる結果、その出力によ
りドライブされるスイッチング素子１２の制御入力に対
して印加される波形は、所定の周波数のパルス波形では
あっても当該スイッチング素子１２をオンとさせる期間
の短い、相対的に低いデューティ比の信号波形となる。
本実施例の場合、このときのデューティ比は、やはり一
例としてではあるが、ほぼ５０％に定められており、こ
れによって昇圧回路出力電圧は低下傾向に入る。
【００１５】したがって、図３に示されるように、基準
電流値４０ｍＡに対し、実際の重ね放電電流ＩO の大き
さがこれを越えると、図３中の期間Ｂで示されるよう
に、スイッチング素子１２のデューティ比が５０％に低
められ、昇圧トランス１１の出力電圧が低められて重ね
放電電流ＩO の大きさが引き下げられて行き、逆に基準
電流値４０ｍＡを下回ると、図３中の期間Ａに示される
ように、スイッチング素子１２のデューティ比が７０％
に高められて昇圧トランス１１の出力電圧が高められ、
重ね放電電流ＩO の値を大きくするように作用する。
電流値４０ｍＡに対し、実際の重ね放電電流ＩO の大き
さがこれを越えると、図３中の期間Ｂで示されるよう
に、スイッチング素子１２のデューティ比が５０％に低
められ、昇圧トランス１１の出力電圧が低められて重ね
放電電流ＩO の大きさが引き下げられて行き、逆に基準
電流値４０ｍＡを下回ると、図３中の期間Ａに示される
ように、スイッチング素子１２のデューティ比が７０％
に高められて昇圧トランス１１の出力電圧が高められ、
重ね放電電流ＩO の値を大きくするように作用する。
【００１６】この結果、図３中に併示されているよう
に、本発明を用いたこの実施例では、放電電流ＩO の変
動は、回路定数の大きなばらつきにもかかわらず、基準
値である４０ｍＡに対し、ピークトウピークでも０．５
ｍＡ以下の極めて狭い変動範囲内に制度良く収めること
に成功した。
に、本発明を用いたこの実施例では、放電電流ＩO の変
動は、回路定数の大きなばらつきにもかかわらず、基準
値である４０ｍＡに対し、ピークトウピークでも０．５
ｍＡ以下の極めて狭い変動範囲内に制度良く収めること
に成功した。
【００１７】以上、本発明の一実施例につき詳記した
が、もちろん、基準電流値の設定は任意設計的な問題で
あるし、デューティ比の可変段階にしても二段階以上、
もっと多くして良い。また、昇圧回路（ＤＣ−ＤＣコン
バータ）の具体的な回路構成についても、図示の場合は
最も簡単な一例を示しているに過ぎない（これで十分で
はあるが）。要すればこれに限らず、他励チョッパリン
グ型でスイッチング素子を有するものであれば、同様に
本発明の適用の対象とすることができる。
が、もちろん、基準電流値の設定は任意設計的な問題で
あるし、デューティ比の可変段階にしても二段階以上、
もっと多くして良い。また、昇圧回路（ＤＣ−ＤＣコン
バータ）の具体的な回路構成についても、図示の場合は
最も簡単な一例を示しているに過ぎない（これで十分で
はあるが）。要すればこれに限らず、他励チョッパリン
グ型でスイッチング素子を有するものであれば、同様に
本発明の適用の対象とすることができる。
【００１８】
【発明の効果】本発明によると、重ね放電方式を採用す
る点火装置において、実際には回路定数その他に関する
ばらつきがかなり大きくても、これを補償し、重ね放電
電流を相当に安定化することができる。無駄なエネルギ
消費を節約でき、効率の良いかさね放電式点火装置を市
場に提供できるので、車両の燃費向上にも大いに寄与す
る。
る点火装置において、実際には回路定数その他に関する
ばらつきがかなり大きくても、これを補償し、重ね放電
電流を相当に安定化することができる。無駄なエネルギ
消費を節約でき、効率の良いかさね放電式点火装置を市
場に提供できるので、車両の燃費向上にも大いに寄与す
る。
【図１】本発明の重ね放電式点火装置の一実施例を示す
回路図である。
回路図である。
【図２】図１に示される回路の動作を説明するため、要
部波形を示す説明図である。
部波形を示す説明図である。
【図３】本発明の効果を示す説明図である。
１ 点火プラグ， ２ 点火コイル， ４ 点火制御回路， ５ 一次電流遮断用トランジスタ， ６ 車両搭載のバッテリ， １０ 発振駆動回路， １１ 昇圧トランス， １２ 昇圧トランス一次電流チョッパリング用のスイッ
チング素子， １３ 整流ダイオード， １４ 平滑コンデンサ， ２１ 比較器， ２２ 比較器， ２３ 比較器， ＩO 重ね放電電流， ＲO 放電電流検出抵抗．
チング素子， １３ 整流ダイオード， １４ 平滑コンデンサ， ２１ 比較器， ２２ 比較器， ２３ 比較器， ＩO 重ね放電電流， ＲO 放電電流検出抵抗．
Claims (1)
- 【請求項１】 昇圧トランスの一次電流をスイッチング
素子によりチョッパリングすることにより、該チョッパ
リング周波数及びそのデューティ比に応じた昇圧出力を
得る昇圧回路を有し、該昇圧回路出力電流を点火コイル
二次側に得られる放電電流に加算的に重畳して点火プラ
グに印加する内燃機関用の重ね放電式点火装置であっ
て；上記点火プラグの重ね放電電流を検出する回路と；
該検出した重ね放電電流値を基準電流値と比較する回路
と；該比較結果に応じ、上記重ね放電電流値を上記基準
電流値に近付けるように、上記昇圧トランスの一次電流
をチョッパリングするスイッチング素子のオンオフデュ
ーティ比を制御する回路と；を有して成る内燃機関用の
重ね放電式点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3351250A JP2554569B2 (ja) | 1991-12-13 | 1991-12-13 | 内燃機関用の重ね放電式点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3351250A JP2554569B2 (ja) | 1991-12-13 | 1991-12-13 | 内燃機関用の重ね放電式点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05164028A JPH05164028A (ja) | 1993-06-29 |
| JP2554569B2 true JP2554569B2 (ja) | 1996-11-13 |
Family
ID=18416061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3351250A Expired - Fee Related JP2554569B2 (ja) | 1991-12-13 | 1991-12-13 | 内燃機関用の重ね放電式点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2554569B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| WO2013077011A1 (ja) * | 2011-11-25 | 2013-05-30 | 日立オートモティブシステムズ阪神株式会社 | 重ね放電型内燃機関用点火装置 |
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| WO2019211885A1 (ja) * | 2018-05-01 | 2019-11-07 | 日立オートモティブシステムズ阪神株式会社 | 内燃機関用点火装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH03124262A (ja) * | 1989-10-03 | 1991-05-27 | Hanshin Electric Co Ltd | Ｄｃ―ｄｃコンバータ及びこれを用いた内燃機関用容量放電式点火装置 |
-
1991
- 1991-12-13 JP JP3351250A patent/JP2554569B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05164028A (ja) | 1993-06-29 |
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|---|---|---|---|
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