JPS6154582B2 - - Google Patents
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- JPS6154582B2 JPS6154582B2 JP6501783A JP6501783A JPS6154582B2 JP S6154582 B2 JPS6154582 B2 JP S6154582B2 JP 6501783 A JP6501783 A JP 6501783A JP 6501783 A JP6501783 A JP 6501783A JP S6154582 B2 JPS6154582 B2 JP S6154582B2
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Description
本発明は制振部材用粘弾性混合物に係り、さら
に詳しくは機械や構造物の構成部材に用い、又は
その一部を構成して、その機械や構造物の振動を
減少させ騒音を低減させることを目的とする振動
吸収性能の高い制振部材の中間層物質を構成する
粘弾性混合物に関するものである。 近年、交通機関の発達や、住居の工場との接近
に伴ない、地域社会の環境保全の見地から各種機
械、各種構造物、等より発生する騒音対策が重要
な課題となつてきた。特に自動車のオイルパン、
エンジンカバー、家電機器、その他金属加工機械
の振動低減部材等において100℃附近における騒
音低減が強く望まれている。 従来かかる振動吸収用の複合制振部材の中間層
物質としては酢酸ビニル樹脂或いは塩化ビニル樹
脂などの単量体や、酢酸ビニル−エチレン或いは
アクリルスチロールなどの共重合体、又は特公昭
39−12451、特公昭45−34703に示される共重合体
を用いることが知られている。しかし、これらは
振動吸収性能がある特定の狭い温度範囲でしか発
揮できなかつたり、又は振動吸収性能を高めよう
とすると耐熱性が低下したりし、例えば機械等の
部材の製造工程で焼付塗装を施す際、中間層物質
が流出したり、分解炭化を生じたり、又は金属と
の接着性に乏しかつたりするなど、実用上種々の
問題がある。そこで本発明者らはかかる実状に鑑
み既に特開昭54−43251号及び特開昭54−43252号
により提案を行なつている。 これらの技術内容はポリイソブチレンに対して
環状オレフイン系又はジオレフイン系炭化水素の
いずれかと炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウム
の一方又は両方を加え、又はこれにさらに変性ブ
チルゴムを加えた制振部材用粘弾性混合物であつ
て、優れた制振性能を有する複合制振鋼板を得る
ための中間層物質となるものである。 これらの提案技術は広範な温度領域で制振性能
が高く、又耐熱性においてもきわめて優れたもの
であつて前記複合鋼板の接着性、プレス成形性に
ついてもかなりの効果が認められるものである。 しかしながら近年前記複合鋼板に単一鋼板と同
程度の成形加工性が要求されるようになり接着性
プレス成形性が既に提案した技術では必ずしもこ
たえられなくなつてきた。 本発明はかかる点に鑑み先の提案技術にさらに
改良を加えた結果なされたもので2層の金属層の
中間にはさむことによつてきわめて大きい振動吸
収性を示すと共に、耐熱性、金属との接着性に優
れ、しかもプレス成形性に優れた複合制振鋼板の
中間層物質を提供するものである。即ち本発明の
粘弾性混合物は高分子物質ポリイソブチレンや変
性ブチルゴムとシクロヘキサン又はシクロペンタ
ジエンの重合体とチタネート系カツプリング処理
を施した炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムと
の相乗効果できわめて高い振動吸収性能を発揮
し、さらにそれらの配合比を変えることによつて
60〜130℃の任意の温度で振動性能が極大となる
ように選択できるという優れた効果を有し、しか
も金属との接着性を大きくし、プレス成形性を通
常の鋼板と同程度にまでよくすることを可能とす
るものであり、その要旨とする所は、2層の金属
層およびそれらを接合する中間層を以つて構成さ
れる制振部材に用いられる中間層物質であつて、
ポリイソブチレンおよび変性ブチルゴムのいずれ
か一方又は両方10〜30wt%に対して、炭酸カル
シウムおよび炭酸マグネシウムにチタネート系カ
ツプリング処理を施したものの一方又は両方とシ
クロヘキサンおよびシクロペンタジエンの重合体
で代表される環状オレフイン系炭化水素樹脂との
配合割合が第1図のABCDの範囲で示されるもの
が混合されていることを特徴とする制振部材用粘
弾性混合物にある。但しABCD各点における環状
オレフイン系炭化水素樹脂と炭酸カルシウム又は
炭酸マグネシウムの値は A:10と80wt% B:10と60wt% C:25と45wt% D:45と45wt%にある。 以下に本発明について詳細に説明する。 まずポリイソブチレン及び変性ブチルゴムは、
その単体又はそれらの混合物を2層の金属間に狭
んだ場合、振動吸収性能は0℃以下の低温でのみ
極大となるが室温ないしそれ以上での振動吸収性
能が小さく又金属との接着層も極めて弱い。又ポ
リイソブチレン及び変性ブチルゴムの単体又はそ
れらの混合物に対してシクロペンタジエン又はシ
クロヘキサンの重合体のみ又はチタネート系カツ
プリング処理を施した炭酸カルシウム又は炭酸マ
グネシウムのみを配合した場合も制振性能の温度
領域、接着強度、プレス成形性において満足すべ
きものが得られない。 本発明はかかる物質を以下に説明するごとくの
配合割合で混合することにより、それらの相乗効
果によつて初めて初期の目的とする諸特性を発揮
せしめるものである。 まずポリイソブチレンおよび変性ブチルゴムの
いずれか一方又は両方を10〜30wh%に限定した
理由は、10wt%未満では振動吸収性がすべての
温度範囲で小さく、30wt%超では常温近傍以下
の振動吸収性は大きいが60℃以上で小さくなるた
めである。 なおこの場合、変性ブチルゴムとはブチルゴム
即ちイソブチレンとイソプレンの共重合体中のイ
ソプレンに加硫したもので、本発明の主たる目的
の制振性、接着性、プレス成形性においてはポリ
イソブチレンと同等の効果を示すが耐熱性、耐油
性なども考慮すると両者の混合物とすることが望
ましい。 次に本発明における最大の特徴は、炭酸カルシ
ウム又は炭酸マグネシウムにチタネート系カツプ
リング処理を施したものいずれか一方又は両方と
シクロヘキサン又はシクロペンタジエンの重合体
で代表される環状オレフイン系炭化水素樹脂との
配合割合が第1図のABCDの範囲で示されるもの
を前記ポリイソブチレン又は変性ブチルゴムの一
方又は両方に混合する点にある。 即ち第1図において、環状オレフイン系炭化水
素樹脂が10%未満即ち第1図のABラインより少
ない範囲では接着強度が小さく、カツプリング処
理を施した炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウム
が45%未満即ちCDラインより下側では接着強度
も劣るが、プレス成形性が悪い。 又BCラインより左下側の配合では60℃以上で
の制振性能が低く、接着強度、プレス成形性も悪
い。さらにADラインより右上側では制振性能が
低く接着強度も小さい。ここでA点(10,80wt
%)は制振性能が高く、接着強度が低くならない
上限値であり、B点(10,60wt%)は60℃以上
に制振性能の極大温度がなり接着強度が低くなら
ない配合の下限値であり、C点(25,45wt%)
はプレス成形性が悪くならない下限値であり、D
点(45,45wt%)は制振性能が高く、接着強
度、プレス成形性が悪くならない限界値である。 かようにチタネート系カツプリング処理を施し
た炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの一方又
は両方と環状オレフイン系炭化水素樹脂とをA
(10,80wt%)B(10,60wt%)C(25,45wt
%)D(45,45wt%)第1図ABCDの範囲内にな
るように配合することによつて制振性、接着性、
加工性に優れた制振部材用粘弾性混合物が得ら
れ、しかもその中で制振性の極大となる温度が
ADラインに近いと高温に、BCラインに近いと低
温になるので振動吸収性能の極大となる温度を60
℃〜130℃の任意の温度に適宜選択することがで
きるものである。 なお本発明にいうチタネート系カツプリング処
理とは炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムとチ
タネート系カツプリング剤を結合させることを指
し、チタネート系カツプリング剤とはたとえば化
学名イソプロピルトリイソステアロイルチタネー
ト、化学構造式 或いは、イソプロピルトリドデシルベンゼンスル
ホニルチタネート、化学構造式 などのようなチタンを含む高分子物質を用いるも
のであつてこれらを炭酸カルシウム又は炭酸マグ
ネシウムの重量の1〜3%程度の重量を結合させ
ることによつて、ポリイソブチレン等の他の有機
物と炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムとの親
和性を高めるものである。この場合カツプリング
方法としては前記カツプリング剤を2〜10倍のト
ルエン等の溶剤で希釈して炭酸カルシウム又は炭
酸マグネシウムと混合し溶剤を蒸発させることに
よつて、炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムを
カツプリング剤を結合させるものである。 なおこれまでにも有機高分子に炭酸カルシウム
のような無機物を添加する際有機高分子と無機物
との親和性を高めるために、無機物をステアリン
酸等で被覆する手段は既に用いられているが、そ
れら被覆材が制振性能、接着性能、加工性能に大
きく影響し、本発明のごとき効果が得られない。
一方炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムをチタ
ネート系カツプリング処理しない場合は接着性の
低下又はプレス成形性の低下が起る。 しかし炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムに
チタネート系カツプリング処理を施した場合、そ
れらを45%以上添加することによつて接着性を向
上させて、同時にプレス成形性も優れたものとな
る。又炭酸カルシウム等の無機物としてはシリ
カ、カーボンブラツク、タルク、クレイ等の無機
物の使用も考えられるが制振性、接着性、プレス
成形性を同時に満足するものとしては炭酸カルシ
ウム又は炭酸マグネシウムが最適である。 又本発明がいう環状オレフイン系炭化水素樹脂
とは、シクロヘキサン又はシクロペンタジエンの
重合体で代表される環状構造を有するオレフイン
系炭化水素樹脂で、その他デイペンテン、メチル
イソプロピルベンゼン、テルピノレン、ピネン等
があり、粘弾性混合物に接着性を付与するもので
ある。以下に本発明の効果を実施例によりさらに
具体的に示す。 実施例 第1表は本発明の粘弾性混合物の配合とそれら
を2枚の0.8mm厚の鋼板間に厚さ約60μmはさん
でなる複合鋼板の振動吸収性能の極大値、極大値
となる温度、ピーク温度、Tp(℃)接着強度
(T型ハクリ強度)、プレス成形性を示す。
に詳しくは機械や構造物の構成部材に用い、又は
その一部を構成して、その機械や構造物の振動を
減少させ騒音を低減させることを目的とする振動
吸収性能の高い制振部材の中間層物質を構成する
粘弾性混合物に関するものである。 近年、交通機関の発達や、住居の工場との接近
に伴ない、地域社会の環境保全の見地から各種機
械、各種構造物、等より発生する騒音対策が重要
な課題となつてきた。特に自動車のオイルパン、
エンジンカバー、家電機器、その他金属加工機械
の振動低減部材等において100℃附近における騒
音低減が強く望まれている。 従来かかる振動吸収用の複合制振部材の中間層
物質としては酢酸ビニル樹脂或いは塩化ビニル樹
脂などの単量体や、酢酸ビニル−エチレン或いは
アクリルスチロールなどの共重合体、又は特公昭
39−12451、特公昭45−34703に示される共重合体
を用いることが知られている。しかし、これらは
振動吸収性能がある特定の狭い温度範囲でしか発
揮できなかつたり、又は振動吸収性能を高めよう
とすると耐熱性が低下したりし、例えば機械等の
部材の製造工程で焼付塗装を施す際、中間層物質
が流出したり、分解炭化を生じたり、又は金属と
の接着性に乏しかつたりするなど、実用上種々の
問題がある。そこで本発明者らはかかる実状に鑑
み既に特開昭54−43251号及び特開昭54−43252号
により提案を行なつている。 これらの技術内容はポリイソブチレンに対して
環状オレフイン系又はジオレフイン系炭化水素の
いずれかと炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウム
の一方又は両方を加え、又はこれにさらに変性ブ
チルゴムを加えた制振部材用粘弾性混合物であつ
て、優れた制振性能を有する複合制振鋼板を得る
ための中間層物質となるものである。 これらの提案技術は広範な温度領域で制振性能
が高く、又耐熱性においてもきわめて優れたもの
であつて前記複合鋼板の接着性、プレス成形性に
ついてもかなりの効果が認められるものである。 しかしながら近年前記複合鋼板に単一鋼板と同
程度の成形加工性が要求されるようになり接着性
プレス成形性が既に提案した技術では必ずしもこ
たえられなくなつてきた。 本発明はかかる点に鑑み先の提案技術にさらに
改良を加えた結果なされたもので2層の金属層の
中間にはさむことによつてきわめて大きい振動吸
収性を示すと共に、耐熱性、金属との接着性に優
れ、しかもプレス成形性に優れた複合制振鋼板の
中間層物質を提供するものである。即ち本発明の
粘弾性混合物は高分子物質ポリイソブチレンや変
性ブチルゴムとシクロヘキサン又はシクロペンタ
ジエンの重合体とチタネート系カツプリング処理
を施した炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムと
の相乗効果できわめて高い振動吸収性能を発揮
し、さらにそれらの配合比を変えることによつて
60〜130℃の任意の温度で振動性能が極大となる
ように選択できるという優れた効果を有し、しか
も金属との接着性を大きくし、プレス成形性を通
常の鋼板と同程度にまでよくすることを可能とす
るものであり、その要旨とする所は、2層の金属
層およびそれらを接合する中間層を以つて構成さ
れる制振部材に用いられる中間層物質であつて、
ポリイソブチレンおよび変性ブチルゴムのいずれ
か一方又は両方10〜30wt%に対して、炭酸カル
シウムおよび炭酸マグネシウムにチタネート系カ
ツプリング処理を施したものの一方又は両方とシ
クロヘキサンおよびシクロペンタジエンの重合体
で代表される環状オレフイン系炭化水素樹脂との
配合割合が第1図のABCDの範囲で示されるもの
が混合されていることを特徴とする制振部材用粘
弾性混合物にある。但しABCD各点における環状
オレフイン系炭化水素樹脂と炭酸カルシウム又は
炭酸マグネシウムの値は A:10と80wt% B:10と60wt% C:25と45wt% D:45と45wt%にある。 以下に本発明について詳細に説明する。 まずポリイソブチレン及び変性ブチルゴムは、
その単体又はそれらの混合物を2層の金属間に狭
んだ場合、振動吸収性能は0℃以下の低温でのみ
極大となるが室温ないしそれ以上での振動吸収性
能が小さく又金属との接着層も極めて弱い。又ポ
リイソブチレン及び変性ブチルゴムの単体又はそ
れらの混合物に対してシクロペンタジエン又はシ
クロヘキサンの重合体のみ又はチタネート系カツ
プリング処理を施した炭酸カルシウム又は炭酸マ
グネシウムのみを配合した場合も制振性能の温度
領域、接着強度、プレス成形性において満足すべ
きものが得られない。 本発明はかかる物質を以下に説明するごとくの
配合割合で混合することにより、それらの相乗効
果によつて初めて初期の目的とする諸特性を発揮
せしめるものである。 まずポリイソブチレンおよび変性ブチルゴムの
いずれか一方又は両方を10〜30wh%に限定した
理由は、10wt%未満では振動吸収性がすべての
温度範囲で小さく、30wt%超では常温近傍以下
の振動吸収性は大きいが60℃以上で小さくなるた
めである。 なおこの場合、変性ブチルゴムとはブチルゴム
即ちイソブチレンとイソプレンの共重合体中のイ
ソプレンに加硫したもので、本発明の主たる目的
の制振性、接着性、プレス成形性においてはポリ
イソブチレンと同等の効果を示すが耐熱性、耐油
性なども考慮すると両者の混合物とすることが望
ましい。 次に本発明における最大の特徴は、炭酸カルシ
ウム又は炭酸マグネシウムにチタネート系カツプ
リング処理を施したものいずれか一方又は両方と
シクロヘキサン又はシクロペンタジエンの重合体
で代表される環状オレフイン系炭化水素樹脂との
配合割合が第1図のABCDの範囲で示されるもの
を前記ポリイソブチレン又は変性ブチルゴムの一
方又は両方に混合する点にある。 即ち第1図において、環状オレフイン系炭化水
素樹脂が10%未満即ち第1図のABラインより少
ない範囲では接着強度が小さく、カツプリング処
理を施した炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウム
が45%未満即ちCDラインより下側では接着強度
も劣るが、プレス成形性が悪い。 又BCラインより左下側の配合では60℃以上で
の制振性能が低く、接着強度、プレス成形性も悪
い。さらにADラインより右上側では制振性能が
低く接着強度も小さい。ここでA点(10,80wt
%)は制振性能が高く、接着強度が低くならない
上限値であり、B点(10,60wt%)は60℃以上
に制振性能の極大温度がなり接着強度が低くなら
ない配合の下限値であり、C点(25,45wt%)
はプレス成形性が悪くならない下限値であり、D
点(45,45wt%)は制振性能が高く、接着強
度、プレス成形性が悪くならない限界値である。 かようにチタネート系カツプリング処理を施し
た炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの一方又
は両方と環状オレフイン系炭化水素樹脂とをA
(10,80wt%)B(10,60wt%)C(25,45wt
%)D(45,45wt%)第1図ABCDの範囲内にな
るように配合することによつて制振性、接着性、
加工性に優れた制振部材用粘弾性混合物が得ら
れ、しかもその中で制振性の極大となる温度が
ADラインに近いと高温に、BCラインに近いと低
温になるので振動吸収性能の極大となる温度を60
℃〜130℃の任意の温度に適宜選択することがで
きるものである。 なお本発明にいうチタネート系カツプリング処
理とは炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムとチ
タネート系カツプリング剤を結合させることを指
し、チタネート系カツプリング剤とはたとえば化
学名イソプロピルトリイソステアロイルチタネー
ト、化学構造式 或いは、イソプロピルトリドデシルベンゼンスル
ホニルチタネート、化学構造式 などのようなチタンを含む高分子物質を用いるも
のであつてこれらを炭酸カルシウム又は炭酸マグ
ネシウムの重量の1〜3%程度の重量を結合させ
ることによつて、ポリイソブチレン等の他の有機
物と炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムとの親
和性を高めるものである。この場合カツプリング
方法としては前記カツプリング剤を2〜10倍のト
ルエン等の溶剤で希釈して炭酸カルシウム又は炭
酸マグネシウムと混合し溶剤を蒸発させることに
よつて、炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムを
カツプリング剤を結合させるものである。 なおこれまでにも有機高分子に炭酸カルシウム
のような無機物を添加する際有機高分子と無機物
との親和性を高めるために、無機物をステアリン
酸等で被覆する手段は既に用いられているが、そ
れら被覆材が制振性能、接着性能、加工性能に大
きく影響し、本発明のごとき効果が得られない。
一方炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムをチタ
ネート系カツプリング処理しない場合は接着性の
低下又はプレス成形性の低下が起る。 しかし炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムに
チタネート系カツプリング処理を施した場合、そ
れらを45%以上添加することによつて接着性を向
上させて、同時にプレス成形性も優れたものとな
る。又炭酸カルシウム等の無機物としてはシリ
カ、カーボンブラツク、タルク、クレイ等の無機
物の使用も考えられるが制振性、接着性、プレス
成形性を同時に満足するものとしては炭酸カルシ
ウム又は炭酸マグネシウムが最適である。 又本発明がいう環状オレフイン系炭化水素樹脂
とは、シクロヘキサン又はシクロペンタジエンの
重合体で代表される環状構造を有するオレフイン
系炭化水素樹脂で、その他デイペンテン、メチル
イソプロピルベンゼン、テルピノレン、ピネン等
があり、粘弾性混合物に接着性を付与するもので
ある。以下に本発明の効果を実施例によりさらに
具体的に示す。 実施例 第1表は本発明の粘弾性混合物の配合とそれら
を2枚の0.8mm厚の鋼板間に厚さ約60μmはさん
でなる複合鋼板の振動吸収性能の極大値、極大値
となる温度、ピーク温度、Tp(℃)接着強度
(T型ハクリ強度)、プレス成形性を示す。
【表】
【表】
この場合振動吸収性の極大値およびピーク温度
Tp(℃)は温度を変えて損失係数を測定し、損
失係数の極大値と極大となる温度を求めたもので
ある。接着強度はJIS−K−6854に基づいて行つ
たTハクリ強度を示したものである。 又プレス成形性はダイス径100mmφの円筒深絞
り成形試験を行ない、シワ発生限界、ワレ限界を
求め単一鋼板と比較して評価した結果を示し、◎
は単一鋼板と同等、〇はほぼ同等、△は単一鋼板
に劣る場合、×は単一鋼板より非常に劣る場合で
ある。 第1表に示すごとく第1図のABCDの範囲内の
配合においては、損失係数の極大値が0.5以上と
なりそれが極大となる温度も60゜〜130℃にあ
り、さらに接着強度は10Kg/25mm以上を示しプレ
ス成形性も単一鋼板と比べほぼ同等もしくは全く
同等である。これに対し、第1図ABCDの範囲外
では損失係数接着強度、プレス成形性のいずれか
が欠けている。 以上に述べたごとく本発明の粘弾性物質は60〜
130℃の間の任意の温度で振動吸収性能を極大と
することができ、その値も損失係数で0.5以上の
極めて大きく、しかも接着強度、プレス成形性に
優れた制振部材を得ることを可能としたものであ
り、これによつて機械、構造物の60〜130℃附近
での振動を吸収減少させ、騒音発生低減に極めて
有効な手段を得ることができるものである。
Tp(℃)は温度を変えて損失係数を測定し、損
失係数の極大値と極大となる温度を求めたもので
ある。接着強度はJIS−K−6854に基づいて行つ
たTハクリ強度を示したものである。 又プレス成形性はダイス径100mmφの円筒深絞
り成形試験を行ない、シワ発生限界、ワレ限界を
求め単一鋼板と比較して評価した結果を示し、◎
は単一鋼板と同等、〇はほぼ同等、△は単一鋼板
に劣る場合、×は単一鋼板より非常に劣る場合で
ある。 第1表に示すごとく第1図のABCDの範囲内の
配合においては、損失係数の極大値が0.5以上と
なりそれが極大となる温度も60゜〜130℃にあ
り、さらに接着強度は10Kg/25mm以上を示しプレ
ス成形性も単一鋼板と比べほぼ同等もしくは全く
同等である。これに対し、第1図ABCDの範囲外
では損失係数接着強度、プレス成形性のいずれか
が欠けている。 以上に述べたごとく本発明の粘弾性物質は60〜
130℃の間の任意の温度で振動吸収性能を極大と
することができ、その値も損失係数で0.5以上の
極めて大きく、しかも接着強度、プレス成形性に
優れた制振部材を得ることを可能としたものであ
り、これによつて機械、構造物の60〜130℃附近
での振動を吸収減少させ、騒音発生低減に極めて
有効な手段を得ることができるものである。
第1図は本発明における制振部材用粘弾性混合
物の配合割合とその領域を示す図である。
物の配合割合とその領域を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 2層の金属層およびそれらを接合する中間層
を以つて構成される制振部材に用いられる中間層
物質であつて、ポリイソブチレンおよび変性ブチ
ルゴムのいずれか一方又は両方10〜30wt%に対
して、炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムにチ
タネート系カツプリング処理を施したものいずれ
か一方又は両方とシクロヘキセン又はシクロペン
タジエンの重合体等の環状オレフイン系炭化水素
樹脂との配合割合が第1図のABCDの範囲で示さ
れるものが混合されていることを特徴とする制振
部材用粘弾性混合物。 但しABCD各点での環状オレフイン系炭化水素
樹脂と炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの値
は A:10と80wt% B:10と60wt% C:25と45wt% D:45と45wt%
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6501783A JPS59190841A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 制振部材用粘弾性混合物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6501783A JPS59190841A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 制振部材用粘弾性混合物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59190841A JPS59190841A (ja) | 1984-10-29 |
JPS6154582B2 true JPS6154582B2 (ja) | 1986-11-22 |
Family
ID=13274783
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6501783A Granted JPS59190841A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 制振部材用粘弾性混合物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59190841A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4850371A (en) * | 1988-06-13 | 1989-07-25 | Broadhurst John H | Novel endotracheal tube and mass spectrometer |
-
1983
- 1983-04-13 JP JP6501783A patent/JPS59190841A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59190841A (ja) | 1984-10-29 |
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