JPS598368B2 - 制振部材用粘弾性混合物 - Google Patents
制振部材用粘弾性混合物Info
- Publication number
- JPS598368B2 JPS598368B2 JP10952877A JP10952877A JPS598368B2 JP S598368 B2 JPS598368 B2 JP S598368B2 JP 10952877 A JP10952877 A JP 10952877A JP 10952877 A JP10952877 A JP 10952877A JP S598368 B2 JPS598368 B2 JP S598368B2
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- JP
- Japan
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- temperature
- vibration
- vibration damping
- viscoelastic mixture
- vibration absorption
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は制振部材用粘弾性混合物に係り、さらに詳しく
は機械や構造物の構成部材に用い、又はその一部を構成
して、その機械や構造物の振動を減少させ、騒音を低減
させることを目的とする振動吸収性能の高い制振部材の
中間層物質を構成する粘弾性混合物に関するものである
。
は機械や構造物の構成部材に用い、又はその一部を構成
して、その機械や構造物の振動を減少させ、騒音を低減
させることを目的とする振動吸収性能の高い制振部材の
中間層物質を構成する粘弾性混合物に関するものである
。
近年、交通機関の発達や、住居の工場、事業場との接近
等に伴ない、地域社会の環境保全の見地から、各種構造
物、各種機械等より発生する騒音対策が重要な課題とな
つて来た。
等に伴ない、地域社会の環境保全の見地から、各種構造
物、各種機械等より発生する騒音対策が重要な課題とな
つて来た。
特に鉄道用レール、自動車のオイルパン、ホッパーシュ
ート部、汎用エンジンカバー、搬送設備のストッパーそ
の他金属加工機械の振動低減部材等に振動吸収複合制振
部材が検討或いは採用されてきている。従来かかる振動
吸収用の複合制振部材の中間層物質としては、酢酸ビニ
ル樹脂或いは塩化ビニル樹脂などの単量体や、酢酸ビニ
ル−エチレン或いはアクリルスチロールなどの共重合体
又は特公昭３９−１２４５１、特公昭４５−３４７０３
に示される共重合体を用いることが知られている。しか
し、これらは振動吸収性能がある特定の狭い温度範囲で
しか発揮できなかつたり、又は振動吸収性能を高めよう
とすると耐熱性が低下したりし、例えば機械等の部材の
製造工程で焼付塗装を施す際、中間層物質が流出したり
、分解炭化を生じたり、又は金属との接着性に乏しかつ
たりするなど、実用上種々の問題がある。本発明はかか
る点に鑑みなされたものであつて、２層の金属層の中間
に狭むことによつてきわめて大きい振動吸収性を示すと
共に、耐熱性、金属との接着性に優れた中間層物質に関
するものである。
ート部、汎用エンジンカバー、搬送設備のストッパーそ
の他金属加工機械の振動低減部材等に振動吸収複合制振
部材が検討或いは採用されてきている。従来かかる振動
吸収用の複合制振部材の中間層物質としては、酢酸ビニ
ル樹脂或いは塩化ビニル樹脂などの単量体や、酢酸ビニ
ル−エチレン或いはアクリルスチロールなどの共重合体
又は特公昭３９−１２４５１、特公昭４５−３４７０３
に示される共重合体を用いることが知られている。しか
し、これらは振動吸収性能がある特定の狭い温度範囲で
しか発揮できなかつたり、又は振動吸収性能を高めよう
とすると耐熱性が低下したりし、例えば機械等の部材の
製造工程で焼付塗装を施す際、中間層物質が流出したり
、分解炭化を生じたり、又は金属との接着性に乏しかつ
たりするなど、実用上種々の問題がある。本発明はかか
る点に鑑みなされたものであつて、２層の金属層の中間
に狭むことによつてきわめて大きい振動吸収性を示すと
共に、耐熱性、金属との接着性に優れた中間層物質に関
するものである。
即ち本発明は、２層の金属層およびそれらを接合する中
間層を以つて構成される制振部材に用いられる中間層物
質であつて、重量比でポリイソブチレン１０％〜８２％
、ジオレフィン系炭化水素樹脂９％〜４５％、炭酸カル
シウム又は炭酸マグネシウムの一方又は両方の合計９％
〜４５％から成ることを特徴とする制振部材用粘弾性混
合物であつて該混合物を中間層として使用することによ
り広い温度範囲にわたり振動吸収性能はもとより、耐熱
性、金属との接着性が本質的に改善された実用上すぐれ
た振動吸収用制振部材を提供することを可能としたもの
である。即ち、本発明の粘弾性混合物は高分子物質ポリ
イソブチレンおよびジオレフィン系炭化水素樹脂と無機
物質の炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの一方又は
両方との相乗作用できわめて大きい振動吸収性能を発揮
し、しかもその配合比を変えることによつて１０℃から
９０゜Ｃの任意の温度で振動吸収性能が極大となるよう
に選択できるというすぐれた効果を発揮するものである
。
間層を以つて構成される制振部材に用いられる中間層物
質であつて、重量比でポリイソブチレン１０％〜８２％
、ジオレフィン系炭化水素樹脂９％〜４５％、炭酸カル
シウム又は炭酸マグネシウムの一方又は両方の合計９％
〜４５％から成ることを特徴とする制振部材用粘弾性混
合物であつて該混合物を中間層として使用することによ
り広い温度範囲にわたり振動吸収性能はもとより、耐熱
性、金属との接着性が本質的に改善された実用上すぐれ
た振動吸収用制振部材を提供することを可能としたもの
である。即ち、本発明の粘弾性混合物は高分子物質ポリ
イソブチレンおよびジオレフィン系炭化水素樹脂と無機
物質の炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの一方又は
両方との相乗作用できわめて大きい振動吸収性能を発揮
し、しかもその配合比を変えることによつて１０℃から
９０゜Ｃの任意の温度で振動吸収性能が極大となるよう
に選択できるというすぐれた効果を発揮するものである
。
ここで本発明にいう２層の金属層とは２枚の金属板、２
本の同心金属管、２本の形鋼、２枚の成形体、金属成形
体と当板、などから成る２層構造を指し、且つ金属とは
鋼、銅、アルミニウムなどであつて、その中間に粘弾性
混合物をはさんで制振部材を構成せしめるものであり、
それ自体で部材を構成しても良いし構造物のどこか一部
を２層構造として、そこにこの粘弾性混合物をはさんで
制振部材として構成しても良い。
本の同心金属管、２本の形鋼、２枚の成形体、金属成形
体と当板、などから成る２層構造を指し、且つ金属とは
鋼、銅、アルミニウムなどであつて、その中間に粘弾性
混合物をはさんで制振部材を構成せしめるものであり、
それ自体で部材を構成しても良いし構造物のどこか一部
を２層構造として、そこにこの粘弾性混合物をはさんで
制振部材として構成しても良い。
また、本発明に云うジオレフイン系炭化水素樹脂とは例
えば、ブタジエン、イソブレンの重合体を指し、これの
１種又は２種を適宜選択して用いるものである。
えば、ブタジエン、イソブレンの重合体を指し、これの
１種又は２種を適宜選択して用いるものである。
以下に本発明の粘弾性混合物の配合成分の限定理由につ
いて説明する。
いて説明する。
先ず、ポリイソブチレンは、その単体を例えば２層の金
属の間にはさんだ場合、振動吸収性能は室温以下の温度
で吸収性能が極大となるが、室温ないしそれ以上での吸
収性能が小さく、又、金属板との接着性も弱い。従つて
、ポリイソブチレンにジオレフイン系炭化水素樹脂およ
び、炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの一方又は両
方を含んだ混合物にすることが必須であり、かかる混合
物においてぱポリイソブチレン１０％未満では振動吸収
性能が小さく、８２％超では振動吸収性能は高いが接着
性の点で問題となる。また、ジオレフイン系炭化水素樹
脂は９％〜４５％加えると粘弾性混合物の金属板との接
着性が増加してしかもポリイソブチレンの持つ振動吸収
性能を低下させない。ジオレフイン系炭化水素樹脂の配
合量ぱ９％未満では接着性を発揮しにくく、４５％超で
は耐熱性を低下させる。ジオレフイン系炭化水素樹脂以
外のポリエチレン、アクリルスチロール、メタクリル等
の樹脂を配合すると接着性が強くなつても振動吸収能が
低下する。炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムは振動
吸収が極大となる温度を変化させ、１０℃〜９０℃の任
意の温度で振動吸収が極大となるようにするために必要
であり、さらにジオレフイン系炭化水素樹脂との相乗効
果で、振動吸収性能の大きい温度範囲を拡大する。なお
この相乗効果を発揮させるためにジオレフイン系炭化水
素樹脂と、炭酸カルシウムおよび炭酸マグネシウムの一
方又は両方の合計との比を同一にすることが望ましい。
又、制振部材をプレス加工により製造する際の深絞り性
に対して、これらの無機物質は効果を発揮し、又、高温
処理、例えば焼付塗装の際粘弾性混合物の流れ出しを押
えるなど制振部材の製造上必要不可欠である。かかる目
的のみを対象とするならば配合できる無機物質は他にも
グラフアイトやチタン酸化物、亜鉛華、クレイ等が考え
られるが、炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウム以外は
振動吸収性能を低下させる。又タルクは振動吸収性能は
低下させないが接着性を損ねるなどの欠点があり、各種
の効果を総合的に考えると炭酸カルシウムないし炭酸マ
グネシウムが最も適する。これら炭酸カルシウム又は炭
酸マグネシウムの一方又は両方の合計の配合量は９％未
満でぱ効果が発揮できず、４５％を超えると接着性を損
ねるので炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの添加範
囲を９％〜４５％とした。なお、この粘弾性混合物の厚
さについては特に限定はしないが通常、２層の金属層の
全厚に対し１／１００〜１／１０にすることが望ましい
。以下本発明の効果を実施例に基き更に具体的に説明す
る。
属の間にはさんだ場合、振動吸収性能は室温以下の温度
で吸収性能が極大となるが、室温ないしそれ以上での吸
収性能が小さく、又、金属板との接着性も弱い。従つて
、ポリイソブチレンにジオレフイン系炭化水素樹脂およ
び、炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの一方又は両
方を含んだ混合物にすることが必須であり、かかる混合
物においてぱポリイソブチレン１０％未満では振動吸収
性能が小さく、８２％超では振動吸収性能は高いが接着
性の点で問題となる。また、ジオレフイン系炭化水素樹
脂は９％〜４５％加えると粘弾性混合物の金属板との接
着性が増加してしかもポリイソブチレンの持つ振動吸収
性能を低下させない。ジオレフイン系炭化水素樹脂の配
合量ぱ９％未満では接着性を発揮しにくく、４５％超で
は耐熱性を低下させる。ジオレフイン系炭化水素樹脂以
外のポリエチレン、アクリルスチロール、メタクリル等
の樹脂を配合すると接着性が強くなつても振動吸収能が
低下する。炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムは振動
吸収が極大となる温度を変化させ、１０℃〜９０℃の任
意の温度で振動吸収が極大となるようにするために必要
であり、さらにジオレフイン系炭化水素樹脂との相乗効
果で、振動吸収性能の大きい温度範囲を拡大する。なお
この相乗効果を発揮させるためにジオレフイン系炭化水
素樹脂と、炭酸カルシウムおよび炭酸マグネシウムの一
方又は両方の合計との比を同一にすることが望ましい。
又、制振部材をプレス加工により製造する際の深絞り性
に対して、これらの無機物質は効果を発揮し、又、高温
処理、例えば焼付塗装の際粘弾性混合物の流れ出しを押
えるなど制振部材の製造上必要不可欠である。かかる目
的のみを対象とするならば配合できる無機物質は他にも
グラフアイトやチタン酸化物、亜鉛華、クレイ等が考え
られるが、炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウム以外は
振動吸収性能を低下させる。又タルクは振動吸収性能は
低下させないが接着性を損ねるなどの欠点があり、各種
の効果を総合的に考えると炭酸カルシウムないし炭酸マ
グネシウムが最も適する。これら炭酸カルシウム又は炭
酸マグネシウムの一方又は両方の合計の配合量は９％未
満でぱ効果が発揮できず、４５％を超えると接着性を損
ねるので炭酸カルシウム又は炭酸マグネシウムの添加範
囲を９％〜４５％とした。なお、この粘弾性混合物の厚
さについては特に限定はしないが通常、２層の金属層の
全厚に対し１／１００〜１／１０にすることが望ましい
。以下本発明の効果を実施例に基き更に具体的に説明す
る。
実施例 １
第１表は本発明の粘弾性混合物の配合と、それを用いた
制振鋼板の振動吸収性能が極大となる温度を示し、各配
合例における制振鋼板の振動吸収性能と温度との関係を
第１図に示す。
制振鋼板の振動吸収性能が極大となる温度を示し、各配
合例における制振鋼板の振動吸収性能と温度との関係を
第１図に示す。
振動吸収性能は一般的に損失係数ηで示され、第１図に
示した各曲線は０，８ｍ７！Ｌ厚さの鋼板と０．０５ｍ
ｍ厚さの粘弾性混合物層とからなる制振鋼板について、
振動の周波数が５００Ｈｚにおける損失係数を示すもの
である。
示した各曲線は０，８ｍ７！Ｌ厚さの鋼板と０．０５ｍ
ｍ厚さの粘弾性混合物層とからなる制振鋼板について、
振動の周波数が５００Ｈｚにおける損失係数を示すもの
である。
第１表の配合（ｂ）−（ｊ）に示した粘弾性混合物を用
いた制振鋼板は実用的には使用される部材の雰囲気温度
に合せてダンピング特性が極大となる温度が最も適合す
るものを選択することができ、しかも通常、振動を吸収
し騒音低減に効果のある損失係数の値は０．０５以上と
されているが、これをもつと厳しく０．１以上と考えて
見ても本発明の場合は、各混合物で６０℃以上の温度範
囲で満足しており、極大となる温度の場合は０．５以上
と極めて大きい損失係数となる。
いた制振鋼板は実用的には使用される部材の雰囲気温度
に合せてダンピング特性が極大となる温度が最も適合す
るものを選択することができ、しかも通常、振動を吸収
し騒音低減に効果のある損失係数の値は０．０５以上と
されているが、これをもつと厳しく０．１以上と考えて
見ても本発明の場合は、各混合物で６０℃以上の温度範
囲で満足しており、極大となる温度の場合は０．５以上
と極めて大きい損失係数となる。
一方第１表の配合（ａ）に示した粘弾性混合物を用いた
制振鋼板では、損失係数が０．１以上の温度巾は７０℃
となるが、極大値の損失係数は０．３にしかならず、又
、第１表の配合（ｋ）および（１）では損失係数０．１
以上の温度巾が５０℃以下となり、騒音低減効果のある
温度領域が少なくなる。本発明の粘弾性混合物を用いれ
ば、用途に応じてその配合の適当なものを選ぶことによ
つて１０゜Ｃから９０℃までの任意の温度で損失係数が
極大となる制振部材が得られ、しかも各々の配合例で損
失係数が０．１を超える温度範囲が６『Ｃ以上となり、
実用上きわめて有用な制振部材である。
制振鋼板では、損失係数が０．１以上の温度巾は７０℃
となるが、極大値の損失係数は０．３にしかならず、又
、第１表の配合（ｋ）および（１）では損失係数０．１
以上の温度巾が５０℃以下となり、騒音低減効果のある
温度領域が少なくなる。本発明の粘弾性混合物を用いれ
ば、用途に応じてその配合の適当なものを選ぶことによ
つて１０゜Ｃから９０℃までの任意の温度で損失係数が
極大となる制振部材が得られ、しかも各々の配合例で損
失係数が０．１を超える温度範囲が６『Ｃ以上となり、
実用上きわめて有用な制振部材である。
次に本発明の粘弾性混合物の接着強度と、参考のために
酢酸ビニルおよびアクリルスチロールの接着強度につい
て第２表に示す。この場合剪断接着強度はＪＩＳ−Ｋ−
６８５０に、Ｔ剥離強度はＪＩＳ−Ｋ−６８５４にもと
ずいて行なつたものである。
酢酸ビニルおよびアクリルスチロールの接着強度につい
て第２表に示す。この場合剪断接着強度はＪＩＳ−Ｋ−
６８５０に、Ｔ剥離強度はＪＩＳ−Ｋ−６８５４にもと
ずいて行なつたものである。
本発明の配合例（ｂ）〜（ｊ）の接着強度は、剪断接着
強度において（温度２５℃）いずれも４ｋｇ／Ｃｒｉｉ
以上であり、Ｔ剥離強度でぱ３１＜ｇ／２５ｍ７７！以
上となつており、（ａ）、（ｋ）、（１）では剪断接着
強度は高いが、Ｔ剥離強度がいずれも低く、実用上剥離
の点で問題があることを示している。参考の為に提示し
た酢酸ビニルと比較して格段に接着強度において優れて
いることを示しており、又、アクリルスチロールでは剪
断接着強度は高いが、Ｔ剥離強度が極端に低くなつてお
り、このＴ剥離強度が低いと制振部材の加工時などでは
、剥離するなどの問題が起る。更に粘弾性混合物の塑性
流動性について、その温度依存性を第２図に示す。この
試験は０．８ｍｍの鋼板の間に中間層物質をサンドィツ
チ型にし、接着面積１０Ｔ！−Ｉとして１００ｖの重量
を片側にワイヤーで吊し、加熱していく段階で鋼板にず
れが生じる温度と時間の関係を測定したものである。
強度において（温度２５℃）いずれも４ｋｇ／Ｃｒｉｉ
以上であり、Ｔ剥離強度でぱ３１＜ｇ／２５ｍ７７！以
上となつており、（ａ）、（ｋ）、（１）では剪断接着
強度は高いが、Ｔ剥離強度がいずれも低く、実用上剥離
の点で問題があることを示している。参考の為に提示し
た酢酸ビニルと比較して格段に接着強度において優れて
いることを示しており、又、アクリルスチロールでは剪
断接着強度は高いが、Ｔ剥離強度が極端に低くなつてお
り、このＴ剥離強度が低いと制振部材の加工時などでは
、剥離するなどの問題が起る。更に粘弾性混合物の塑性
流動性について、その温度依存性を第２図に示す。この
試験は０．８ｍｍの鋼板の間に中間層物質をサンドィツ
チ型にし、接着面積１０Ｔ！−Ｉとして１００ｖの重量
を片側にワイヤーで吊し、加熱していく段階で鋼板にず
れが生じる温度と時間の関係を測定したものである。
この結果、本発明の粘弾性混合物の配合例ｆ）は従来の
中間層物質例の酢酸ビニル樹脂に比べ塑性流動性が小さ
く、１５０℃においても全く流動しないことを示し、従
来の中間層物質では７０℃以下で短時間で流動する。又
本発明の配合例（ｉ）では２００℃以上でも全く流動し
ないことを示しており、これらの結果は本発明の中間層
物質である粘弾性混合物の耐熱性もきわめて優れている
ことを示すものである。以上述べたように本発明の粘弾
性混合物は１０℃から９０℃までの任意の温度で振動吸
収性能を極大とすることができて、しかも振動吸収性能
が損失係数で０．１以上の温度範囲が広く、極大値も大
きく、さらに接着性、耐熱性に優れた制振部材を得るこ
とを可能としたものであり、これによつて機械等の振動
を吸収減少させ、騒音の発生低減にきわめて有効な手段
を得ることができる。
中間層物質例の酢酸ビニル樹脂に比べ塑性流動性が小さ
く、１５０℃においても全く流動しないことを示し、従
来の中間層物質では７０℃以下で短時間で流動する。又
本発明の配合例（ｉ）では２００℃以上でも全く流動し
ないことを示しており、これらの結果は本発明の中間層
物質である粘弾性混合物の耐熱性もきわめて優れている
ことを示すものである。以上述べたように本発明の粘弾
性混合物は１０℃から９０℃までの任意の温度で振動吸
収性能を極大とすることができて、しかも振動吸収性能
が損失係数で０．１以上の温度範囲が広く、極大値も大
きく、さらに接着性、耐熱性に優れた制振部材を得るこ
とを可能としたものであり、これによつて機械等の振動
を吸収減少させ、騒音の発生低減にきわめて有効な手段
を得ることができる。
第１図は振動吸収性能を示す損失係数と温度との関係を
示す図、第２図は中間層物質を狭んだ鋼板の温度による
ずれ時間の関係を示す図である。
示す図、第２図は中間層物質を狭んだ鋼板の温度による
ずれ時間の関係を示す図である。
Claims (1)
- １ ２層の金属層およびそれらを接合する中間層を以つ
て構成される制振部材に用いられる中間層物質であつて
、重量比でポリイソブチレン１０％〜８２％、ジオレフ
ィン系炭化水素樹脂９％〜４５％、炭酸マグネシウム又
は炭酸カルシウムの一方又は両方の合計９％〜４５％か
ら成ることを特徴とする制振部材用粘弾性混合物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10952877A JPS598368B2 (ja) | 1977-09-13 | 1977-09-13 | 制振部材用粘弾性混合物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10952877A JPS598368B2 (ja) | 1977-09-13 | 1977-09-13 | 制振部材用粘弾性混合物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5443252A JPS5443252A (en) | 1979-04-05 |
| JPS598368B2 true JPS598368B2 (ja) | 1984-02-24 |
Family
ID=14512536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10952877A Expired JPS598368B2 (ja) | 1977-09-13 | 1977-09-13 | 制振部材用粘弾性混合物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS598368B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6356423A (ja) * | 1986-08-27 | 1988-03-11 | Kobe Steel Ltd | 制振金属板の製造方法 |
-
1977
- 1977-09-13 JP JP10952877A patent/JPS598368B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5443252A (en) | 1979-04-05 |
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