JPS6152179B2 - - Google Patents
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Description
本発明は成型安定性および均質性にすぐれた熱
可塑性ポリエステル樹脂組成物に関するものであ
る。 飽和ポリエステルとエチレン系アイオノマーと
からなる組成物については、特公昭46−26625号
公報などですでに公知である。しかしながら、こ
れら組成物からフイルム、シートやいろいろな形
状の成型品を得る目的で組成物の溶融加工を行な
うと、一般にブツと称するゲル状物または不均質
物が多数発生し、フイルムおよびシートの場合に
は外観および物性が悪く商品価値のないものしか
得られず、その他の成型品の場合でも組成物の不
均質性に起因して衝撃強度が低く実用性に乏しい
物品しか得られなかつた。ポリエステル樹脂にエ
チレン系アイオノマーを添加することにより、成
形加工に際しポリエステル樹脂の結晶化が促進さ
れ、成形体の形状安定性が改善される旨が前述の
特公昭に記載されているけれども、従来のエチレ
ン系アイオノマーでは、混合樹脂相互の非相容性
および熱不安定性のため、添加量を増加すること
により相容系の場合に期待出来る相乗効果が出
ず、むしろ物性上の欠陥が増大される傾向が顕著
であつた。 特開昭55−71750号公報には特公昭46−26625号
公報の組成物を使用しシートやいろいろな形をし
た成型品を作る目的で組成物の溶融押出を行なう
とブツだらけの著しく外観の悪いシートや成型品
しか得られないことが述べられており、これらの
欠点を改良するため特開昭55−71750号公報では
飽和ポリエステル(A)、アイオノマー(B)の他にα、
β不飽和モノカルボン酸と脂肪族アルコールとの
エステルからなる重合体(C)を0.05〜10部配合せし
めている。重合体(C)の(A)+(B)に対する配合比が
0.05部未満では、ブツ発生防止効果が実質的に望
めないとの記述からも明らかな様に、飽和ポリエ
ステル(A)とアイオノマー(B)との組合せだけではブ
ツ発生のない組成物が得られないことを述べてい
る。即ち、飽和ポリエステル重合体に従来のアイ
オノマーだけを添加することによつては、どうし
てもブツが発生するため、単独に添加してもブツ
の発生のないアイオノマーの開発が望まれてい
た。 そこで本発明者らは、上記従来技術による組成
物の欠点を改良するため、エチレン系イオン性共
重合体を構成するコモノマーの種類、比率などの
ポリエステル樹脂組成物に及ぼす効果について種
種検討を行つた結果本発明に到達したのである。 本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消せ
しめ、フイルム・シートにした場合ブツ発生サー
ジング、膜割れ等の不良現象が生起しないため製
膜性、成形性に優れ、種々の成形物に加工する場
合にも、溶融粘度安定性が良好なため成型性が良
く、結晶化促進の効果が顕著なため、得られた成
形品の形状安定性および外観に優れる(種々の特
性を有する)熱可塑性ポリエステル組成物を提供
するものである。 そして、上記目的を達成するため、本発明の構
成は、(イ)飽和ポリエステル系樹脂99.5〜60wt%と
(ロ)成分がエチレン、不飽和カルボン酸アルキルエ
ステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン酸
金属塩よりなる共重合体であつて、エチレンの占
める割合は90乃至99.5モル%であり、剰余の10乃
至0.5モル%を占める不飽和カルボン酸アルキル
エステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン
酸金属塩の間には、共重合体中のそれぞれのモル
%をa、b及びcとした時 a≦9.5であり、k=a/3−(b+c)を定義した
時 0.25≦b+c<1.45の場合0.06≦k≦3.45であ
り、1.45≦b+c<3の場合0.06≦k≦1 なる関係を有するエチレン系イオン性共重合体
0.5〜40wt%とからなる熱可塑性ポリエステル組
成物を特徴とするものである。 以下本発明組成物を更に詳しく説明する。 本発明に用いる飽和ポリエステルとしては、ポ
リエチレンテレフタレート(PET)、ポリブチレ
ンテレフタレート(PBT)、ポリシクロヘキサン
1・4−ジメチロールテレフタレートおよびそれ
らの共重合体が適している。酸成分としては、テ
レフタル酸と他の芳香族または脂肪酸ジカルボン
酸、例えばイソフタル酸、フタル酸、アジピン
酸、アゼライン酸、セバシン酸の1種以上とを併
用することも目的に応じて可能である。 さらにグリコール成分としてはエチレングリコ
ール、1・4−ブタンジオールの他に、他の脂肪
族ジオール成分、たとえばネオペンチルグリコー
ル、ポリテトラメチレングリコールなどを含有す
る変性された飽和ポリエステル類の使用も行ない
うる。 本発明で云うエチレン系イオン性共重合体は、
その成分がエチレン、不飽和カルボン酸アルキル
エステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン
酸金属塩とからなる共重合体であつて、エチレン
の占める割合は90乃至99.5モル%であり、剰余の
10乃至0.5モル%は不飽和カルボン酸アルキルエ
ステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン酸
金属塩である。 (i) 不飽和カルボン酸アルキルエステルは、炭素
数が3乃至8個の不飽和カルボン酸、例えばア
クリル酸、メタクリル酸、エタクリル酸等のア
ルキルエステルであつて、例えば、アクリル酸
メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸n−ブ
チル、アクリル酸t−ブチル、アクリル酸イソ
ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エ
チル、メタクリル酸n−プロピル、メタクリル
酸イソプロピル、メタクリル酸イソプロピル、
メタクリル酸n−ブチル、メタクリル酸t−ブ
チル、及びメタクリル酸イソブチル等であり、
アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタク
リル酸メチル及びメタクリル酸n−ブチルが特
に好ましい。このほか、マレイン酸、イタコン
酸などの不飽和ジカルボン酸のモノおよびジア
ルキルエステルも使用することが出来る。 (ii) 不飽和カルボン酸は上記で記述した種類の酸
である。 (iii) 不飽和カルボン酸金属塩は上記(ii)に記した不
飽和カルボン酸の金属塩であつて、その金属種
は、元素周期律表のA、B、A、B、
A族及び族の第4周期の金属で、例えば、Li、
Na、K、Cu、Mg、Ca、Ba、Zn、Al、Fe、等で
あり、Na、K、Mg、Ca、Ba、及びZnが特に好
ましい。上記(i)不飽和カルボン酸アルキルエステ
ル、(ii)不飽和カルボン酸及び(iii)不飽和カルボン酸
金属塩の間には、共重合体中のそれぞれのモル%
をa、b及びcとした時、 a≦9.5であり、k=a/3−(b+c)を定義した
時 0.25≦b+c<1.45の場合0.06≦k≦3.45であり
1.45≦b+c<3の場合0.06≦k≦1なる関係が
ある。 aとkの好ましい範囲としては a≦7であり0.25≦b+c<1.45の場合0.17≦
k≦2.5であり1.45≦b+c<3の場合0.17≦k≦
1なる関係がある。 エチレンが90モル%以下では高圧ポリエチレン
重合装置によるエチレン系共重合体の製造が困難
であり、又、エチレンが99.5モル%以上では溶融
粘度安定性の改善および耐衝撃性の改善が不充分
となる。同様に上記のaを9.5モル%以下にしな
ければならないことは共重合体の製造上の制約に
よるものである。 b+cは0.25モル%以上でなければならない
が、それは0.25モル%以下の場合イオン性共重合
体としての効果が望めなくなるためである。 0.25≦b+c<1.45の場合、kは0.06から3.45
の範囲を取りうる。イオン性成分b+cがこの程
度に少ない範囲では、飽和ポリエステルとエチレ
ン系イオン性共重合体の相容性を向上させるとい
う点に関し、a成分のモル%が比較的大きい方が
好ましい、即ち、kは定義からも明らかな様にa
と正比例の関係にあるがkもそれに対応し比較的
大きな値まで取りうる。kが0.06より小さいと相
容性が低いので好ましくない。 この相容性の向上は熱可塑性ポリエステル分子
鎖中のエステル結合とエチレン系イオン性共重合
体分子鎖上のエステル結合との相互作用によるも
のと考えられるが、事実、不飽和カルボン酸エス
テルの存在による相容性の向上は顕著であり、そ
のためエチレン系イオン性共重合体の熱可塑性ポ
リエステル樹脂への分散状態が改善され、両相の
相互作用面積を増大させることが出来る。 その結果、比較的少量のイオン性成分が有効に
利用出来、熱可塑性ポリエステル組成物を成形品
として使用する場合には結晶化が促進されるので
好ましい。さらに、相容性の向上により、熱可塑
性ポリエステル中へのエチレン系イオン性共重合
体の配合量を増大させても物理的性質の低下の程
度を少なく出来るため、従来品よりも品質の優れ
た成形品を得ることが出来る。 次に、1.45≦b+c<3.0の場合、kは0.06から
1の範囲を取りうる。飽和ポリエステル組成物か
らフイルムを得るために、組成物をシーテイング
する場合、kが1より大きいとシーテイング初期
のフオルムのブツは比較的少ないが、時間ととも
にブツの数が多くなりしだいに外観の悪いフイル
ムが得られる様になる。kが0.06から1の間にあ
ると長時間のシーテイングがブツの発生なく行な
いうるため、商品価値の高いフイルムが安定して
得られる。kが0.06以下ではシーテイング時間と
ともにブツ発生量がしだいに多くなる傾向はない
が、シーテイング初期から既にブツの発生したフ
イルムしか得られない。 b+cが3.0モル%以上の場合、シーテイング
初期には比較的ブツの少ないフイルムが得られる
場合もあるが、長時間シーテイングする場合ブツ
発生や膜割れが生じるので好ましくない。この傾
向は特にcの量が増加するにしたがい顕著となる
様である。 即ち、飽和ポリエステルとエチレン系イオン性
共重合体の相容性に関しaとb+cは大きな役割
をになつており、特にaはb+cが少ない場合に
両相の相容性を向上させ、ブツのないフイルムを
長時間安定に製造させることを可能とする。b+
cが大きい場合は両相の相容性が比較的良好な場
合が多いが、熱安定性に劣る様になる。 特に、b+cの値を3.0モル%以上、殊に3.5モ
ル%以上とした場合は、熱可塑性ポリエステルと
エチレン系イオン性共重合体との組成物を製造す
る様な温度条件である約270℃付近で両者を混合
するとイオン性成分の中の特に不飽和カルボン酸
成分とポリエステルとがエステル交換反応を起こ
し、時にはゲル化が進行する。中和度=c/b+c× 100は飽和ポリエステルとエチレン系イオン性共
重合体との相容性および組成物の物性に大きく寄
与するものであるが、両者の混練が行ないやすい
程度にエチレン系イオン性共重合体の中和度を決
定するのが通例である。 即ち、中和度は10〜100の範囲となる。 他方、イオン性共重合体中のイオン性成分の割
合が多くなると随伴する水分量も多くなるため、
混合中に加水分解反応を通じ、組成物中のポリエ
ステル成分の固有粘度の低下が著しくなり、組成
物の衝撃強度が低下するので好ましくない。 不飽和カルボン酸金属塩に使用するイオン種に
ついては前述したが、組成物が利用される目的に
応じて選択すべきものである。即ち、フイルムや
シートとして使用し耐水性や耐酸性が要求される
場合にはZn、Mg等の金属イオンが好ましく、成
形品の結晶化速度を特に促進したい場合には
Na、K等の金属イオンが好ましい。 また、両者の特性を兼ね備えたい場合はこれら
の金属イオン種を併用することも行なわれる。 なお、上記エチレン系共重合体の製法としては
例えば特公昭49−31556及び米国特許3789035号明
細書記載の方法等が利用出来る。 本発明組成物である熱可塑性ポリエステルとエ
チレン系イオン性共重合体との割合は、前者が
99.8〜60wt%、後者が0.2〜40wt%好ましくは前
者が99.2〜65wt%、後者が0.8〜35wt%の割合で
ある。エチレン系イオン性共重合体が0.2wt%以
下では溶融粘度安定化の効果が不充分であり、上
限は臨界的ではない。しかしながら量が増加する
につれて熱可塑性ポリエステルが有している種々
の物理的性質は悪影響を受け、用途にもよるがポ
リエステルとしての使用に耐えなくなる。40wt
%以上では熱変形温度の低下率が大となり本発明
による改良効果も相殺されてしまう。 なお、この熱可塑性ポリエステルの製法は種々
考えられるが、通常の単軸または二軸の押出機を
使用した溶融混練法が用いられる。 本発明の熱可塑性ポリエステル組成物にガラス
繊維、雲母、タルク、石綿をはじめベントナイ
ト、珪藻土、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、
亜硫酸カルシウム等の通常用いられている無機質
を使用目的に応じ強化材あるいは充填材として使
用しうる。さらに、これら組成物に種々の添加剤
例えば熱安定剤、紫外線防止剤、可塑剤、染料、
顔料を加えうることは当然である。以下、具体的
な実施例により本発明を更に詳細に説明する。 実施例 1 エチレン系共重合体の調整 該共重合体の調整法は特公昭49−31556号公報
の方法に従つた。 (1) 高圧法ポリエチレン製造装置を用い、常用の
エチレン共重合体の製造条件に従い、エチレン
とメタクリル酸メチルを共重合した。得られた
エチレン系共重合体の性状を表−1に示した。
可塑性ポリエステル樹脂組成物に関するものであ
る。 飽和ポリエステルとエチレン系アイオノマーと
からなる組成物については、特公昭46−26625号
公報などですでに公知である。しかしながら、こ
れら組成物からフイルム、シートやいろいろな形
状の成型品を得る目的で組成物の溶融加工を行な
うと、一般にブツと称するゲル状物または不均質
物が多数発生し、フイルムおよびシートの場合に
は外観および物性が悪く商品価値のないものしか
得られず、その他の成型品の場合でも組成物の不
均質性に起因して衝撃強度が低く実用性に乏しい
物品しか得られなかつた。ポリエステル樹脂にエ
チレン系アイオノマーを添加することにより、成
形加工に際しポリエステル樹脂の結晶化が促進さ
れ、成形体の形状安定性が改善される旨が前述の
特公昭に記載されているけれども、従来のエチレ
ン系アイオノマーでは、混合樹脂相互の非相容性
および熱不安定性のため、添加量を増加すること
により相容系の場合に期待出来る相乗効果が出
ず、むしろ物性上の欠陥が増大される傾向が顕著
であつた。 特開昭55−71750号公報には特公昭46−26625号
公報の組成物を使用しシートやいろいろな形をし
た成型品を作る目的で組成物の溶融押出を行なう
とブツだらけの著しく外観の悪いシートや成型品
しか得られないことが述べられており、これらの
欠点を改良するため特開昭55−71750号公報では
飽和ポリエステル(A)、アイオノマー(B)の他にα、
β不飽和モノカルボン酸と脂肪族アルコールとの
エステルからなる重合体(C)を0.05〜10部配合せし
めている。重合体(C)の(A)+(B)に対する配合比が
0.05部未満では、ブツ発生防止効果が実質的に望
めないとの記述からも明らかな様に、飽和ポリエ
ステル(A)とアイオノマー(B)との組合せだけではブ
ツ発生のない組成物が得られないことを述べてい
る。即ち、飽和ポリエステル重合体に従来のアイ
オノマーだけを添加することによつては、どうし
てもブツが発生するため、単独に添加してもブツ
の発生のないアイオノマーの開発が望まれてい
た。 そこで本発明者らは、上記従来技術による組成
物の欠点を改良するため、エチレン系イオン性共
重合体を構成するコモノマーの種類、比率などの
ポリエステル樹脂組成物に及ぼす効果について種
種検討を行つた結果本発明に到達したのである。 本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消せ
しめ、フイルム・シートにした場合ブツ発生サー
ジング、膜割れ等の不良現象が生起しないため製
膜性、成形性に優れ、種々の成形物に加工する場
合にも、溶融粘度安定性が良好なため成型性が良
く、結晶化促進の効果が顕著なため、得られた成
形品の形状安定性および外観に優れる(種々の特
性を有する)熱可塑性ポリエステル組成物を提供
するものである。 そして、上記目的を達成するため、本発明の構
成は、(イ)飽和ポリエステル系樹脂99.5〜60wt%と
(ロ)成分がエチレン、不飽和カルボン酸アルキルエ
ステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン酸
金属塩よりなる共重合体であつて、エチレンの占
める割合は90乃至99.5モル%であり、剰余の10乃
至0.5モル%を占める不飽和カルボン酸アルキル
エステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン
酸金属塩の間には、共重合体中のそれぞれのモル
%をa、b及びcとした時 a≦9.5であり、k=a/3−(b+c)を定義した
時 0.25≦b+c<1.45の場合0.06≦k≦3.45であ
り、1.45≦b+c<3の場合0.06≦k≦1 なる関係を有するエチレン系イオン性共重合体
0.5〜40wt%とからなる熱可塑性ポリエステル組
成物を特徴とするものである。 以下本発明組成物を更に詳しく説明する。 本発明に用いる飽和ポリエステルとしては、ポ
リエチレンテレフタレート(PET)、ポリブチレ
ンテレフタレート(PBT)、ポリシクロヘキサン
1・4−ジメチロールテレフタレートおよびそれ
らの共重合体が適している。酸成分としては、テ
レフタル酸と他の芳香族または脂肪酸ジカルボン
酸、例えばイソフタル酸、フタル酸、アジピン
酸、アゼライン酸、セバシン酸の1種以上とを併
用することも目的に応じて可能である。 さらにグリコール成分としてはエチレングリコ
ール、1・4−ブタンジオールの他に、他の脂肪
族ジオール成分、たとえばネオペンチルグリコー
ル、ポリテトラメチレングリコールなどを含有す
る変性された飽和ポリエステル類の使用も行ない
うる。 本発明で云うエチレン系イオン性共重合体は、
その成分がエチレン、不飽和カルボン酸アルキル
エステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン
酸金属塩とからなる共重合体であつて、エチレン
の占める割合は90乃至99.5モル%であり、剰余の
10乃至0.5モル%は不飽和カルボン酸アルキルエ
ステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン酸
金属塩である。 (i) 不飽和カルボン酸アルキルエステルは、炭素
数が3乃至8個の不飽和カルボン酸、例えばア
クリル酸、メタクリル酸、エタクリル酸等のア
ルキルエステルであつて、例えば、アクリル酸
メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸n−ブ
チル、アクリル酸t−ブチル、アクリル酸イソ
ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エ
チル、メタクリル酸n−プロピル、メタクリル
酸イソプロピル、メタクリル酸イソプロピル、
メタクリル酸n−ブチル、メタクリル酸t−ブ
チル、及びメタクリル酸イソブチル等であり、
アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタク
リル酸メチル及びメタクリル酸n−ブチルが特
に好ましい。このほか、マレイン酸、イタコン
酸などの不飽和ジカルボン酸のモノおよびジア
ルキルエステルも使用することが出来る。 (ii) 不飽和カルボン酸は上記で記述した種類の酸
である。 (iii) 不飽和カルボン酸金属塩は上記(ii)に記した不
飽和カルボン酸の金属塩であつて、その金属種
は、元素周期律表のA、B、A、B、
A族及び族の第4周期の金属で、例えば、Li、
Na、K、Cu、Mg、Ca、Ba、Zn、Al、Fe、等で
あり、Na、K、Mg、Ca、Ba、及びZnが特に好
ましい。上記(i)不飽和カルボン酸アルキルエステ
ル、(ii)不飽和カルボン酸及び(iii)不飽和カルボン酸
金属塩の間には、共重合体中のそれぞれのモル%
をa、b及びcとした時、 a≦9.5であり、k=a/3−(b+c)を定義した
時 0.25≦b+c<1.45の場合0.06≦k≦3.45であり
1.45≦b+c<3の場合0.06≦k≦1なる関係が
ある。 aとkの好ましい範囲としては a≦7であり0.25≦b+c<1.45の場合0.17≦
k≦2.5であり1.45≦b+c<3の場合0.17≦k≦
1なる関係がある。 エチレンが90モル%以下では高圧ポリエチレン
重合装置によるエチレン系共重合体の製造が困難
であり、又、エチレンが99.5モル%以上では溶融
粘度安定性の改善および耐衝撃性の改善が不充分
となる。同様に上記のaを9.5モル%以下にしな
ければならないことは共重合体の製造上の制約に
よるものである。 b+cは0.25モル%以上でなければならない
が、それは0.25モル%以下の場合イオン性共重合
体としての効果が望めなくなるためである。 0.25≦b+c<1.45の場合、kは0.06から3.45
の範囲を取りうる。イオン性成分b+cがこの程
度に少ない範囲では、飽和ポリエステルとエチレ
ン系イオン性共重合体の相容性を向上させるとい
う点に関し、a成分のモル%が比較的大きい方が
好ましい、即ち、kは定義からも明らかな様にa
と正比例の関係にあるがkもそれに対応し比較的
大きな値まで取りうる。kが0.06より小さいと相
容性が低いので好ましくない。 この相容性の向上は熱可塑性ポリエステル分子
鎖中のエステル結合とエチレン系イオン性共重合
体分子鎖上のエステル結合との相互作用によるも
のと考えられるが、事実、不飽和カルボン酸エス
テルの存在による相容性の向上は顕著であり、そ
のためエチレン系イオン性共重合体の熱可塑性ポ
リエステル樹脂への分散状態が改善され、両相の
相互作用面積を増大させることが出来る。 その結果、比較的少量のイオン性成分が有効に
利用出来、熱可塑性ポリエステル組成物を成形品
として使用する場合には結晶化が促進されるので
好ましい。さらに、相容性の向上により、熱可塑
性ポリエステル中へのエチレン系イオン性共重合
体の配合量を増大させても物理的性質の低下の程
度を少なく出来るため、従来品よりも品質の優れ
た成形品を得ることが出来る。 次に、1.45≦b+c<3.0の場合、kは0.06から
1の範囲を取りうる。飽和ポリエステル組成物か
らフイルムを得るために、組成物をシーテイング
する場合、kが1より大きいとシーテイング初期
のフオルムのブツは比較的少ないが、時間ととも
にブツの数が多くなりしだいに外観の悪いフイル
ムが得られる様になる。kが0.06から1の間にあ
ると長時間のシーテイングがブツの発生なく行な
いうるため、商品価値の高いフイルムが安定して
得られる。kが0.06以下ではシーテイング時間と
ともにブツ発生量がしだいに多くなる傾向はない
が、シーテイング初期から既にブツの発生したフ
イルムしか得られない。 b+cが3.0モル%以上の場合、シーテイング
初期には比較的ブツの少ないフイルムが得られる
場合もあるが、長時間シーテイングする場合ブツ
発生や膜割れが生じるので好ましくない。この傾
向は特にcの量が増加するにしたがい顕著となる
様である。 即ち、飽和ポリエステルとエチレン系イオン性
共重合体の相容性に関しaとb+cは大きな役割
をになつており、特にaはb+cが少ない場合に
両相の相容性を向上させ、ブツのないフイルムを
長時間安定に製造させることを可能とする。b+
cが大きい場合は両相の相容性が比較的良好な場
合が多いが、熱安定性に劣る様になる。 特に、b+cの値を3.0モル%以上、殊に3.5モ
ル%以上とした場合は、熱可塑性ポリエステルと
エチレン系イオン性共重合体との組成物を製造す
る様な温度条件である約270℃付近で両者を混合
するとイオン性成分の中の特に不飽和カルボン酸
成分とポリエステルとがエステル交換反応を起こ
し、時にはゲル化が進行する。中和度=c/b+c× 100は飽和ポリエステルとエチレン系イオン性共
重合体との相容性および組成物の物性に大きく寄
与するものであるが、両者の混練が行ないやすい
程度にエチレン系イオン性共重合体の中和度を決
定するのが通例である。 即ち、中和度は10〜100の範囲となる。 他方、イオン性共重合体中のイオン性成分の割
合が多くなると随伴する水分量も多くなるため、
混合中に加水分解反応を通じ、組成物中のポリエ
ステル成分の固有粘度の低下が著しくなり、組成
物の衝撃強度が低下するので好ましくない。 不飽和カルボン酸金属塩に使用するイオン種に
ついては前述したが、組成物が利用される目的に
応じて選択すべきものである。即ち、フイルムや
シートとして使用し耐水性や耐酸性が要求される
場合にはZn、Mg等の金属イオンが好ましく、成
形品の結晶化速度を特に促進したい場合には
Na、K等の金属イオンが好ましい。 また、両者の特性を兼ね備えたい場合はこれら
の金属イオン種を併用することも行なわれる。 なお、上記エチレン系共重合体の製法としては
例えば特公昭49−31556及び米国特許3789035号明
細書記載の方法等が利用出来る。 本発明組成物である熱可塑性ポリエステルとエ
チレン系イオン性共重合体との割合は、前者が
99.8〜60wt%、後者が0.2〜40wt%好ましくは前
者が99.2〜65wt%、後者が0.8〜35wt%の割合で
ある。エチレン系イオン性共重合体が0.2wt%以
下では溶融粘度安定化の効果が不充分であり、上
限は臨界的ではない。しかしながら量が増加する
につれて熱可塑性ポリエステルが有している種々
の物理的性質は悪影響を受け、用途にもよるがポ
リエステルとしての使用に耐えなくなる。40wt
%以上では熱変形温度の低下率が大となり本発明
による改良効果も相殺されてしまう。 なお、この熱可塑性ポリエステルの製法は種々
考えられるが、通常の単軸または二軸の押出機を
使用した溶融混練法が用いられる。 本発明の熱可塑性ポリエステル組成物にガラス
繊維、雲母、タルク、石綿をはじめベントナイ
ト、珪藻土、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、
亜硫酸カルシウム等の通常用いられている無機質
を使用目的に応じ強化材あるいは充填材として使
用しうる。さらに、これら組成物に種々の添加剤
例えば熱安定剤、紫外線防止剤、可塑剤、染料、
顔料を加えうることは当然である。以下、具体的
な実施例により本発明を更に詳細に説明する。 実施例 1 エチレン系共重合体の調整 該共重合体の調整法は特公昭49−31556号公報
の方法に従つた。 (1) 高圧法ポリエチレン製造装置を用い、常用の
エチレン共重合体の製造条件に従い、エチレン
とメタクリル酸メチルを共重合した。得られた
エチレン系共重合体の性状を表−1に示した。
【表】
(2) 上記エチレン/メタクリル酸メチル共重合体
をヘキサン、メタノールおよびカセイソーダと
ともに反応機に仕込み、120℃でけん化反応を
行つた。反応率、即ち、残存するメタクリル酸
メチルの割合(a/a+b+c×100)は、加
えるカセイソーダの量により容易に制御するこ
とが出来た。 (3) 上記けん化反応生成物を水に分散させ、これ
に硫酸水溶液を添加することにより、脱金属反
応を行つた。メタクリル酸とメタクリル酸ナト
リウム塩との割合(c/b+c×100)を所望
の値に調整した。 (4) 上記(3)の生成物に所定量のMgSO4水溶液を
添加し、目的とするエチレン系イオン性共重合
体を製造した。 この様にして得られたエチレン系共重合体の明
細を表−2に示す。
をヘキサン、メタノールおよびカセイソーダと
ともに反応機に仕込み、120℃でけん化反応を
行つた。反応率、即ち、残存するメタクリル酸
メチルの割合(a/a+b+c×100)は、加
えるカセイソーダの量により容易に制御するこ
とが出来た。 (3) 上記けん化反応生成物を水に分散させ、これ
に硫酸水溶液を添加することにより、脱金属反
応を行つた。メタクリル酸とメタクリル酸ナト
リウム塩との割合(c/b+c×100)を所望
の値に調整した。 (4) 上記(3)の生成物に所定量のMgSO4水溶液を
添加し、目的とするエチレン系イオン性共重合
体を製造した。 この様にして得られたエチレン系共重合体の明
細を表−2に示す。
【表】
実施例 2
熱可塑性ポリエステル組成物の調整
ポリエチレンテレフタレート80重量部〔三菱レ
イヨン(株)製品アーナイトA06 101〕と実施例1で
調整したエチレン系イオン性共重合体20重量部と
を溶融混練した。即ち充分乾燥されたポリエチレ
ンテレフタレートと実施例1のエチレン系イオン
性共重合体との混合物を30mm二軸押出機を使用し
270℃の溶融温度で押出し熱可塑性ポリエステル
組成物のチツプを製造した。ベント口は空気中に
開放しており、ポリエチレンテレフタレートとイ
オン性共重合体の不必要な反応を生起させないた
め、真空度を上げて揮発分を取ることは避けた。
得られたチツプは防湿のため金属製のカン中に保
管した。次に、得られた熱可塑性ポリエステル組
成物をT型ダイを装備した30mm単軸押出機に供給
し、ダイ設定温度265℃にてシートを製造した。
シーテイング用Tダイのダイリツプ巾は300mmで
あり、ダイリツプの開度は0.5mmとした。シーテ
イング時の条件はすべて同一とし、スクリユー回
転数25rpm、引取速度8m/minにて行つた。表
3に製膜性の評価結果を示した。
イヨン(株)製品アーナイトA06 101〕と実施例1で
調整したエチレン系イオン性共重合体20重量部と
を溶融混練した。即ち充分乾燥されたポリエチレ
ンテレフタレートと実施例1のエチレン系イオン
性共重合体との混合物を30mm二軸押出機を使用し
270℃の溶融温度で押出し熱可塑性ポリエステル
組成物のチツプを製造した。ベント口は空気中に
開放しており、ポリエチレンテレフタレートとイ
オン性共重合体の不必要な反応を生起させないた
め、真空度を上げて揮発分を取ることは避けた。
得られたチツプは防湿のため金属製のカン中に保
管した。次に、得られた熱可塑性ポリエステル組
成物をT型ダイを装備した30mm単軸押出機に供給
し、ダイ設定温度265℃にてシートを製造した。
シーテイング用Tダイのダイリツプ巾は300mmで
あり、ダイリツプの開度は0.5mmとした。シーテ
イング時の条件はすべて同一とし、スクリユー回
転数25rpm、引取速度8m/minにて行つた。表
3に製膜性の評価結果を示した。
【表】
製膜性の評価
フイルム巾…… 巾の大きい方がネツクイン小で
製膜性が良い。 フイルム厚みの不均一性…… フイルム中央部厚
みのフイルム中央からシーテイング方向に垂直
に4cm離れた部分の厚みとの比(%)。 ブツ発生の程度…… (エチレン系イオン性共重
合体に起因する直径30μ以下のブツが1m2あた
り) ◎1コ以下 〇2〜4 △5〜30 ×31個以上 表3からも明らかな様に、本発明の熱可塑性ポ
リエステル組成物は本発明範囲外のものに比較し
極めて良好な製膜性を示した。さらに、引取速度
を低下(3m/min)させて、厚みを厚くしたフ
イルムをシーテイングし、テンターを使用して90
℃で延伸し、二軸延伸性(3倍延伸)を評価し
た。実施例のフイルムは比較例のフイルムよりも
良好な外観の二軸延伸フイルムが容易に得られ
た。 実施例 3 熱可塑性ポリエステル組成物の溶融粘度安定性
を第1図に示した。溶融粘度安定性の評価方法を
以下に記す。266℃に設定されたメルトインデク
サーに熱可塑性ポリエステル組成物チツプを約8
g投入し、5分後、15分後、30分後に加重2160g
を負荷し、各時間毎のMI値を測定した。第1図
のMI変化係数とはMI変化係数とは樹脂をメルト
インデクサーバレル中に一定時間滞留させた時の
MI値を5分滞留させた時のMI値にて除した値で
ある。 第1図からも明らかな様に本発明の範囲内の実
施例は比較例に比し溶融粘度の安定性が大巾に向
上している。 実施例 4 実施例2で得られたフイルムから円盤を打ちぬ
き、DSC測定用の試料に供した。表4に結果を
示した。
製膜性が良い。 フイルム厚みの不均一性…… フイルム中央部厚
みのフイルム中央からシーテイング方向に垂直
に4cm離れた部分の厚みとの比(%)。 ブツ発生の程度…… (エチレン系イオン性共重
合体に起因する直径30μ以下のブツが1m2あた
り) ◎1コ以下 〇2〜4 △5〜30 ×31個以上 表3からも明らかな様に、本発明の熱可塑性ポ
リエステル組成物は本発明範囲外のものに比較し
極めて良好な製膜性を示した。さらに、引取速度
を低下(3m/min)させて、厚みを厚くしたフ
イルムをシーテイングし、テンターを使用して90
℃で延伸し、二軸延伸性(3倍延伸)を評価し
た。実施例のフイルムは比較例のフイルムよりも
良好な外観の二軸延伸フイルムが容易に得られ
た。 実施例 3 熱可塑性ポリエステル組成物の溶融粘度安定性
を第1図に示した。溶融粘度安定性の評価方法を
以下に記す。266℃に設定されたメルトインデク
サーに熱可塑性ポリエステル組成物チツプを約8
g投入し、5分後、15分後、30分後に加重2160g
を負荷し、各時間毎のMI値を測定した。第1図
のMI変化係数とはMI変化係数とは樹脂をメルト
インデクサーバレル中に一定時間滞留させた時の
MI値を5分滞留させた時のMI値にて除した値で
ある。 第1図からも明らかな様に本発明の範囲内の実
施例は比較例に比し溶融粘度の安定性が大巾に向
上している。 実施例 4 実施例2で得られたフイルムから円盤を打ちぬ
き、DSC測定用の試料に供した。表4に結果を
示した。
【表】
結晶化度の数値から見ても明らかな様に、本発
明の範囲内にあるものは比較例に比し結晶化度が
高くなつており、成型用の熱可塑性ポリエステル
樹脂に必要とされる、結晶化の促進という観点か
ら注目すべきものである。 実施例 5 実施例2にて得られたフイルムより巾1cmのサ
ンプルを作製し引張試験を行つた。本発明の範囲
外のPEC−8、PEC−11にはブツ、まくわれ等
の不完全な部分があるため、サンプルを作るに当
つてはその様なものが少ない、比較的外観の良好
な所を選んでサンプリングした。測定結果を表5
に示した。
明の範囲内にあるものは比較例に比し結晶化度が
高くなつており、成型用の熱可塑性ポリエステル
樹脂に必要とされる、結晶化の促進という観点か
ら注目すべきものである。 実施例 5 実施例2にて得られたフイルムより巾1cmのサ
ンプルを作製し引張試験を行つた。本発明の範囲
外のPEC−8、PEC−11にはブツ、まくわれ等
の不完全な部分があるため、サンプルを作るに当
つてはその様なものが少ない、比較的外観の良好
な所を選んでサンプリングした。測定結果を表5
に示した。
【表】
引張試験は23℃にて、クロスヘツドスピード50
mm/minにて行なつた。平行及び垂直はシーテイ
ング方向に対して各々平行および垂直であること
を示す。 表5から明らかな様に、本発明の範囲内にある
PEC−4、PEC−5はブランクおよび範囲外の
PEC−8、PEC−11に比較しシーテイング方向
に平行及び垂直な両方向の伸び値及び強度値が高
く、優れた均質性を熱可塑性ポリエステル組成物
であることがわかる。
mm/minにて行なつた。平行及び垂直はシーテイ
ング方向に対して各々平行および垂直であること
を示す。 表5から明らかな様に、本発明の範囲内にある
PEC−4、PEC−5はブランクおよび範囲外の
PEC−8、PEC−11に比較しシーテイング方向
に平行及び垂直な両方向の伸び値及び強度値が高
く、優れた均質性を熱可塑性ポリエステル組成物
であることがわかる。
第1図は溶融物のMI値の経時変化パターンを
表わす関係図である。第2図は本発明で規定する
aとb+cのとりうる範囲(A−B−C−D−E
で囲まれた範囲)、及び実施例1に示される実施
例、比較例をプロツトした図である。
表わす関係図である。第2図は本発明で規定する
aとb+cのとりうる範囲(A−B−C−D−E
で囲まれた範囲)、及び実施例1に示される実施
例、比較例をプロツトした図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 (イ)飽和ポリエステル系樹脂99.8〜60wt%と(ロ)
成分がエチレン、不飽和カルボン酸アルキルエス
テル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン酸金
属塩よりなる共重合体であつて、エチレンの占め
る割合は90乃至99.5mole%であり、剰余の10乃至
0.5mole%を占める不飽和カルボン酸アルキルエ
ステル、不飽和カルボン酸及び不飽和カルボン酸
金属塩の間には、共重合体中のそれぞれのモル%
をa、b及びcとした時、a≦9.5であり、かつ
k=a/3−(b+C)と定義した時0.25≦b+c<1.
45 の場合0.06≦k≦3.45であり、1.45≦b+c<3
の場合0.06≦k≦1である関係を有するエチレン
系イオン性共重合体0.2〜40wt%とからなる熱可
塑性ポリエステル組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18098981A JPS5883047A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 熱可塑性ポリエステル組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18098981A JPS5883047A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 熱可塑性ポリエステル組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5883047A JPS5883047A (ja) | 1983-05-18 |
JPS6152179B2 true JPS6152179B2 (ja) | 1986-11-12 |
Family
ID=16092789
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18098981A Granted JPS5883047A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 熱可塑性ポリエステル組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5883047A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2089266C (en) * | 1990-08-27 | 2002-07-09 | Philip S. Blatz | Toughened thermoplastic polyester compositions |
JPH0570220U (ja) * | 1992-08-05 | 1993-09-24 | 株式会社クボタ | 施肥装置付き歩行型田植機 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4953679A (ja) * | 1972-08-15 | 1974-05-24 |
-
1981
- 1981-11-13 JP JP18098981A patent/JPS5883047A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4953679A (ja) * | 1972-08-15 | 1974-05-24 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5883047A (ja) | 1983-05-18 |
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