JPS6144145A - 超耐食耐摩耗焼結合金 - Google Patents
超耐食耐摩耗焼結合金Info
- Publication number
- JPS6144145A JPS6144145A JP16541684A JP16541684A JPS6144145A JP S6144145 A JPS6144145 A JP S6144145A JP 16541684 A JP16541684 A JP 16541684A JP 16541684 A JP16541684 A JP 16541684A JP S6144145 A JPS6144145 A JP S6144145A
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- Japan
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- alloy
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- sintered
- powder
- sintered alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、更に一層優れた常温及び高温における耐摩
耗性を有するように改良されたCo−Ni −Ci −
(W−Mo )−C系の焼結合金に関するものである。
耗性を有するように改良されたCo−Ni −Ci −
(W−Mo )−C系の焼結合金に関するものである。
Co −Ni −Ci −(W−Mo ) −C系合金
は、高イ靭性と高い高温硬さを有し、耐穴性に鍵れるこ
とから、肉盛用合金として摺動部の耐摩耗性(ロ)上に
用いられてきている。そして、NIを含有しないCo−
Ci −(W Mo) C系合金と比べて特忙耐食性
を必要とする用途などに用いられてきている。
は、高イ靭性と高い高温硬さを有し、耐穴性に鍵れるこ
とから、肉盛用合金として摺動部の耐摩耗性(ロ)上に
用いられてきている。そして、NIを含有しないCo−
Ci −(W Mo) C系合金と比べて特忙耐食性
を必要とする用途などに用いられてきている。
しかしながら、Co −Ni −Ci−(W−Mo)−
C系合金は加工が困難なため、形状付与を粉末冶金法罠
よって行うことも可能となっているが、それでも工業的
に用いられる量は極く僅かであるのが現状である。その
理由は、高度な耐Jγ耗性を必袈とずる)1,5品1t
、ノミいはエリの用途にtoいて:上[11j記合金よ
’]、i;I ”+’ i、1.; J ;こπれろ高
圧(グ4.・〕が用いられ、;した1:5、゛、シ1:
こなるt史、!II 、r’: I’lにお(・ては1
つ:」記合金より優れる舅−、セイf金がili :、
・ちれるためである。
C系合金は加工が困難なため、形状付与を粉末冶金法罠
よって行うことも可能となっているが、それでも工業的
に用いられる量は極く僅かであるのが現状である。その
理由は、高度な耐Jγ耗性を必袈とずる)1,5品1t
、ノミいはエリの用途にtoいて:上[11j記合金よ
’]、i;I ”+’ i、1.; J ;こπれろ高
圧(グ4.・〕が用いられ、;した1:5、゛、シ1:
こなるt史、!II 、r’: I’lにお(・ては1
つ:」記合金より優れる舅−、セイf金がili :、
・ちれるためである。
〔発用トつ目白′j′之び・大(Iff事工貢〕しtカ
・つ−C2こ、り発明の目的は、Co−N+−Ci−い
〜I−λIo )〜C系合金の常温及び高温における硬
度こトいては肩、′、′↓L注を面上させて、し11え
ば極度に腐食性の雰囲気における高圧摺動部拐としCだ
けではなく、従来高、・F度)ilや超硬合金が用いら
れて℃・S用途:てもCo−Ni −Ci −(〜’
−Qlo ) −C系合金が用いられるよう:(するこ
とである。
・つ−C2こ、り発明の目的は、Co−N+−Ci−い
〜I−λIo )〜C系合金の常温及び高温における硬
度こトいては肩、′、′↓L注を面上させて、し11え
ば極度に腐食性の雰囲気における高圧摺動部拐としCだ
けではなく、従来高、・F度)ilや超硬合金が用いら
れて℃・S用途:てもCo−Ni −Ci −(〜’
−Qlo ) −C系合金が用いられるよう:(するこ
とである。
本発明者らは種々研究の結果、特定の組成?有するCo
−N+ Ci (〜V−Mo)−C系合金に、特定
の’:r’J合で元素周期律表の4a、5a、及び6a
族金:几の5ちの1種以上の金1の窒化物或いは炭窒1
ヒ″1′りな分散させること:こまり、上記目的を達成
することができることを見い出しfこ。
−N+ Ci (〜V−Mo)−C系合金に、特定
の’:r’J合で元素周期律表の4a、5a、及び6a
族金:几の5ちの1種以上の金1の窒化物或いは炭窒1
ヒ″1′りな分散させること:こまり、上記目的を達成
することができることを見い出しfこ。
この発明:↓、l′i′iJ記知見事項に基いて発明さ
れたものであり、以下、この発側・パノr1.ノ゛4
′、、、 、セ1ン1−(−ユ。
れたものであり、以下、この発側・パノr1.ノ゛4
′、、、 、セ1ン1−(−ユ。
(1)分散([1
(It ’IIIt分
分散相は、元素周ILIl津表の・1.コ、Sa及〕鳳
51族金Ei4 (’) 5チIf) 1 (!r!以
上)/i:Ji ′DF、 ’、C:’p) u l−
’、 +@・炭窒化物、或いは、「)IJ記窒化灼及び
/又;す大室4こ物の2種以上からなる。元ズし・占]
;す1イ1°2くの・l;1+ 5a及び6a族金(
具のうちの1神り上J)金11;の窒IC物若しくは炭
窒化物とは、4.’l、5i1若しくは63族金域の単
独金属の窒化物又は失望化物と、4a、5a及び6a族
金属の+1トから選ばれfご2N!、プ上の金11の複
合全屈窒化物又は矢金% +に炭窒化物との両者を指す
ものである。その貼晶偽造はX3C1型である。そして
、分散相が前記窒化匈及び/又は炭窒化物の2種以上と
は、Ail記窒化物の5ち異なった窒化物、前記炭窒化
物の5ら異なった炭窒化物、或いは4i1記窒化物と前
記大室1ヒ物とが、昼在して存在することを示すもので
ある3、(jl) 平均粒径 分散相を構成する成分の粒子の平均粒径は2μm以下で
あることが望ましい。前記粒子が平均粒径2μmf(越
えてm くなると焼結合金の強度低下?起こすからであ
る。したがって、2μm以下がよいが05〜10μmが
もつとも好ましい。
51族金Ei4 (’) 5チIf) 1 (!r!以
上)/i:Ji ′DF、 ’、C:’p) u l−
’、 +@・炭窒化物、或いは、「)IJ記窒化灼及び
/又;す大室4こ物の2種以上からなる。元ズし・占]
;す1イ1°2くの・l;1+ 5a及び6a族金(
具のうちの1神り上J)金11;の窒IC物若しくは炭
窒化物とは、4.’l、5i1若しくは63族金域の単
独金属の窒化物又は失望化物と、4a、5a及び6a族
金属の+1トから選ばれfご2N!、プ上の金11の複
合全屈窒化物又は矢金% +に炭窒化物との両者を指す
ものである。その貼晶偽造はX3C1型である。そして
、分散相が前記窒化匈及び/又は炭窒化物の2種以上と
は、Ail記窒化物の5ち異なった窒化物、前記炭窒化
物の5ら異なった炭窒化物、或いは4i1記窒化物と前
記大室1ヒ物とが、昼在して存在することを示すもので
ある3、(jl) 平均粒径 分散相を構成する成分の粒子の平均粒径は2μm以下で
あることが望ましい。前記粒子が平均粒径2μmf(越
えてm くなると焼結合金の強度低下?起こすからであ
る。したがって、2μm以下がよいが05〜10μmが
もつとも好ましい。
(耐 含有ぶ
分散相を構成する成分は、この発明の焼結合金の常温及
び高温における硬度ひいては耐摩耗性を向上させ、耐溶
着性をも向上させる作用を有する。
び高温における硬度ひいては耐摩耗性を向上させ、耐溶
着性をも向上させる作用を有する。
この成分の含f1率が2重量%より少ないと、前記の効
果が望めず、一方、20重’i%ケ越えろと。
果が望めず、一方、20重’i%ケ越えろと。
分散相が多くなり過ぎて、靭性の低下が著しくなるため
、その含有:51!:2〜20重量%と定めた。
、その含有:51!:2〜20重量%と定めた。
tnl 結合相
(1)組織
M23C6およびM7 C3(但し、M = Ci 、
Co、〜■。
Co、〜■。
MO)と金属相と、につなる。
(II) 徂 成
(at Ci
C「は炭化物形/IM成分であるとともに金に1相にも
溶IQ’t シ、111f IIjLa: 、耐食性及
び耐酸1ヒ性を向上させろ成分であって、この量が15
重量%未満:(なると、合金の高温硬さの低下が著しく
なり、ひし・ては高温における11摩耗性の低下をもた
らし、!た耐食性、it酸化性も低下する。一方、この
情が30.1JE−%を越えると、e性の低下が大きい
ので、結合相としてのCo基合金中のCiO量を15〜
305〜30重量%。
溶IQ’t シ、111f IIjLa: 、耐食性及
び耐酸1ヒ性を向上させろ成分であって、この量が15
重量%未満:(なると、合金の高温硬さの低下が著しく
なり、ひし・ては高温における11摩耗性の低下をもた
らし、!た耐食性、it酸化性も低下する。一方、この
情が30.1JE−%を越えると、e性の低下が大きい
ので、結合相としてのCo基合金中のCiO量を15〜
305〜30重量%。
(bl Mo及びW
λ1o及びWは炭化物形成成分であって1合金の硬さと
耐摩耗性の向上に著しい効果を有する。この量が5重計
係未満では高温における映さが低くなり、耐摩耗性も低
く、一方、20重量%を越えると、合金の・靭性が低下
することにljろので、結合相としてOCO&Co基合
金中0及びWの量を5〜20重苛%と定めた。
耐摩耗性の向上に著しい効果を有する。この量が5重計
係未満では高温における映さが低くなり、耐摩耗性も低
く、一方、20重量%を越えると、合金の・靭性が低下
することにljろので、結合相としてOCO&Co基合
金中0及びWの量を5〜20重苛%と定めた。
(cl Ni
歯は耐食性の1oI上のために含有させられる成分であ
り、その俄か5重量%より少ないと、前記所望の効果が
望めず、−万、25重量%を越えると、常温における硬
さと117粍性が低(なるので、粘合1目としてのCo
基合金中のNiのも1を5〜25重量ると定めた。
り、その俄か5重量%より少ないと、前記所望の効果が
望めず、−万、25重量%を越えると、常温における硬
さと117粍性が低(なるので、粘合1目としてのCo
基合金中のNiのも1を5〜25重量ると定めた。
[〔ll C
C:1、炭(ヒ物形成成分と結合し、主にλ’23CG
及び入+、C3(但し、M = Ci、 Co、 W、
1IV1o )の炭化物を形成するが、Mo及びWの
量が多く、Cのfslが多い;■成ではNII、Cをも
形成し、合金の硬さを向上させるり父方である。この量
が10重量%より少ないと。
及び入+、C3(但し、M = Ci、 Co、 W、
1IV1o )の炭化物を形成するが、Mo及びWの
量が多く、Cのfslが多い;■成ではNII、Cをも
形成し、合金の硬さを向上させるり父方である。この量
が10重量%より少ないと。
炭化物の生成量が少ないため常温及び高温における硬さ
が低く、一方、30重量%を越えると、炭Ijl勿の生
成が多(なり硬さは同上するが、輩FAA’Uが炊少し
て・)1性が低下するので、結合相としてのCo基合金
中のCの量を10〜30重fL%と定めfこ。
が低く、一方、30重量%を越えると、炭Ijl勿の生
成が多(なり硬さは同上するが、輩FAA’Uが炊少し
て・)1性が低下するので、結合相としてのCo基合金
中のCの量を10〜30重fL%と定めfこ。
1lIIl 含有率
結合相としてのCo基合金の含有率が98重量%を越え
ると、焼結iEi 、2の當温及び高温における硬度フ
いては・酎;’x pシ住やj1溶N性乞向上させる効
果が低下し、逆に、so@t%未満では、靭性の低下が
著しくなるため、その含有率を98〜80.瓜1
世%と定めた。
ると、焼結iEi 、2の當温及び高温における硬度フ
いては・酎;’x pシ住やj1溶N性乞向上させる効
果が低下し、逆に、so@t%未満では、靭性の低下が
著しくなるため、その含有率を98〜80.瓜1
世%と定めた。
この発明の超耐食酊11jl−耗焼結合金は、所定の!
U成を有する、結合相形成成分のCo基合金の15J宋
と。
U成を有する、結合相形成成分のCo基合金の15J宋
と。
分散相形成成分の粒子を所定の割合で十分:て混合し、
その混合粉を加圧成形して圧粉tLとし、この圧粉体を
焼結し、心安に応じて、pB、 fil旨i()水圧F
貼することにより製造することができる。
その混合粉を加圧成形して圧粉tLとし、この圧粉体を
焼結し、心安に応じて、pB、 fil旨i()水圧F
貼することにより製造することができる。
以下、実施例により、この発明の構成と効果を詳細に説
明する。
明する。
実施例1
C「203:276M量%、 WQ3: 14.3市−
%。
%。
N+0:9.61征%、Coo:・143京量係及びC
:42重量%の混合物?、 IAl、皿2e/分の水素
気流中にお(・て1230’Cで20分間還元すること
:εよつ、平均粒子が5μmで、合金4且成がCi :
25重量る。W:15重51%、 N+ : l 0
丁1= ffi%、C:2、 Oji S:%、不純物
としてのF’e : 21JiQ%、 15つがCOよ
りなる結合相形成成分としてのCO基合金粉末?調製し
た。
:42重量%の混合物?、 IAl、皿2e/分の水素
気流中にお(・て1230’Cで20分間還元すること
:εよつ、平均粒子が5μmで、合金4且成がCi :
25重量る。W:15重51%、 N+ : l 0
丁1= ffi%、C:2、 Oji S:%、不純物
としてのF’e : 21JiQ%、 15つがCOよ
りなる結合相形成成分としてのCO基合金粉末?調製し
た。
このCo凸合全分末90重量係と分散相形成成分として
の平均1屯仔が10μmの窒化チタン粉末10重量%と
をボールミルで72時時間式(アセト/中)混合し、乾
燥し、混合粉末とした。この混合粉末を20 Kgl肩
履2 の圧力でプレス成形して王(分体とし、ついでこ
の圧粉体を真空中(真空度−101orr)に16いて
1250 ”Cで1時間の焼結を行った。さらに、この
焼結体を1220 ’Cの・晶度、1000気圧の八「
ガス中で30分間の熱間静水圧焼結を行ない、空孔がな
く緻密で配合組成と実質的に同じ組成を有する本発明焼
結合金を得jご。
の平均1屯仔が10μmの窒化チタン粉末10重量%と
をボールミルで72時時間式(アセト/中)混合し、乾
燥し、混合粉末とした。この混合粉末を20 Kgl肩
履2 の圧力でプレス成形して王(分体とし、ついでこ
の圧粉体を真空中(真空度−101orr)に16いて
1250 ”Cで1時間の焼結を行った。さらに、この
焼結体を1220 ’Cの・晶度、1000気圧の八「
ガス中で30分間の熱間静水圧焼結を行ない、空孔がな
く緻密で配合組成と実質的に同じ組成を有する本発明焼
結合金を得jご。
同隆の方法によって、結合相形成成分としてのCo基合
金のみからなり、同じ形状及び大きさを有する焼結体を
製造し、本発明焼結合金と耐1’^耗性の比較を行った
。
金のみからなり、同じ形状及び大きさを有する焼結体を
製造し、本発明焼結合金と耐1’^耗性の比較を行った
。
耐1’^耗性の比較は、アルミナ粒子からなる高圧の噴
射流(噴出圧カニ l OK、97cm’ )’t、噴
出ノズルと試験体の距離が100朋℃あり単位時間単位
表面偵当たりの噴射J1;が51/分・σ′の条件で試
験体に当てることにより生じる1¥Jf; ’を試験体
の重量減少な副る方法で行った。10分181の噴射に
よる本発明焼結合金の:!f:耗皿がI I mjlで
あったの:こ対し、窒化チタンを含有しない結合相形成
成分としてのCo基合金のみの焼結体では、30 mj
lであった、実施例2 ガスアトマイズ法により調製した平均粒子が3μTri
で第1表記載のX■成It付する結合相形成成分として
のCO,!l!:合金粉末と、平均粒径が約IOμmの
第1表記載の各種の分散相形成成分のυ)末とを用意し
、第1表に記載された配合、徂I反の混合粉とし、この
混合粉を40 K#、へlの圧力でプレス成形して圧粉
体とし、この圧粉体を真空中(真空度:10 ”1or
r )で1230〜1250℃のiJ四内の所定の温度
で15時間焼結し、その(i、1220°Cの温度、1
000気圧のArガス中で45分間熱間静水圧焼結して
数比化し、配合組成と実質的に同じ組成を有する本発明
焼結合金1〜1つをイ!Iた。
射流(噴出圧カニ l OK、97cm’ )’t、噴
出ノズルと試験体の距離が100朋℃あり単位時間単位
表面偵当たりの噴射J1;が51/分・σ′の条件で試
験体に当てることにより生じる1¥Jf; ’を試験体
の重量減少な副る方法で行った。10分181の噴射に
よる本発明焼結合金の:!f:耗皿がI I mjlで
あったの:こ対し、窒化チタンを含有しない結合相形成
成分としてのCo基合金のみの焼結体では、30 mj
lであった、実施例2 ガスアトマイズ法により調製した平均粒子が3μTri
で第1表記載のX■成It付する結合相形成成分として
のCO,!l!:合金粉末と、平均粒径が約IOμmの
第1表記載の各種の分散相形成成分のυ)末とを用意し
、第1表に記載された配合、徂I反の混合粉とし、この
混合粉を40 K#、へlの圧力でプレス成形して圧粉
体とし、この圧粉体を真空中(真空度:10 ”1or
r )で1230〜1250℃のiJ四内の所定の温度
で15時間焼結し、その(i、1220°Cの温度、1
000気圧のArガス中で45分間熱間静水圧焼結して
数比化し、配合組成と実質的に同じ組成を有する本発明
焼結合金1〜1つをイ!Iた。
比較として、本発明の組成範囲から外れる用放ヲf了す
る比較焼結合金1〜9及び従来焼結合金な回様な条1’
lで製1ζし、これらの本発明焼結合金及び比軸イ克結
合金並びに従来焼結合金につし・て、その常温及び70
0 ’Cにおけるビッカース硬さと常C品における抗折
力を1ll11定し、又、濃塩酸浸漬テストをイラない
、耐食性を判定した。
る比較焼結合金1〜9及び従来焼結合金な回様な条1’
lで製1ζし、これらの本発明焼結合金及び比軸イ克結
合金並びに従来焼結合金につし・て、その常温及び70
0 ’Cにおけるビッカース硬さと常C品における抗折
力を1ll11定し、又、濃塩酸浸漬テストをイラない
、耐食性を判定した。
a塩酸浸漬テストは、15++履XI!l+u+X3龍
の大きさの試験片をC)度37%の濃塩酸に10時間浸
漬することにより行なう。そして、耐食性が良とは、腐
共による減量が10 m!9/ d m’未満のことで
あり、不良とは、腐食による減j+−がl Om&/
dm’以上のことである。
の大きさの試験片をC)度37%の濃塩酸に10時間浸
漬することにより行なう。そして、耐食性が良とは、腐
共による減量が10 m!9/ d m’未満のことで
あり、不良とは、腐食による減j+−がl Om&/
dm’以上のことである。
第1表かられかるように、本発明焼結合金は、比較焼結
合金及び従来焼結合金に比べて、高い常温硬度及び高@
硬度を有し、しかも耐食性も良好である。
合金及び従来焼結合金に比べて、高い常温硬度及び高@
硬度を有し、しかも耐食性も良好である。
以上の結果から、この発明の超耐食耐55粍焼結合金は
、高い常温及び高温における硬度と優れた、耐食性を何
するので、例えば1石炭液化プラントのバルブノートの
ような極度に腐食性の雰囲気にWI l 表 の
1 おける高圧摺動部材としてだけではなく、従来高速度鋼
や超硬合金が用いられていた用途のうち耐食性に必要と
するノールリ/グ、ペレタイザー。
、高い常温及び高温における硬度と優れた、耐食性を何
するので、例えば1石炭液化プラントのバルブノートの
ような極度に腐食性の雰囲気にWI l 表 の
1 おける高圧摺動部材としてだけではなく、従来高速度鋼
や超硬合金が用いられていた用途のうち耐食性に必要と
するノールリ/グ、ペレタイザー。
/−ミツグロール等に好適に用いられることが期待され
る。
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 分散相として、元素周期律表の4a、5a及び6a族金
属のうちの1種以上の金属の窒化物若しくは炭窒化物、
或いは、前記窒化物及び/又は炭窒化物の2種以上:2
〜20%と、 結合相として、Co基合金:98〜80%とからなる組
成(以上、重量%)を有し、しかも前記Co基合金は Ci:15〜30%、 Mo及びWのうちの1種又は2種:5〜20%、Ni:
5〜25%、 C:1.0〜30%、 残り:Coおよび不可避不純物 からなる組成(以上、重量%)を有する超耐食耐磨耗焼
結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16541684A JPS6144145A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | 超耐食耐摩耗焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16541684A JPS6144145A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | 超耐食耐摩耗焼結合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6144145A true JPS6144145A (ja) | 1986-03-03 |
JPS6335707B2 JPS6335707B2 (ja) | 1988-07-15 |
Family
ID=15811998
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16541684A Granted JPS6144145A (ja) | 1984-08-07 | 1984-08-07 | 超耐食耐摩耗焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6144145A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009074173A (ja) * | 2007-09-19 | 2009-04-09 | Ind Technol Res Inst | 超硬複合材料およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-08-07 JP JP16541684A patent/JPS6144145A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009074173A (ja) * | 2007-09-19 | 2009-04-09 | Ind Technol Res Inst | 超硬複合材料およびその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6335707B2 (ja) | 1988-07-15 |
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