JPS6139120B2 - - Google Patents
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- JPS6139120B2 JPS6139120B2 JP53015331A JP1533178A JPS6139120B2 JP S6139120 B2 JPS6139120 B2 JP S6139120B2 JP 53015331 A JP53015331 A JP 53015331A JP 1533178 A JP1533178 A JP 1533178A JP S6139120 B2 JPS6139120 B2 JP S6139120B2
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- pressure
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- flotation
- inner cylinder
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Links
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高濃度の窒素を含む廃水を脱窒処理
する方法に関するものである。
する方法に関するものである。
水中に窒素化合物が多量に存在すれば、富栄養
化し、そいては赤潮発生という不都合な事態を招
来することは多くの人の知るところであり、水中
から窒素化合物を除去する方法としては既に活性
汚泥法、イオン交換法、逆浸透法、アンモニアス
トリツピング法等いくつかの方法が確立されてい
る。しかし、かかる在来法の場合は、窒素化合物
を多量に含む水を全窒素10ppm以下にまで処理
するにはコストがかかり過ぎるきらいがある。一
般に窒素化合物が生物処理される場合には、次の
反応式に基づくことが知られている。
化し、そいては赤潮発生という不都合な事態を招
来することは多くの人の知るところであり、水中
から窒素化合物を除去する方法としては既に活性
汚泥法、イオン交換法、逆浸透法、アンモニアス
トリツピング法等いくつかの方法が確立されてい
る。しかし、かかる在来法の場合は、窒素化合物
を多量に含む水を全窒素10ppm以下にまで処理
するにはコストがかかり過ぎるきらいがある。一
般に窒素化合物が生物処理される場合には、次の
反応式に基づくことが知られている。
ニトロソモナスによる酸化（硝化）：
NH＋ ４＋1.5O2＋2HCO− ３→NO2＋2H2CO3＋H2O
ニトロバクターによる酸化：
NO− ２＋0.5O2→NO− ３
脱窒菌による還元：
NO− ３＋0.33CH3OH→NO− ２＋0.33H2O＋0.33H2CO3
NO− ２＋0.5CH3OH＋0.55H2CO3→0.5N2＋HCO− ３＋H2O
NO− ３＋0.833CH3OH＋0.167H2CO3→0.5N2＋1.33H2O＋HCO− ３
したがつて一般的脱窒プロセスは酸化工程の１
次処理と還元工程の２次処理によつて構成され、
それぞれ専門の微生物が最適環境の中で処理を行
なうようになつている。すなわち１次処理では曝
気が必要であり、２次処理では酸素を断ち、メタ
ノールと炭酸の存在が不可欠となる。そして一般
的には、窒素含有廃水はほとんど必ずアンモニア
性窒素を含んでおり、殆んどの脱窒用生物処理プ
ロセスは、上記の１次処理および２次処理によつ
て構成される。
次処理と還元工程の２次処理によつて構成され、
それぞれ専門の微生物が最適環境の中で処理を行
なうようになつている。すなわち１次処理では曝
気が必要であり、２次処理では酸素を断ち、メタ
ノールと炭酸の存在が不可欠となる。そして一般
的には、窒素含有廃水はほとんど必ずアンモニア
性窒素を含んでおり、殆んどの脱窒用生物処理プ
ロセスは、上記の１次処理および２次処理によつ
て構成される。
従来の生物処理法について考えると、まず１次
処理法に難点がある。上式よりNH＋ ４を全てNO− ３に
変えるためには、窒素に対し4.56倍の酸素を必要
とし、酸素の飽和溶解度が低いため、NH＋ ４が高濃
度の場合は、酸化が十分に行なわれ難い。一般産
業廃水で含有NH＋ ４−Ｎが100ppmを越えるケース
は少なくなく、1000ppmを越えるケースもまれ
ではない。このような廃水を処理するためには特
別な工夫が必要である。
処理法に難点がある。上式よりNH＋ ４を全てNO− ３に
変えるためには、窒素に対し4.56倍の酸素を必要
とし、酸素の飽和溶解度が低いため、NH＋ ４が高濃
度の場合は、酸化が十分に行なわれ難い。一般産
業廃水で含有NH＋ ４−Ｎが100ppmを越えるケース
は少なくなく、1000ppmを越えるケースもまれ
ではない。このような廃水を処理するためには特
別な工夫が必要である。
この発明は、処理性および経済性が共に従来法
に比べて優れており、かつ２次公害をもたらさな
い。
に比べて優れており、かつ２次公害をもたらさな
い。
生物処理による高濃度窒素含有廃水の脱窒法を
提供することを目的とするものであつて、窒素化
合物を多量に含む廃水を、内筒とその中に配置さ
れた軸流インペラとを備えていて強制循環流を発
生させる加圧密閉容器内で、充分な酸素および濃
厚活性汚泥と接触させ、加圧浮上法により汚泥を
浮上分離濃縮させたのち、下澄液を、内筒とその
中に配置された軸流インペラとを備えていて強制
循環流を発生させる常圧密閉容器内で、無酸素下
にて濃厚嫌気性汚泥と接触させ、加圧浮上法によ
り汚泥を浮上分離濃縮させることを特徴とする高
濃度窒素含有廃水の脱窒法に係るものである。
提供することを目的とするものであつて、窒素化
合物を多量に含む廃水を、内筒とその中に配置さ
れた軸流インペラとを備えていて強制循環流を発
生させる加圧密閉容器内で、充分な酸素および濃
厚活性汚泥と接触させ、加圧浮上法により汚泥を
浮上分離濃縮させたのち、下澄液を、内筒とその
中に配置された軸流インペラとを備えていて強制
循環流を発生させる常圧密閉容器内で、無酸素下
にて濃厚嫌気性汚泥と接触させ、加圧浮上法によ
り汚泥を浮上分離濃縮させることを特徴とする高
濃度窒素含有廃水の脱窒法に係るものである。
次にこの発明を図示の例によつて詳細に説明す
る。
る。
第１図はこの発明の高濃度窒素含有廃水の脱窒
法を実施する設備の一例を示すものであつて、調
整槽１内に供給された被処理廃水（原水）に重炭
酸塩または炭酸が添加されて撹拌機２によに撹拌
され、かつその調整槽１内で撹拌反応した液体
は、立型内筒３およびその中の下部に配置された
軸流インペラ４を備えていて強制循環流を発生さ
せる加圧密閉容器５からなる立型の加圧曝気槽６
に対しポンプP1により圧送される。
法を実施する設備の一例を示すものであつて、調
整槽１内に供給された被処理廃水（原水）に重炭
酸塩または炭酸が添加されて撹拌機２によに撹拌
され、かつその調整槽１内で撹拌反応した液体
は、立型内筒３およびその中の下部に配置された
軸流インペラ４を備えていて強制循環流を発生さ
せる加圧密閉容器５からなる立型の加圧曝気槽６
に対しポンプP1により圧送される。
加圧曝気槽６内の液体には空気が圧送されると
共に、軸流インペラ４によりその液体が内筒３の
内部と外部とを強制循環されるので接触反応が促
進される。また加圧曝気槽６内の上部に溜まつた
ガスは排気口から排出される。なお廃水中に活性
汚泥の栄養源となる燐が含まれていないときは、
加圧曝気槽内に適量の燐（通常は燐酸カリ）を補
充する必要がある。
共に、軸流インペラ４によりその液体が内筒３の
内部と外部とを強制循環されるので接触反応が促
進される。また加圧曝気槽６内の上部に溜まつた
ガスは排気口から排出される。なお廃水中に活性
汚泥の栄養源となる燐が含まれていないときは、
加圧曝気槽内に適量の燐（通常は燐酸カリ）を補
充する必要がある。
高NH4濃度廃水を処理するためには、当然多量
の酸素が必要になるので、高度の撹拌能力を有す
る加圧曝気槽を使用すべきである。また酸素の飽
和溶解度はヘンリーの法則にしたがい圧力に比例
して増大するが、圧力を高めるだけでは不充分で
あるので撹拌の性能向上を伴わねばならない。高
度の撹拌性能を有する加圧曝気槽としては、横断
面円形の立型の密閉容器５内にその円形断面積の
約1/2の円形断面積をもつ立型内筒３を同心的に
配置し、その内筒３の内周面に対し僅かな間隙を
保つて駆動装置により回転される軸流インペラ４
を設け、そのインペラ４により混合液を内筒の内
外に強制循環させる構造の加圧曝気槽が最適であ
る。
の酸素が必要になるので、高度の撹拌能力を有す
る加圧曝気槽を使用すべきである。また酸素の飽
和溶解度はヘンリーの法則にしたがい圧力に比例
して増大するが、圧力を高めるだけでは不充分で
あるので撹拌の性能向上を伴わねばならない。高
度の撹拌性能を有する加圧曝気槽としては、横断
面円形の立型の密閉容器５内にその円形断面積の
約1/2の円形断面積をもつ立型内筒３を同心的に
配置し、その内筒３の内周面に対し僅かな間隙を
保つて駆動装置により回転される軸流インペラ４
を設け、そのインペラ４により混合液を内筒の内
外に強制循環させる構造の加圧曝気槽が最適であ
る。
もし前記内筒３がない場合は、混合液が軸流イ
ンペラ４を通過する時だけ強烈な剪断力を受けて
高い流速になるが、軸流インペラ４を離れるにし
たがつて流速が衰える上に、デツドスペースのた
め一度もインペラを通らない混合液粒子も存在す
るので、総体的に撹拌むらを生じる。
ンペラ４を通過する時だけ強烈な剪断力を受けて
高い流速になるが、軸流インペラ４を離れるにし
たがつて流速が衰える上に、デツドスペースのた
め一度もインペラを通らない混合液粒子も存在す
るので、総体的に撹拌むらを生じる。
これに対し、前記内筒３が設けられていれば、
全混合液粒子が一様にインペラを通過して一定の
高いメリデイアン速度を維持しながら、急激な曲
がりおよび邪魔板２７への衝突等を経て内筒を一
巡して再び一様にインペラに進入するので、撹拌
能力が非常に高く、しかも短時間に所定の混合度
を得ることができる。酸素を溶解させるためには
流速を上げればよいが、流速をあまり上げると活
性汚泥が粉砕され良好な生物処理が期待できなく
なるので、インペラの周速は10m/sec前後が適当
である。
全混合液粒子が一様にインペラを通過して一定の
高いメリデイアン速度を維持しながら、急激な曲
がりおよび邪魔板２７への衝突等を経て内筒を一
巡して再び一様にインペラに進入するので、撹拌
能力が非常に高く、しかも短時間に所定の混合度
を得ることができる。酸素を溶解させるためには
流速を上げればよいが、流速をあまり上げると活
性汚泥が粉砕され良好な生物処理が期待できなく
なるので、インペラの周速は10m/sec前後が適当
である。
また加圧曝気槽６を横型にすると、上方に発生
するガス層が前記の理想的な撹拌を妨害するの
で、加圧曝気槽６を立型にするのが好ましい。加
圧曝気槽６を立型にすれば、内筒３の上端より少
し高い所に液面を維持し、さらにその上に充分の
ガス層を確保できるので、安定した連続運転が可
能である。また加圧曝気槽６内の上部には、活性
汚泥が泡沫に付着して流出するのを防止と共に液
面の変動を防止するための消泡用インペラ７が設
けられている。
するガス層が前記の理想的な撹拌を妨害するの
で、加圧曝気槽６を立型にするのが好ましい。加
圧曝気槽６を立型にすれば、内筒３の上端より少
し高い所に液面を維持し、さらにその上に充分の
ガス層を確保できるので、安定した連続運転が可
能である。また加圧曝気槽６内の上部には、活性
汚泥が泡沫に付着して流出するのを防止と共に液
面の変動を防止するための消泡用インペラ７が設
けられている。
このような加圧曝気槽を使用すれば、MLSSを
高く維持することができ、豊富な酸素の存在の下
で多量のNH4を一様に短時間に捕促し酸化を行な
うのに好都合である。次に加圧曝気槽６内で接触
反応した液体は減圧弁８を経て凝集剤と共に浮上
分離槽９に供給され、ここで既に液体中に充分溶
解している空気が大気圧まで減圧されて析出され
ると共に汚泥が浮上し、その浮上した汚泥は、濃
縮に充分な滞留時間を経過したのち、循環式掻出
装置１０における掻板１１により掻出されて汚泥
槽１２に貯蔵される。この汚泥槽１２には空気が
供給されて濃縮汚泥の活性維持のため充分曝気さ
れている。またその汚泥槽１２内の汚泥がポンプ
P2により加圧曝気槽６に返送されると共に汚泥槽
１２から余剰汚泥が排出される。
高く維持することができ、豊富な酸素の存在の下
で多量のNH4を一様に短時間に捕促し酸化を行な
うのに好都合である。次に加圧曝気槽６内で接触
反応した液体は減圧弁８を経て凝集剤と共に浮上
分離槽９に供給され、ここで既に液体中に充分溶
解している空気が大気圧まで減圧されて析出され
ると共に汚泥が浮上し、その浮上した汚泥は、濃
縮に充分な滞留時間を経過したのち、循環式掻出
装置１０における掻板１１により掻出されて汚泥
槽１２に貯蔵される。この汚泥槽１２には空気が
供給されて濃縮汚泥の活性維持のため充分曝気さ
れている。またその汚泥槽１２内の汚泥がポンプ
P2により加圧曝気槽６に返送されると共に汚泥槽
１２から余剰汚泥が排出される。
このようなシステムによれば余剰汚泥が非常に
少なく、その大部分が返送汚泥として再利用でき
るというメリツトがある。
少なく、その大部分が返送汚泥として再利用でき
るというメリツトがある。
従来の廃水処理法においては、汚泥を分離する
のに沈澱法を用いているが、沈澱法の場合は汚泥
の沈降速度が遅いため大きい滞留時間を必要と
し、そのため装置が大型になると共に汚泥濃度も
低いという欠点がある。これに対し、この発明の
場合は、加圧浮上の原理を採用し、加圧曝気槽６
において既に充分溶解した空気を大気圧まで減圧
して析出させ、次いで浮上分離槽９において汚泥
を一気に浮上させる。ここで汚泥の分離速度は気
泡の影響を受けて沈澱法に比べて非常に大きいの
で、沈澱槽に比べてかなり小さい装置でよく、し
かも汚泥の浮上力が強いので、スカムの圧密性が
よく、返送汚泥として必要充分な濃縮が可能であ
り、その上、バルキングが起らないという特長を
もつ。なお浮上汚泥の圧密性を維持するには適量
の高分子凝集剤を浮上分離槽９への進入前に予め
添加しておくのが好ましい。
のに沈澱法を用いているが、沈澱法の場合は汚泥
の沈降速度が遅いため大きい滞留時間を必要と
し、そのため装置が大型になると共に汚泥濃度も
低いという欠点がある。これに対し、この発明の
場合は、加圧浮上の原理を採用し、加圧曝気槽６
において既に充分溶解した空気を大気圧まで減圧
して析出させ、次いで浮上分離槽９において汚泥
を一気に浮上させる。ここで汚泥の分離速度は気
泡の影響を受けて沈澱法に比べて非常に大きいの
で、沈澱槽に比べてかなり小さい装置でよく、し
かも汚泥の浮上力が強いので、スカムの圧密性が
よく、返送汚泥として必要充分な濃縮が可能であ
り、その上、バルキングが起らないという特長を
もつ。なお浮上汚泥の圧密性を維持するには適量
の高分子凝集剤を浮上分離槽９への進入前に予め
添加しておくのが好ましい。
一方、浮上分離槽９においては、懸濁物質の少
ない清澄水すなわち１次処理水がスカムの下で発
生しており、この１次処理水は、一たん１次処理
水槽１３に貯溜されたのち、立型内筒１４および
その中に配置された軸流インペラ１５を備えてい
て強制循環流を発生させる常圧密閉容器１６から
なる立型の脱窒槽１７に対しポンプP3により送ら
れ、また脱窒槽１７内の１次処理水には濃縮され
た返送汚泥とメタノールと栄養剤（通常は燐酸カ
リ）とが添加される。
ない清澄水すなわち１次処理水がスカムの下で発
生しており、この１次処理水は、一たん１次処理
水槽１３に貯溜されたのち、立型内筒１４および
その中に配置された軸流インペラ１５を備えてい
て強制循環流を発生させる常圧密閉容器１６から
なる立型の脱窒槽１７に対しポンプP3により送ら
れ、また脱窒槽１７内の１次処理水には濃縮され
た返送汚泥とメタノールと栄養剤（通常は燐酸カ
リ）とが添加される。
脱窒槽１７においては酸素の溶解を必要としな
いため、大気圧下で立型内筒１４とその中に設け
られた軸流型インペラ１５とからなる撹拌機に撹
拌混合される。またその撹拌機は液中に含まれる
空気（特に酸素）を駆遂する役目をも兼ねる。な
お前記インペラ１５の周速は１〜２m/sec程度が
好ましい。
いため、大気圧下で立型内筒１４とその中に設け
られた軸流型インペラ１５とからなる撹拌機に撹
拌混合される。またその撹拌機は液中に含まれる
空気（特に酸素）を駆遂する役目をも兼ねる。な
お前記インペラ１５の周速は１〜２m/sec程度が
好ましい。
前記脱窒槽１７において脱窒反応が終了し、か
つここで発生した窒素ガスは槽上部の排ガス管か
ら排出される。被処理液の脱窒が終了したのち
は、汚泥を分離する必要があり、その方法として
は、前記１次処理すなわち硝化または酸化工程の
場合と同様に加圧浮上方式をとるのが効果的であ
り、このため内筒１８およびその中で回転される
軸流型のインペラ１９を有する密閉型の加圧ミキ
サ２０に、脱窒槽１７内の脱窒終了液体と空気と
を送つて加圧混合し、その液体に空気を充分溶解
させる。密閉型の加圧ミキサ２０においては空気
を溶解させるだけであるので滞留時間が１分以下
の小型のもので充分であり、しかも横型のもので
あつても充分満足できる。またインペラ１９の周
速を15m/sec程度にすると、空気の溶解効率が非
常に良好であり、かつ汚泥が破壊されない。
つここで発生した窒素ガスは槽上部の排ガス管か
ら排出される。被処理液の脱窒が終了したのち
は、汚泥を分離する必要があり、その方法として
は、前記１次処理すなわち硝化または酸化工程の
場合と同様に加圧浮上方式をとるのが効果的であ
り、このため内筒１８およびその中で回転される
軸流型のインペラ１９を有する密閉型の加圧ミキ
サ２０に、脱窒槽１７内の脱窒終了液体と空気と
を送つて加圧混合し、その液体に空気を充分溶解
させる。密閉型の加圧ミキサ２０においては空気
を溶解させるだけであるので滞留時間が１分以下
の小型のもので充分であり、しかも横型のもので
あつても充分満足できる。またインペラ１９の周
速を15m/sec程度にすると、空気の溶解効率が非
常に良好であり、かつ汚泥が破壊されない。
このようなラインミキサの性格をもつ加圧ミキ
サ２０から連続的に圧送される混合液は、減圧弁
２１を通過して大気圧となり、高分子凝集剤の添
加を受けて浮上分離槽２２へ導入される。この浮
上分離槽２２における汚泥は、前述の浮上分離槽
９の場合と同様に気泡の影響を受けて速い速度で
浮上して濃縮される。また浮上した汚泥は、充分
な滞留時間を経過したのち循環式掻出装置２３に
おける掻板２４により掻出されて汚泥槽２５に貯
蔵され、次いでポンプP4により脱窒槽１７に返送
される。なおこの貯蔵された汚泥は空気をかなり
含んでいるので、脱窒槽での脱窒菌の活性を復活
させるため、適当な撹拌機２６により脱気する必
要がある。このようなシステムでは余剰汚泥が極
めて少なく、大部分の汚泥を脱窒槽１７への返送
汚泥として再利用することができる。
サ２０から連続的に圧送される混合液は、減圧弁
２１を通過して大気圧となり、高分子凝集剤の添
加を受けて浮上分離槽２２へ導入される。この浮
上分離槽２２における汚泥は、前述の浮上分離槽
９の場合と同様に気泡の影響を受けて速い速度で
浮上して濃縮される。また浮上した汚泥は、充分
な滞留時間を経過したのち循環式掻出装置２３に
おける掻板２４により掻出されて汚泥槽２５に貯
蔵され、次いでポンプP4により脱窒槽１７に返送
される。なおこの貯蔵された汚泥は空気をかなり
含んでいるので、脱窒槽での脱窒菌の活性を復活
させるため、適当な撹拌機２６により脱気する必
要がある。このようなシステムでは余剰汚泥が極
めて少なく、大部分の汚泥を脱窒槽１７への返送
汚泥として再利用することができる。
一方、浮上分離槽２２においては、懸濁物質の
少ない清澄水（処理水）がスカムの下で発生して
おり、この清澄水は放流される。
少ない清澄水（処理水）がスカムの下で発生して
おり、この清澄水は放流される。
次にこの発明を実施して高濃度窒素含有廃水を
処理した実施例について説明する。
処理した実施例について説明する。
(1) 廃水（原水）の水質
A.NH4−Ｎ：810ppm
B.NO2−Ｎ：7.8ppm
C.NO3−Ｎ：40.5ppm
D.トータルＮ：858.3ppm
(2) 硝化工程処理水
A.NH4−Ｎ：28ppm
B.NO2−Ｎ：375ppm
C.NO3−Ｎ：460ppm
(3) 脱窒工程処理水
A.NH4−Ｎ：5.3ppm
B.NO2−Ｎ：トレース
C.NO3−Ｎ：0.5ppm
D.トータルＮ：5.6ppm
但し、
加圧曝気槽（硝化槽）MLSS：20000ppm
硝化汚泥槽MLSS：40000ppm
脱窒槽MLSS：20000ppm
脱窒汚泥槽MLSS：40000ppm
加圧曝気槽滞留時間＝３時間
加圧曝気槽DO≧30ppm
脱窒槽滞留時間＝５時間
脱窒槽DO≦1ppm
この発明によれば、立型内筒とその中に間隙を
介して配置され軸流インペラとを備えていて強制
循環流を発生させる加圧密閉容器内で、窒素化合
物を多量に含む廃水を充分な酸素および濃厚活性
汚泥と接触させる加圧密閉浮上方式を用いるの
で、溶存酸素濃度を上げて酸化反応を著しく活発
にすると共に、高MLSSと高DOに基づいて濃厚
な窒素濃度を有する廃水を処理することができ、
さらに高窒素含有廃水を処理できるので窒素除去
率を高くすることができ、そのため従来法に比べ
て処理装置の設置面積を著しく小さくすることが
できる。また加圧浮上法を採用しているので、汚
泥の分離が十分に行なわれると共に残存SSが僅
少であり、かつバルキングを起こさず運転管理が
容易であり、さらに酸化還元力が強大であるので
余剰汚泥が極めて少なく、かつ汚泥を汚泥槽内で
濃縮して保存できるので、断続運転が可能であ
る。さらにまた、常圧密閉容器内に内筒が設けら
れると共に、その内筒の中に軸流インペラが設け
られているので、常圧密閉容器内の液体を均一に
循環させて斑なく接触させることができ、さらに
常圧密閉容器内の脱窒終了液体と空密閉容器内の
脱窒終了液体と空気とを加圧ミキサに送つて加圧
混合するので、加圧ミキサ内で多数の気泡を発生
させて、効率よく汚泥を浮上分離させることがで
き、かつ気泡による強制浮上によつて汚泥を濃縮
し返送汚泥量の嵩張りを防止して、返送用ポンプ
を小型化することができると共に、窒素成分の受
入れ許容量を増大させることができ、しかも浮上
分離槽において分離された汚泥を前記常圧密閉容
器に返送するので、余剰汚泥が極めて少なく、大
部分の汚泥を脱窒用として返送し利用することが
できる等の効果が得られる。
介して配置され軸流インペラとを備えていて強制
循環流を発生させる加圧密閉容器内で、窒素化合
物を多量に含む廃水を充分な酸素および濃厚活性
汚泥と接触させる加圧密閉浮上方式を用いるの
で、溶存酸素濃度を上げて酸化反応を著しく活発
にすると共に、高MLSSと高DOに基づいて濃厚
な窒素濃度を有する廃水を処理することができ、
さらに高窒素含有廃水を処理できるので窒素除去
率を高くすることができ、そのため従来法に比べ
て処理装置の設置面積を著しく小さくすることが
できる。また加圧浮上法を採用しているので、汚
泥の分離が十分に行なわれると共に残存SSが僅
少であり、かつバルキングを起こさず運転管理が
容易であり、さらに酸化還元力が強大であるので
余剰汚泥が極めて少なく、かつ汚泥を汚泥槽内で
濃縮して保存できるので、断続運転が可能であ
る。さらにまた、常圧密閉容器内に内筒が設けら
れると共に、その内筒の中に軸流インペラが設け
られているので、常圧密閉容器内の液体を均一に
循環させて斑なく接触させることができ、さらに
常圧密閉容器内の脱窒終了液体と空密閉容器内の
脱窒終了液体と空気とを加圧ミキサに送つて加圧
混合するので、加圧ミキサ内で多数の気泡を発生
させて、効率よく汚泥を浮上分離させることがで
き、かつ気泡による強制浮上によつて汚泥を濃縮
し返送汚泥量の嵩張りを防止して、返送用ポンプ
を小型化することができると共に、窒素成分の受
入れ許容量を増大させることができ、しかも浮上
分離槽において分離された汚泥を前記常圧密閉容
器に返送するので、余剰汚泥が極めて少なく、大
部分の汚泥を脱窒用として返送し利用することが
できる等の効果が得られる。
第１図はこの発明の高濃度窒素含有廃水の脱窒
法を実施する設備の一例を示す概略図である。 図において、１は調整槽、２は撹拌機、３は立
型内筒、４は軸流インペラ、６は加圧曝気槽、７
は消泡用インペラ、８は減圧弁、９は浮上分離
槽、１０は循環式掻出装置、１２は汚泥槽、１３
は第１次処理水槽、１４は立型内筒、１５は軸流
インペラ、１７は脱窒槽、２０は加圧ミキサ、２
１は減圧弁、２２は浮上分離槽、２３は循環式掻
出装置、P1〜P4はポンプである。
法を実施する設備の一例を示す概略図である。 図において、１は調整槽、２は撹拌機、３は立
型内筒、４は軸流インペラ、６は加圧曝気槽、７
は消泡用インペラ、８は減圧弁、９は浮上分離
槽、１０は循環式掻出装置、１２は汚泥槽、１３
は第１次処理水槽、１４は立型内筒、１５は軸流
インペラ、１７は脱窒槽、２０は加圧ミキサ、２
１は減圧弁、２２は浮上分離槽、２３は循環式掻
出装置、P1〜P4はポンプである。
Claims (1)
- １ 窒素化合物を多量に含む廃水を、立型内筒と
その中に間隙を介して配置された軸流インペラと
を備えていて強制循環流を発生させる加圧密閉容
器内で、充分な酸素および濃厚活性汚泥と接触さ
せ、加圧浮上法により汚泥を浮上分離濃縮させた
のち、下澄液を、内筒とその中に配置された軸流
インペラとを備えていて強制循環流を発生させる
常圧密閉容器内で、無酸素下にて濃厚嫌気性汚泥
と接触させ、加圧浮上法により汚泥を浮上分離濃
縮させ、前記常圧密閉容器内の脱窒終了液体と空
気とを加圧ミキサに送つて加圧混合し、次いでそ
の加圧ミキサから連続的に圧送される混合液を浮
上分離槽に送り、その浮上分離槽において分離さ
れた汚泥を前記常圧密閉容器に返送することを特
徴とする高濃度窒素含有廃水の脱窒法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1533178A JPS54108461A (en) | 1978-02-15 | 1978-02-15 | Method of denitrifying high concentration nitrogen contained waste water |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1533178A JPS54108461A (en) | 1978-02-15 | 1978-02-15 | Method of denitrifying high concentration nitrogen contained waste water |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54108461A JPS54108461A (en) | 1979-08-25 |
| JPS6139120B2 true JPS6139120B2 (ja) | 1986-09-02 |
Family
ID=11885793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1533178A Granted JPS54108461A (en) | 1978-02-15 | 1978-02-15 | Method of denitrifying high concentration nitrogen contained waste water |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54108461A (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5638181A (en) * | 1979-09-05 | 1981-04-13 | Furukawa Mining Co Ltd | Treatment of sewage |
| KR100301292B1 (ko) * | 1999-06-17 | 2001-09-22 | 이세진 | 오.폐수의 처리방법 및 그 장치 |
| JP2002028688A (ja) * | 2000-07-18 | 2002-01-29 | Maezawa Ind Inc | 排水処理装置 |
| JP4685224B2 (ja) * | 2000-09-12 | 2011-05-18 | オルガノ株式会社 | 排水処理方法および排水処理装置 |
| JP4747567B2 (ja) * | 2004-12-02 | 2011-08-17 | 栗田工業株式会社 | 窒素含有排水の処理方法及び処理装置 |
| JP2008136960A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 活性汚泥処理装置及び活性汚泥処理方法 |
| JP4709792B2 (ja) * | 2007-03-14 | 2011-06-22 | 株式会社東芝 | 排水処理システム |
| JP5223219B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2013-06-26 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の処理装置 |
| NL2001974C (nl) * | 2008-09-10 | 2010-03-15 | Ipstar B V | Inrichting voor de behandeling van ureumhoudend water, toilet, stal en werkwijze. |
| JP5360091B2 (ja) * | 2011-02-17 | 2013-12-04 | 栗田工業株式会社 | 窒素含有排水の処理方法及び処理装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4825372A (ja) * | 1971-08-11 | 1973-04-02 | ||
| JPS4942148A (ja) * | 1972-05-01 | 1974-04-20 |
-
1978
- 1978-02-15 JP JP1533178A patent/JPS54108461A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4825372A (ja) * | 1971-08-11 | 1973-04-02 | ||
| JPS4942148A (ja) * | 1972-05-01 | 1974-04-20 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54108461A (en) | 1979-08-25 |
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