JPS6138767A - 円形状鋳物のダイカスト用鋳型 - Google Patents
円形状鋳物のダイカスト用鋳型Info
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- JPS6138767A JPS6138767A JP15914084A JP15914084A JPS6138767A JP S6138767 A JPS6138767 A JP S6138767A JP 15914084 A JP15914084 A JP 15914084A JP 15914084 A JP15914084 A JP 15914084A JP S6138767 A JPS6138767 A JP S6138767A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cavity
- casting
- radius
- die
- angle
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/14—Machines with evacuated die cavity
- B22D17/145—Venting means therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は溶融金属を高速で金型内に射出し、製品に仕上
げるダイカスト鋳造方法に関し、特に円形鋳物を鋳造す
るにあたっての最適ガス抜き取付は位置に関する。
げるダイカスト鋳造方法に関し、特に円形鋳物を鋳造す
るにあたっての最適ガス抜き取付は位置に関する。
［従来技術］
一般にダイカスト鋳物の鋳造欠陥は溶融金属がキャビテ
ィ内に射出充填される際、キャビティ内空気を巻きこむ
ことに起因する。従来、円形鋳物を鋳造する場合、第６
図に示すように良く行なわれるゲート６の取付けはタン
ジェント方向で、そのときの溶湯の充填状態は矢印で示
すようにキャビティ内を円周方向に回ると言われている
。したがって、キャビティ内の最適ガス抜き位置が明瞭
でなく、経験的に鋳物の縁にあたる外周の金型分離面に
オーバーフロー７を介して薄い隙間溝８を設け、この溝
よりキャビティ内のガスを抜く手法が実施されている。
ィ内に射出充填される際、キャビティ内空気を巻きこむ
ことに起因する。従来、円形鋳物を鋳造する場合、第６
図に示すように良く行なわれるゲート６の取付けはタン
ジェント方向で、そのときの溶湯の充填状態は矢印で示
すようにキャビティ内を円周方向に回ると言われている
。したがって、キャビティ内の最適ガス抜き位置が明瞭
でなく、経験的に鋳物の縁にあたる外周の金型分離面に
オーバーフロー７を介して薄い隙間溝８を設け、この溝
よりキャビティ内のガスを抜く手法が実施されている。
［発明が解決しようとしている問題点及び目的］しかし
、上述の方法ではしばしばガスが残存し、鋳巣を発生さ
せている。
、上述の方法ではしばしばガスが残存し、鋳巣を発生さ
せている。
本発明は投影した形状が略円形状のダイカスト鋳型のガ
ス抜孔の最適位置を明確にし、ガス巻込のない鋳造欠陥
のない鋳物を得る鋳型を提供することを目的とする。
ス抜孔の最適位置を明確にし、ガス巻込のない鋳造欠陥
のない鋳物を得る鋳型を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明は投影した形状が略円形であるキャビティを有す
るダイカスト用鋳型であって、キャビティの中心点を通
り湯道からキャビティへ溶湯が流入する方向に平行する
基準半径と、湯口を通る半径とのなす角度をα（０６≦
α＜９０” ）としたとき、 該基準半径から角度（１８０” ＋ ３／２α−１０’
）をなす半径と（１８０’ ＋ ３／２α＋１０６）
をなす半径にはさまれた扇形投影面内にあるとともに、
キャビティ分離線から（ｏ、ｉｘ半径）以上離れ、かつ
分離線を含まないガス抜孔を形成したことを特徴とする
ダイカスト用鋳型である。
るダイカスト用鋳型であって、キャビティの中心点を通
り湯道からキャビティへ溶湯が流入する方向に平行する
基準半径と、湯口を通る半径とのなす角度をα（０６≦
α＜９０” ）としたとき、 該基準半径から角度（１８０” ＋ ３／２α−１０’
）をなす半径と（１８０’ ＋ ３／２α＋１０６）
をなす半径にはさまれた扇形投影面内にあるとともに、
キャビティ分離線から（ｏ、ｉｘ半径）以上離れ、かつ
分離線を含まないガス抜孔を形成したことを特徴とする
ダイカスト用鋳型である。
本発明は投影した形状が略円形であるキャビティの鋳型
に関するが、必ずしも厳密に円形であることを要せず楕
円状のものや一部に突出部や凹入部を含むものであって
よい。例えばキャビティの周辺部および中央部に半径γ
に対し高さを０．１γ以子、幅を０．３γ以下の凸部を
又凹部を囲りに１個以上有していてもよい。また円形の
長径をγ１、短径なγ２としたとき０．８≦γ２／γ１
≦１．０の範囲内であればキャビティ内の溶湯の充填順
次は同じである為、略円形状キャビティと見做す。
に関するが、必ずしも厳密に円形であることを要せず楕
円状のものや一部に突出部や凹入部を含むものであって
よい。例えばキャビティの周辺部および中央部に半径γ
に対し高さを０．１γ以子、幅を０．３γ以下の凸部を
又凹部を囲りに１個以上有していてもよい。また円形の
長径をγ１、短径なγ２としたとき０．８≦γ２／γ１
≦１．０の範囲内であればキャビティ内の溶湯の充填順
次は同じである為、略円形状キャビティと見做す。
本発明は特に比較的肉薄の製品を得るのに好適であり、
直径が５０〜３００ ｍ ｍ 、高さ５〜５０ｍｍ、平
均肉厚が２〜１５ｍｍ程度の円形ダイカスト鋳物に特に
有効である。
直径が５０〜３００ ｍ ｍ 、高さ５〜５０ｍｍ、平
均肉厚が２〜１５ｍｍ程度の円形ダイカスト鋳物に特に
有効である。
本発明で定義した基準半径、角度αを以下第９図に従っ
て説明する。
て説明する。
第９図（イ）の湯口の状態では基準半径Ａと湯口を通る
半径Ｂは一致することになる。円半径のなす角度αはＯ
ｏである。この状態をせき位置Ｏ″と呼ぶ。
半径Ｂは一致することになる。円半径のなす角度αはＯ
ｏである。この状態をせき位置Ｏ″と呼ぶ。
第９図（ロ）はせき位置を４５６ずらしてとりつけた状
態を示す。基準半径Ａと湯口を通る半径のなす角度αは
４５°である。
態を示す。基準半径Ａと湯口を通る半径のなす角度αは
４５°である。
第４図（ハ）はせき位置をさらに８０°までずらせて射
出する場合を示す。角度αは８０″である。
出する場合を示す。角度αは８０″である。
それぞれのせき位置に対して望ましいガス抜設置最適位
置は（１８０’ ＋３／２α）をなす半径上にある。
置は（１８０’ ＋３／２α）をなす半径上にある。
この半径上から離れるほど同じ大きさのガス抜でも効果
が低下するが、実用上両側１０”程度は有効に働くこと
が認められる。
が低下するが、実用上両側１０”程度は有効に働くこと
が認められる。
従って実用上の好適な位置は（１８０°＋３ ／ ２
α −１０６） と （１８０’ ＋３／２
α ＋１０°）の２つの半径ではさまれた扇形の投影
面上であれば良い。
α −１０６） と （１８０’ ＋３／２
α ＋１０°）の２つの半径ではさまれた扇形の投影
面上であれば良い。
ガス抜孔の位置に関して他の重要な要件は分離線を含ま
ず、分離線から一定距離離れた位置にあることである。
ず、分離線から一定距離離れた位置にあることである。
ここに分離線とは金型分離面とキャビティ周面との交線
を言う。
を言う。
従来のガス抜は鋳型の分割面に設置されるのが通常であ
った。従って本発明の扇形投影面上に偶々、ガス抜孔が
設置される場合も、分離線に位置することになる。その
場合、本発明によって達成される様な有効なガス抜効果
は期待できない。ガス抜孔の好適な位置は分離線から（
Ｏ，ｔＸ半径）以上の距離を離れる必要がある。
った。従って本発明の扇形投影面上に偶々、ガス抜孔が
設置される場合も、分離線に位置することになる。その
場合、本発明によって達成される様な有効なガス抜効果
は期待できない。ガス抜孔の好適な位置は分離線から（
Ｏ，ｔＸ半径）以上の距離を離れる必要がある。
これ以上分離線に近いと溶湯によってガス抜孔がキャビ
ティ内の最終充填部よりも早く閉塞されるために全部の
ガスを排出しきれないことがある。
ティ内の最終充填部よりも早く閉塞されるために全部の
ガスを排出しきれないことがある。
例えば０．０５〜０．１５秒の期間中に１〜４ｍ／ｓの
速度で射出プランジャを作動させる高速射出において円
形鋳物の溶湯充填と鋳造欠陥の関係を調査研究した結果
、溶湯はキャビティの外周（分離面部）を優先的に流れ
充填することが判明した。したがってオーバーフローか
ら金型の合せ面を通してキャビティ内のガスを抜く目的
でとりつけられているオーバーフローは、キャビティよ
り先に溶湯が充填し、ガス抜き溝はふさがって役にはた
っていない。このためキャビティ内に残存したガスは、
溶湯に差込まれ、凝固し、鋳造欠陥となる。
速度で射出プランジャを作動させる高速射出において円
形鋳物の溶湯充填と鋳造欠陥の関係を調査研究した結果
、溶湯はキャビティの外周（分離面部）を優先的に流れ
充填することが判明した。したがってオーバーフローか
ら金型の合せ面を通してキャビティ内のガスを抜く目的
でとりつけられているオーバーフローは、キャビティよ
り先に溶湯が充填し、ガス抜き溝はふさがって役にはた
っていない。このためキャビティ内に残存したガスは、
溶湯に差込まれ、凝固し、鋳造欠陥となる。
本発明のガス抜孔の位置はこのような新しい知見にもと
すき限定されたものである。
すき限定されたものである。
［作用］
以下、図面に従って本発明のガス抜孔の作用を従来法と
対比しつつ説明する。
対比しつつ説明する。
第７図は従来のダイカスト装置の金型および射出室部の
概略構造断面図で、図中１は固定金型。
概略構造断面図で、図中１は固定金型。
１ａは移動金型で、図示してない型開閉装置によは射出
室、５は射出室４とキャビティ３とを連通ずる湯道、６
は湯流れに方向性と速度を与えるためのゲート、７はオ
ーバーフローである。８はガス抜で、気体は通過出来る
が溶湯は通過出来ない程度の寸法に刻設されている。９
は射出スリーブで、射出室４と同−芯で同一内径に作ら
れその突出部には溶湯注入口１０が設けられている。１
１は射出プランジャで図示していない射出装置によって
往復動する様になっている。１４は射出スリーブ９の溶
湯注入口１０から注湯された溶湯で、一般のダイカスト
法で溶湯１４は射出室４の内容積に１００％注入される
ことはなく通常、射出室４の内容積の２０〜９０％が注
湯される。
室、５は射出室４とキャビティ３とを連通ずる湯道、６
は湯流れに方向性と速度を与えるためのゲート、７はオ
ーバーフローである。８はガス抜で、気体は通過出来る
が溶湯は通過出来ない程度の寸法に刻設されている。９
は射出スリーブで、射出室４と同−芯で同一内径に作ら
れその突出部には溶湯注入口１０が設けられている。１
１は射出プランジャで図示していない射出装置によって
往復動する様になっている。１４は射出スリーブ９の溶
湯注入口１０から注湯された溶湯で、一般のダイカスト
法で溶湯１４は射出室４の内容積に１００％注入される
ことはなく通常、射出室４の内容積の２０〜９０％が注
湯される。
このようなダイカスト装置を用い、キャビティ形状が第
８図に示す円形状鋳物を作製した。金型内に射出された
溶湯の到達時間を０．１ｍ秒の感度で計測できる湯流れ
センサを１ｃｍ間隔にネット状に配置し、キャビティ内
の溶湯充填状態を計測できるようにした。
８図に示す円形状鋳物を作製した。金型内に射出された
溶湯の到達時間を０．１ｍ秒の感度で計測できる湯流れ
センサを１ｃｍ間隔にネット状に配置し、キャビティ内
の溶湯充填状態を計測できるようにした。
用いたキャビティ形状は直径りを５０ｍｍ。
１５０ｍｍ、３００ｍｍ、内径ｄをＤが５０ｍｍのとき
２５ｍｍ、Ｄが１５０，３００ｍｍのとき５０ｍｍとし
、高さｈを５ｍｍ、２５ｍｍ、５０ｍｍとし、平均肉厚
を５ｍｍ〜１０ｍｍとした９種類の形状である。この形
状の第９図に示す０６．４５’ 、８０’の位置にゲ
ート６を取付は射出を行った。射出条件は普通、横型ダ
イカストマシンで採用されているのと同じ範囲を用いた
。
２５ｍｍ、Ｄが１５０，３００ｍｍのとき５０ｍｍとし
、高さｈを５ｍｍ、２５ｍｍ、５０ｍｍとし、平均肉厚
を５ｍｍ〜１０ｍｍとした９種類の形状である。この形
状の第９図に示す０６．４５’ 、８０’の位置にゲ
ート６を取付は射出を行った。射出条件は普通、横型ダ
イカストマシンで採用されているのと同じ範囲を用いた
。
射出プランジ＋”速度は、低速から高速へと切替位置に
よって変更され、低速プランジャ速度および高速プラン
ジャ速度が作用する区間がことなるが、低速プランジャ
速度を０．５秒間で０．１ｍ／ｓ、０．６ｍ／ｓ、２秒
間で０．１ｍ／ｓ、０．６ｍ／ｓと変化させ、高速プラ
ンジャ速度を０．０５秒間でｉｎ／ｓ 、２ｍ／ｓ 。
よって変更され、低速プランジャ速度および高速プラン
ジャ速度が作用する区間がことなるが、低速プランジャ
速度を０．５秒間で０．１ｍ／ｓ、０．６ｍ／ｓ、２秒
間で０．１ｍ／ｓ、０．６ｍ／ｓと変化させ、高速プラ
ンジャ速度を０．０５秒間でｉｎ／ｓ 、２ｍ／ｓ 。
０．１５秒間でｉｍ／ｓ 、２ｍ／ｓと変化させた１６
条件を行った。ガス抜きは、第１０．１１図に示すよう
に円形鋳物の囲りの分離線にオーバーフロ一部に続いて
隙間０．０１−０．１５ｍｍ。
条件を行った。ガス抜きは、第１０．１１図に示すよう
に円形鋳物の囲りの分離線にオーバーフロ一部に続いて
隙間０．０１−０．１５ｍｍ。
幅１５〜２０ｍｍで金型外へ通じさせるようにもうけた
。
。
キャビティ内の溶湯充填は円形鋳物の直径り。
内径ｄ、高さｈおよび肉厚ｔによって変ることなく、ゲ
ート取付は位置によって異なる充填状態を示した。代表
例としテＤ＝ １５０ｍｍ 、 ｄ ＝ ５’Ｏｍｍ、
ｈ＝５ｍｍ、ｔ＝５ｍｍのキャビティ形状２個を低速プ
ランジャ速度０．５秒で０．１ｍ ／ ｓ 、高速プラ
ンジャ速度０．１５秒間で２ｍ／ｓの条件で５００ ）
ンの横型ダイカストマシンによりＡＤＣ１２溶湯を射出
した。
ート取付は位置によって異なる充填状態を示した。代表
例としテＤ＝ １５０ｍｍ 、 ｄ ＝ ５’Ｏｍｍ、
ｈ＝５ｍｍ、ｔ＝５ｍｍのキャビティ形状２個を低速プ
ランジャ速度０．５秒で０．１ｍ ／ ｓ 、高速プラ
ンジャ速度０．１５秒間で２ｍ／ｓの条件で５００ ）
ンの横型ダイカストマシンによりＡＤＣ１２溶湯を射出
した。
ゲート取付は角度をＯ＠のときの充填状態を第１１図、
ゲート取付は角度８０″のとき第１２図、ゲート取付は
角度４５＠のときの充填状態を第１３図に示す。
ゲート取付は角度８０″のとき第１２図、ゲート取付は
角度４５＠のときの充填状態を第１３図に示す。
ゲート取付は角度Ｏ″のときのキャビティ内溶湯充填は
、キャビティ下部より、外周に沿って充填し１８０’の
位置で合流し最終充填部となり、キの部位に多くの巻込
み欠陥（鋳巣１５）が存在した。
、キャビティ下部より、外周に沿って充填し１８０’の
位置で合流し最終充填部となり、キの部位に多くの巻込
み欠陥（鋳巣１５）が存在した。
ゲート取付は角度８０＠のときキャビティ内溶湯充填は
キャビティ上部側を優先しながら外周に沿って充填し、
３００°の位置で合流し最終充填部となり、その部位に
多くの巻込み欠陥が存在した。
キャビティ上部側を優先しながら外周に沿って充填し、
３００°の位置で合流し最終充填部となり、その部位に
多くの巻込み欠陥が存在した。
ゲート取付は角度４５″のとき、キャビティ内溶湯充填
はキャビティ上部側、下部側にほぼ均等に流れ、外周に
沿って充填し、ゲート取付は位置と反対側の２４７ 、
５°の位置で合流し、最終充填部となり、その部位に多
くの巻込み欠陥が存在した。
はキャビティ上部側、下部側にほぼ均等に流れ、外周に
沿って充填し、ゲート取付は位置と反対側の２４７ 、
５°の位置で合流し、最終充填部となり、その部位に多
くの巻込み欠陥が存在した。
同じ条件で本発明に従ってガス抜孔を設置した場合を第
１図〜第４図に示す。
１図〜第４図に示す。
ガス抜孔は、分離面２を含まない位置で溶湯の合流部で
ある最終溶湯充填部に、キャビテイ面に直角にキャビテ
ィ内のガスのみを鋳型外へ排出し、溶湯は流出しない隙
間０．１〜０．１５ｍｍによる隙間の空洞総断面が３．
１４ｍｍ’以上のガス抜き８を取りつけた。
ある最終溶湯充填部に、キャビテイ面に直角にキャビテ
ィ内のガスのみを鋳型外へ排出し、溶湯は流出しない隙
間０．１〜０．１５ｍｍによる隙間の空洞総断面が３．
１４ｍｍ’以上のガス抜き８を取りつけた。
角度αが００のときには、ガス抜き位置は１８０°±１
０°の位置に、角度αが４５°のときには２４７．５’
±１０６の位置に、ゲート取付は位置が角度８０６のと
きに３００±１０″の位置に、第１図に示すような形状
のガス抜きを先の９種類の形状すべてに取りつけた。射
出条件は前記と同様、普通、横型ダイカスト機で用いら
れている低速−高速の２段射出方式で行った。キャビテ
ィ内溶湯充填は、第１１〜１３図に示したのと同様の充
填状態を示した。しかし、前記で見られた最終充填部で
の巻込み欠陥は全く存在しなかった。
０°の位置に、角度αが４５°のときには２４７．５’
±１０６の位置に、ゲート取付は位置が角度８０６のと
きに３００±１０″の位置に、第１図に示すような形状
のガス抜きを先の９種類の形状すべてに取りつけた。射
出条件は前記と同様、普通、横型ダイカスト機で用いら
れている低速−高速の２段射出方式で行った。キャビテ
ィ内溶湯充填は、第１１〜１３図に示したのと同様の充
填状態を示した。しかし、前記で見られた最終充填部で
の巻込み欠陥は全く存在しなかった。
確認のため、従来使用されている分離面のオーバーフロ
ーならびにオーバーフローに連ナル見切り部のガス抜き
を除去し、最終充填部のみに図１Ｏに示す形状のガス抜
きをＤ＝１５０ｍｍ。
ーならびにオーバーフローに連ナル見切り部のガス抜き
を除去し、最終充填部のみに図１Ｏに示す形状のガス抜
きをＤ＝１５０ｍｍ。
ｄ＝５０ｍｍ、ｈ＝５ｍｍ、ｔ＝５ｍｍのキャビティに
外周より１５ｍｍ内側に取付けた。
外周より１５ｍｍ内側に取付けた。
低速プランジャ速度を０．５秒間で０９１ｍ／ｓ、高速
プランジャ速度を０．１５秒間で２ｍ／ｓの条件で溶湯
を射出した。
プランジャ速度を０．１５秒間で２ｍ／ｓの条件で溶湯
を射出した。
ゲート取付は角度０’ 、８０’ 、４５°のとき
のキャビティ内の溶湯充填状態は第２図〜第４図に示す
ようにキャビティ内に巻込み欠陥のない健全なダイカス
ト鋳物を得ることができた。
のキャビティ内の溶湯充填状態は第２図〜第４図に示す
ようにキャビティ内に巻込み欠陥のない健全なダイカス
ト鋳物を得ることができた。
なお、第１図に示すような形状のガス抜きで、最終充填
部に直径２ｍｍ未満（隙間の空洞総断面が３ｍｒｎ’未
満）のガス抜きとすると、最終充填部のガスが充分に排
出されず、多くの巻込み欠陥が存在し、約２ｍｍの直径
以上即ち約３ｍｒｎ’以上のガス抜孔給断面が必要であ
る。
部に直径２ｍｍ未満（隙間の空洞総断面が３ｍｒｎ’未
満）のガス抜きとすると、最終充填部のガスが充分に排
出されず、多くの巻込み欠陥が存在し、約２ｍｍの直径
以上即ち約３ｍｒｎ’以上のガス抜孔給断面が必要であ
る。
この場合、ガス抜孔は１個の貫通孔であってもよいし、
より孔径の小さい複数個の孔の群であつてもよい。この
場合でも開孔部の総断面積は３ｍｒｎ’以上とする必要
がある。ガス抜孔部材としては焼結ベント、押出ピン（
２重シェルタイブ及び／又は、外周に溝又は細隙を有す
るもの）等が有効に使用できる。
より孔径の小さい複数個の孔の群であつてもよい。この
場合でも開孔部の総断面積は３ｍｒｎ’以上とする必要
がある。ガス抜孔部材としては焼結ベント、押出ピン（
２重シェルタイブ及び／又は、外周に溝又は細隙を有す
るもの）等が有効に使用できる。
［発明の効果１
本発明のガス抜孔により、ガスの巻きこみがなくなるこ
とから、 ・気泡欠陥のない高品質のダイカスト鋳物・熱処理が可
能となり高強度のダイカスト鋳物が工業的に生産できる
。
とから、 ・気泡欠陥のない高品質のダイカスト鋳物・熱処理が可
能となり高強度のダイカスト鋳物が工業的に生産できる
。
また、ガス抜が順調になり、射出速度が大きくできるこ
とから ・薄肉のダイカスト鋳物が得られ ・流れ難い溶湯によるダイカスト鋳物が容易に生産でき
る、 等の工業的有用性がある。
とから ・薄肉のダイカスト鋳物が得られ ・流れ難い溶湯によるダイカスト鋳物が容易に生産でき
る、 等の工業的有用性がある。
第１図ａは本発明に使用できる好ましいガス抜孔の一実
施例を示す断面図とその取付位置を示す平面図、及び第
１図すは第１図ＢＢ断面図。 第２〜第４図（イ）〜（ホ）は本発明の場合の湯流れを
示す概念図、 第５図は本発明の一実施例の斜視図、 第６図はダイカスト射出鋳造機の概念平面図、。 第７図はダイカスト射出鋳造機の断面図、第８図ａ、ｂ
はキャビティの形状を示す平面図と断面図、 第９図（イ）〜（ハ）はせき位置と基準半径の関係を示
す概念図、 第１０図ａ、ｂは従来のガス抜きの部分拡大図、第１１
図〜第１３図（イ）〜（ホ）は従来法の場合の湯流れと
ガス残留状態を示す概念図、を夫々示す。 出願人 株式会社豊田中央研究所 アイシン軽金属株式会社 代理人 弁理士 加 藤 朝 道 第１図〇 −Ｂ 第１図す 第 イ ロ ハ第 イ ロ 第４１ バ ー 屯 閃 −オ、 第５図 第６図 ！−Ｂ −Ｂ 第９ 第１０図Ｏ′ Ｂ ハ 容１０図ｂ
施例を示す断面図とその取付位置を示す平面図、及び第
１図すは第１図ＢＢ断面図。 第２〜第４図（イ）〜（ホ）は本発明の場合の湯流れを
示す概念図、 第５図は本発明の一実施例の斜視図、 第６図はダイカスト射出鋳造機の概念平面図、。 第７図はダイカスト射出鋳造機の断面図、第８図ａ、ｂ
はキャビティの形状を示す平面図と断面図、 第９図（イ）〜（ハ）はせき位置と基準半径の関係を示
す概念図、 第１０図ａ、ｂは従来のガス抜きの部分拡大図、第１１
図〜第１３図（イ）〜（ホ）は従来法の場合の湯流れと
ガス残留状態を示す概念図、を夫々示す。 出願人 株式会社豊田中央研究所 アイシン軽金属株式会社 代理人 弁理士 加 藤 朝 道 第１図〇 −Ｂ 第１図す 第 イ ロ ハ第 イ ロ 第４１ バ ー 屯 閃 −オ、 第５図 第６図 ！−Ｂ −Ｂ 第９ 第１０図Ｏ′ Ｂ ハ 容１０図ｂ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 投影した形状が略円形であるキャビティを有するダイカ
スト用鋳型であって、 キャビティの中心点を通り湯道からキャビティへ溶湯が
流入する方向に平行する基準半径と、湯口を通る半径と
のなす角度をａ（０°≦ａ＜９０°）としたとき、 該基準半径から角度（１８０°＋３／２α−１０°）を
なす半径と（１８０°＋３／２α＋１０°）をなす半径
にはさまれた扇形投影面内にあるとともに、キャビティ
分離線から（０．１×半径）以上離れ、かつ分離線を含
まないガス抜孔を形成したことを特徴とするダイカスト
用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15914084A JPH0235626B2 (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | Enkeijoimononodaikasutoyoigata |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15914084A JPH0235626B2 (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | Enkeijoimononodaikasutoyoigata |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6138767A true JPS6138767A (ja) | 1986-02-24 |
| JPH0235626B2 JPH0235626B2 (ja) | 1990-08-13 |
Family
ID=15687122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15914084A Expired - Lifetime JPH0235626B2 (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | Enkeijoimononodaikasutoyoigata |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0235626B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0660105U (ja) * | 1992-06-01 | 1994-08-19 | ファイン電子株式会社 | 可変抵抗器 |
| JP2009248119A (ja) * | 2008-04-04 | 2009-10-29 | Ube Machinery Corporation Ltd | 半溶融金属成形用金型 |
-
1984
- 1984-07-31 JP JP15914084A patent/JPH0235626B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0660105U (ja) * | 1992-06-01 | 1994-08-19 | ファイン電子株式会社 | 可変抵抗器 |
| JP2009248119A (ja) * | 2008-04-04 | 2009-10-29 | Ube Machinery Corporation Ltd | 半溶融金属成形用金型 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0235626B2 (ja) | 1990-08-13 |
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