JPS6135654B2 - - Google Patents
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- JPS6135654B2 JPS6135654B2 JP55184012A JP18401280A JPS6135654B2 JP S6135654 B2 JPS6135654 B2 JP S6135654B2 JP 55184012 A JP55184012 A JP 55184012A JP 18401280 A JP18401280 A JP 18401280A JP S6135654 B2 JPS6135654 B2 JP S6135654B2
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- iron ring
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマグネトロン陽極およびその製造方法
に関する。
に関する。
電子レンジ用マグネトロンは、一般に銅からな
る陽極円筒の内側に複数の陽極ベインを固定して
共振空胴となすとともに、電子作用空間に磁束を
導びくためのボールピースなどの鉄製リングを陽
極円筒の両開口端部に固着して構成される。強磁
性体である鉄製リングを銅製の陽極円筒に真空気
密接合する技術としては、蝋接と並んでアーク溶
接などの溶接技術が最近多く採用されてきてい
る。このアーク溶接を行なうのに、良好な溶接状
態を得る目的で従来一般には第1図に示すよう
に、銅製陽極円筒11の両開口端部の近くの外周
面に溝22,23を切り、これによつてできる薄
肉部24,25の上に、一対の鉄製リング26,
27の同じく薄肉外周端部28,29を載せ、溶
接電極30,31をこれらの突合わせ部に向けて
全周をアーク溶接する方法が採用されている。こ
のような技術は実開昭53―87044号、実開昭51―
21164号、特開昭52―135659号、実開昭54―
125565号の各明細書および図面などに記載されて
いる。とくに実開昭54―125565号の明細書および
図面には、銅製陽極円筒の開口部を薄肉にし、そ
の内側に真空容器の一部となる鉄製ポールピース
あるいはこれを覆う鉄製封止部材などの鉄製リン
グを重ねて嵌め、これら外周の突合わせ部分を気
密溶接したマグネトロン陽極が開示されている。
る陽極円筒の内側に複数の陽極ベインを固定して
共振空胴となすとともに、電子作用空間に磁束を
導びくためのボールピースなどの鉄製リングを陽
極円筒の両開口端部に固着して構成される。強磁
性体である鉄製リングを銅製の陽極円筒に真空気
密接合する技術としては、蝋接と並んでアーク溶
接などの溶接技術が最近多く採用されてきてい
る。このアーク溶接を行なうのに、良好な溶接状
態を得る目的で従来一般には第1図に示すよう
に、銅製陽極円筒11の両開口端部の近くの外周
面に溝22,23を切り、これによつてできる薄
肉部24,25の上に、一対の鉄製リング26,
27の同じく薄肉外周端部28,29を載せ、溶
接電極30,31をこれらの突合わせ部に向けて
全周をアーク溶接する方法が採用されている。こ
のような技術は実開昭53―87044号、実開昭51―
21164号、特開昭52―135659号、実開昭54―
125565号の各明細書および図面などに記載されて
いる。とくに実開昭54―125565号の明細書および
図面には、銅製陽極円筒の開口部を薄肉にし、そ
の内側に真空容器の一部となる鉄製ポールピース
あるいはこれを覆う鉄製封止部材などの鉄製リン
グを重ねて嵌め、これら外周の突合わせ部分を気
密溶接したマグネトロン陽極が開示されている。
しかしながら、陽極円筒の外周薄肉部と鉄製リ
ングの外周縁とを合掌構造に組合わせて両者を溶
接すると、例えば第2図に示すように両者の素材
が溶け合つて合金化した溶融接合部32ができ、
ここは真空気密の点では比較的初期においては満
足できるが、機械的な強度が充分得られない傾向
があることがわかつた。それは、鉄製リング自体
も溶接電極に対面しているため溶融し、陽極円筒
素材である銅とまざり合う鉄の量が多くなり易
く、このように鉄成分が銅に多く混るとこの合金
層は脆化するためである。とくに電子レンジでは
マグネトロンの断続動作が極めて多く、熱膨張率
の異なる銅製陽極円筒と鉄製リングとのこの溶接
箇所に、機械的応力、および断続動作の変形力が
集中するため、脆弱なこの接合部32がクランク
で破損し、ついには真空気密が保てなくなる場合
がある。また陽極円筒の肉厚を薄くすると、この
溶接部の厚さ寸法も小さくなるため、以上の不都
合がとくに顕著にあらわれるし、また謡極円筒の
外周に溝を形成すると厚さが局部的に薄くなり機
械的に充分耐え得なくなり易い。さらにまた鉄製
リングの上面からさらに上にはみ出す溶接肉部分
33が生じ、この上に積み重ねる磁石あるいは磁
束集中板と鉄製リング上面との密着性が悪くなつ
て磁気抵抗が不ぞろいに且つ増えてしまう場合も
ある。
ングの外周縁とを合掌構造に組合わせて両者を溶
接すると、例えば第2図に示すように両者の素材
が溶け合つて合金化した溶融接合部32ができ、
ここは真空気密の点では比較的初期においては満
足できるが、機械的な強度が充分得られない傾向
があることがわかつた。それは、鉄製リング自体
も溶接電極に対面しているため溶融し、陽極円筒
素材である銅とまざり合う鉄の量が多くなり易
く、このように鉄成分が銅に多く混るとこの合金
層は脆化するためである。とくに電子レンジでは
マグネトロンの断続動作が極めて多く、熱膨張率
の異なる銅製陽極円筒と鉄製リングとのこの溶接
箇所に、機械的応力、および断続動作の変形力が
集中するため、脆弱なこの接合部32がクランク
で破損し、ついには真空気密が保てなくなる場合
がある。また陽極円筒の肉厚を薄くすると、この
溶接部の厚さ寸法も小さくなるため、以上の不都
合がとくに顕著にあらわれるし、また謡極円筒の
外周に溝を形成すると厚さが局部的に薄くなり機
械的に充分耐え得なくなり易い。さらにまた鉄製
リングの上面からさらに上にはみ出す溶接肉部分
33が生じ、この上に積み重ねる磁石あるいは磁
束集中板と鉄製リング上面との密着性が悪くなつ
て磁気抵抗が不ぞろいに且つ増えてしまう場合も
ある。
ところで、本発明者らは材料の利用効率を高
め、低価格化を目的に第3図乃至第5図に示すよ
うに平板状の銅素材34を丸め成形し、管軸に沿
う合わせ目に蝋材35を配置して蝋接し、両開口
端部の外周面に溝23,23を形成して鉄製リン
グを第1図と同様にして溶接することも試みた。
この場合蝋材35はよく知られる72%銀―28%銅
の合金蝋である。なお溝22,23は合わせ目の
蝋接の前に切削して形成してもよいし、蝋接のあ
とに切削して形成しもよい。このように蝋接部3
6を有する銅製陽極円筒21と鉄製リングとを溶
接すると、この溶接によつて合わせ目の蝋接箇所
が第6図のような構造となり不都合が生じるこ
と、また他の部分においては前述の第2図に示す
ように溶接部の脆化が起こることがわかつた。す
なわち銅製陽極円筒の蝋接部36における鉄製リ
ングとの気密溶接箇所は、第6図に示すように銅
に多くの鉄が混ざつた合金化接合部32ができて
いることは前述の例と同様であるが、蝋接部の蝋
35がアーク溶接によつて再び溶けて流れ、一部
は溝(22、一方のみ図示)の奥に符号37で示
すように溜まり、ここに吸い寄せられて溝22に
対応する位置の陽極円筒内側、および溝のすぐ下
付近の合わせ目に蝋がなくなつた空隙38,38
が生じてしまう傾向があることがわかつた。つま
り丸め成形して合わせ目を蝋接した陽極円筒は、
この蝋接部を通過するように鉄製リングに溶接し
ようとすると、この溶接の際に蝋材を局部的に再
び溶かしてしまうので、その部分に溝を形成して
おくとこの溝に蝋材がその表面張力で寄せ集めら
れてしまい、合わせ目の蝋接が不完全になつてし
まう現象を有している。また溶接時の熱のため局
部的に蝋が沸騰した泡が生じる場合もある。した
がつてこのよな現象の発生を防止するには陽極円
筒の肉厚をかなり厚くして構成するとか、鉄製リ
ングとの気密溶接を細心の注意をはらつて精密に
制御された装置と方法で行なう必要があり、この
点からももつて大量生産に好都合で、かつ信頼性
が高く、機械的にも充分な強度をもつたマグネト
ロン陽極とその製造方法の確立が望まれていい
る。
め、低価格化を目的に第3図乃至第5図に示すよ
うに平板状の銅素材34を丸め成形し、管軸に沿
う合わせ目に蝋材35を配置して蝋接し、両開口
端部の外周面に溝23,23を形成して鉄製リン
グを第1図と同様にして溶接することも試みた。
この場合蝋材35はよく知られる72%銀―28%銅
の合金蝋である。なお溝22,23は合わせ目の
蝋接の前に切削して形成してもよいし、蝋接のあ
とに切削して形成しもよい。このように蝋接部3
6を有する銅製陽極円筒21と鉄製リングとを溶
接すると、この溶接によつて合わせ目の蝋接箇所
が第6図のような構造となり不都合が生じるこ
と、また他の部分においては前述の第2図に示す
ように溶接部の脆化が起こることがわかつた。す
なわち銅製陽極円筒の蝋接部36における鉄製リ
ングとの気密溶接箇所は、第6図に示すように銅
に多くの鉄が混ざつた合金化接合部32ができて
いることは前述の例と同様であるが、蝋接部の蝋
35がアーク溶接によつて再び溶けて流れ、一部
は溝(22、一方のみ図示)の奥に符号37で示
すように溜まり、ここに吸い寄せられて溝22に
対応する位置の陽極円筒内側、および溝のすぐ下
付近の合わせ目に蝋がなくなつた空隙38,38
が生じてしまう傾向があることがわかつた。つま
り丸め成形して合わせ目を蝋接した陽極円筒は、
この蝋接部を通過するように鉄製リングに溶接し
ようとすると、この溶接の際に蝋材を局部的に再
び溶かしてしまうので、その部分に溝を形成して
おくとこの溝に蝋材がその表面張力で寄せ集めら
れてしまい、合わせ目の蝋接が不完全になつてし
まう現象を有している。また溶接時の熱のため局
部的に蝋が沸騰した泡が生じる場合もある。した
がつてこのよな現象の発生を防止するには陽極円
筒の肉厚をかなり厚くして構成するとか、鉄製リ
ングとの気密溶接を細心の注意をはらつて精密に
制御された装置と方法で行なう必要があり、この
点からももつて大量生産に好都合で、かつ信頼性
が高く、機械的にも充分な強度をもつたマグネト
ロン陽極とその製造方法の確立が望まれていい
る。
本発明は、以上のような従来技術および先行技
術のもつ不都合を解消し、その改良の要望を満足
するマグネトロン陽極およびその製造方法を提供
するものである。
術のもつ不都合を解消し、その改良の要望を満足
するマグネトロン陽極およびその製造方法を提供
するものである。
以下その実施例を図面を参照して説明する。な
お同一部分は同一符号であらわす。
お同一部分は同一符号であらわす。
第7図乃至第12図に示す実施例は、銅の平板
状素材を丸め成形した陽極円筒21の開口端部に
磁束誘導用のポルピースを兼ね真空容器の一部と
なる鉄製リング26を溶接しマグネトロン陽極で
ある。そこで好ましい組立順序にしたがつて説明
する。まず陽極円筒21は、第7図および第8図
に示すように銅製平板素材を丸め成形し、管軸に
平行(円周方向に斜めであつてもよい)な合わせ
目を銀蝋により蝋接する。この蝋接部を符号36
であらわしている。そしてこの陽極円筒21の開
口端部に後述する鉄製リングが嵌合する内側段部
44が形成されるとともに、外周にもテーパ部4
5が形成されたうえで肉厚方向の中間部分に軸に
平行に延びる円筒状突出部46を切削あるいは塑
性変形加工により一体形成されている。
状素材を丸め成形した陽極円筒21の開口端部に
磁束誘導用のポルピースを兼ね真空容器の一部と
なる鉄製リング26を溶接しマグネトロン陽極で
ある。そこで好ましい組立順序にしたがつて説明
する。まず陽極円筒21は、第7図および第8図
に示すように銅製平板素材を丸め成形し、管軸に
平行(円周方向に斜めであつてもよい)な合わせ
目を銀蝋により蝋接する。この蝋接部を符号36
であらわしている。そしてこの陽極円筒21の開
口端部に後述する鉄製リングが嵌合する内側段部
44が形成されるとともに、外周にもテーパ部4
5が形成されたうえで肉厚方向の中間部分に軸に
平行に延びる円筒状突出部46を切削あるいは塑
性変形加工により一体形成されている。
一方、鉄製リング26は、第9図に示すように
プレスにより有孔漏斗状(概して円板状)に成形
し、同時に溶接すべき外周端縁部41の上面側に
段差によるわずかな水平面42を形成する。そし
てこの鉄製リングの全面にニツケルNiメツキ層
43を被覆する。このNiメツキ層43はその厚
さを2〜20μm、好ましくは5〜10μmの厚さに
する。なおメツキ層はNiのほかCuなど銅と合金
化しやすい金属でよく、また溶接すべき外周端部
にのみ被着してもよい。なお好ましい寸法例は、
発振周波数が2450MHz、出力電力数百Wのマグネ
トロン用において、鉄製リング26の板厚t1が
1.6mm、外周端縁部の段差による水平面の幅w1が
0.3mm、、外周面41aの高さh1が0.7mmであり、
陽極円筒21の肉厚t2が2.5mm、突出部46の突
出長h2が1.3mm、その幅w2が0.6mmである。なお鉄
製リング26は鉄または鉄を含む合金からなる強
磁性体であり、本明細書においてはこれを単に鉄
製リングと記し、また陽極円筒の材料も銅または
銅を主成分とする合金からなる金属材料であり、
本明細書においてはこれを単に銅製陽極筒と記
す。
プレスにより有孔漏斗状(概して円板状)に成形
し、同時に溶接すべき外周端縁部41の上面側に
段差によるわずかな水平面42を形成する。そし
てこの鉄製リングの全面にニツケルNiメツキ層
43を被覆する。このNiメツキ層43はその厚
さを2〜20μm、好ましくは5〜10μmの厚さに
する。なおメツキ層はNiのほかCuなど銅と合金
化しやすい金属でよく、また溶接すべき外周端部
にのみ被着してもよい。なお好ましい寸法例は、
発振周波数が2450MHz、出力電力数百Wのマグネ
トロン用において、鉄製リング26の板厚t1が
1.6mm、外周端縁部の段差による水平面の幅w1が
0.3mm、、外周面41aの高さh1が0.7mmであり、
陽極円筒21の肉厚t2が2.5mm、突出部46の突
出長h2が1.3mm、その幅w2が0.6mmである。なお鉄
製リング26は鉄または鉄を含む合金からなる強
磁性体であり、本明細書においてはこれを単に鉄
製リングと記し、また陽極円筒の材料も銅または
銅を主成分とする合金からなる金属材料であり、
本明細書においてはこれを単に銅製陽極筒と記
す。
さて、これらを第10図に示すように、陽極円
筒21の開口端部の内側段部44に鉄製リング2
6を嵌合させる。陽極円筒の突出部46は、鉄製
リングの主要な被接合外周面41aおよび水平面
42よりも軸方向に沿い外方に突出している。そ
してこれを不活性ガス雰囲気のもとで溶接電極3
0を配置しアーク溶接する。この場合、溶接電極
30は陽極円筒に対して横方向から向けられ、そ
の先細りになつた電極先端を、鉄製リングの外周
面の下端からその高さh1の約1/4程度のところに
設置する。すなわち図の寸法l1はh1の約1/4であ
る。このような配置は、溶接電極の配置位置l1の
多少にかかわらず、溶接電極30の先端部と鉄製
リングの被接合外周端部41との間に陽極円筒の
円筒状突出部46が立ちふさがり、アークが直接
鉄製リングと溶接電極との間で生じないようにし
ている。つまり、溶接電極からのアーク放電は陽
極円筒との間に生じ、直接的には鉄製リングとの
間にアーク放電が起こらないようにしている。
筒21の開口端部の内側段部44に鉄製リング2
6を嵌合させる。陽極円筒の突出部46は、鉄製
リングの主要な被接合外周面41aおよび水平面
42よりも軸方向に沿い外方に突出している。そ
してこれを不活性ガス雰囲気のもとで溶接電極3
0を配置しアーク溶接する。この場合、溶接電極
30は陽極円筒に対して横方向から向けられ、そ
の先細りになつた電極先端を、鉄製リングの外周
面の下端からその高さh1の約1/4程度のところに
設置する。すなわち図の寸法l1はh1の約1/4であ
る。このような配置は、溶接電極の配置位置l1の
多少にかかわらず、溶接電極30の先端部と鉄製
リングの被接合外周端部41との間に陽極円筒の
円筒状突出部46が立ちふさがり、アークが直接
鉄製リングと溶接電極との間で生じないようにし
ている。つまり、溶接電極からのアーク放電は陽
極円筒との間に生じ、直接的には鉄製リングとの
間にアーク放電が起こらないようにしている。
このようにして蝋接部36を通過して全周を
1,3回転ぐらいするようにアーク溶接する。こ
の場合、溶接開始位置は蝋接部36の位置以外の
位置から開始するようにした方がこの蝋接部にお
ける良好で均一な溶接状態を得るうえで望まし
い。なおアーク溶接する雰囲気は、ヘリウム、ア
ルゴン、あるいは窒素のような不活性ガスでよい
が、これに10容量%以下、好ましくは3〜8%の
水素のような還元性ガスを混合させた不活性ガス
雰囲気がさらに都合よい。なぜならばアーク溶接
の際に陽極円筒および鉄製リングの素材から多く
のガス放出が起こり、溶接面や陽極の内面が酸化
してしまうのを防止することができるからであ。
またアーク溶接の電流は、パルス電流であると急
熱急冷の溶接となるためクラツチが生じやすい。
これに対し直流電流によるアーク溶接の方が銅製
陽極円筒と鉄製リングとの気密溶接には適してい
ることがわかつた。これはとくに溶接部の溶接肉
に針状結晶組織があらわれず、樹枝状もしくは方
位の出ない結晶構造が得られて気密接合部の状態
として好ましい。
1,3回転ぐらいするようにアーク溶接する。こ
の場合、溶接開始位置は蝋接部36の位置以外の
位置から開始するようにした方がこの蝋接部にお
ける良好で均一な溶接状態を得るうえで望まし
い。なおアーク溶接する雰囲気は、ヘリウム、ア
ルゴン、あるいは窒素のような不活性ガスでよい
が、これに10容量%以下、好ましくは3〜8%の
水素のような還元性ガスを混合させた不活性ガス
雰囲気がさらに都合よい。なぜならばアーク溶接
の際に陽極円筒および鉄製リングの素材から多く
のガス放出が起こり、溶接面や陽極の内面が酸化
してしまうのを防止することができるからであ。
またアーク溶接の電流は、パルス電流であると急
熱急冷の溶接となるためクラツチが生じやすい。
これに対し直流電流によるアーク溶接の方が銅製
陽極円筒と鉄製リングとの気密溶接には適してい
ることがわかつた。これはとくに溶接部の溶接肉
に針状結晶組織があらわれず、樹枝状もしくは方
位の出ない結晶構造が得られて気密接合部の状態
として好ましい。
さて、この溶接により気密接合する場合に丸め
成形陽極円筒の合わせ目を蝋接する蝋材として
は、70重量%以下の銀を含む銀合金蝋が適するこ
とを見い出した。通常、銅の電子管部材の蝋接に
用いられる銀蝋としては既述のように72%Ag―
28%Cu合金蝋が用いられ、これは共晶点がこの
比率において得られ比較的低い温度で安定した蝋
接ができるためである。しかしながらこの蝋材に
より蝋接した銅製陽極円筒と鉄製リングとをアー
ク溶接すると、蝋接部において蝋の沸騰現象が生
じ易い傾向がある。ところが銀の含有量が70重量
%以下例えば50%の合金蝋材を用いると、この沸
騰現象が起こりにくく、蝋接部も他の部分と区別
しにくい程充分良好な溶接肉の状態が得られる。
その理由は、この溶接部においては溶接の際に蝋
接部の銀が少ないためにかなり高い温度に銀―銅
合金蝋材の融点があり、しかも銀が沸騰するまえ
に銅素材中に拡散したり、後に述べるように銀が
鉄製リングと陽極円筒との接触部に流動してゆき
ますます銀の量が減少して沸騰現象が生じないも
のと推定できる。
成形陽極円筒の合わせ目を蝋接する蝋材として
は、70重量%以下の銀を含む銀合金蝋が適するこ
とを見い出した。通常、銅の電子管部材の蝋接に
用いられる銀蝋としては既述のように72%Ag―
28%Cu合金蝋が用いられ、これは共晶点がこの
比率において得られ比較的低い温度で安定した蝋
接ができるためである。しかしながらこの蝋材に
より蝋接した銅製陽極円筒と鉄製リングとをアー
ク溶接すると、蝋接部において蝋の沸騰現象が生
じ易い傾向がある。ところが銀の含有量が70重量
%以下例えば50%の合金蝋材を用いると、この沸
騰現象が起こりにくく、蝋接部も他の部分と区別
しにくい程充分良好な溶接肉の状態が得られる。
その理由は、この溶接部においては溶接の際に蝋
接部の銀が少ないためにかなり高い温度に銀―銅
合金蝋材の融点があり、しかも銀が沸騰するまえ
に銅素材中に拡散したり、後に述べるように銀が
鉄製リングと陽極円筒との接触部に流動してゆき
ますます銀の量が減少して沸騰現象が生じないも
のと推定できる。
第11図および第12図は、このようにして気
密溶接した陽極の蝋接部36に極く近い溶接部の
断面、および全体の側面を示している。同図に示
すように、鉄製リング26の外周端部はほとんど
もとの形のまま残つており、この鉄製リング外周
端面に近い部分は主として銅CuとニツケルNiと
の合金からなり他の部分は主として銅からなる溶
接肉47が、鉄製リングの外周端面および水平面
42、さらにその内側の周側面を覆い、なだらか
らスロープを描くように比較的厚く肉盛された構
造が得られる。そしてとくに陽極円筒の蝋接部お
よびその近傍における溶接肉は、蝋材の銀をも含
むCu―Ag―Ni合金が部分的に混在しており、こ
れも充分安定な結晶構造を有している。
密溶接した陽極の蝋接部36に極く近い溶接部の
断面、および全体の側面を示している。同図に示
すように、鉄製リング26の外周端部はほとんど
もとの形のまま残つており、この鉄製リング外周
端面に近い部分は主として銅CuとニツケルNiと
の合金からなり他の部分は主として銅からなる溶
接肉47が、鉄製リングの外周端面および水平面
42、さらにその内側の周側面を覆い、なだらか
らスロープを描くように比較的厚く肉盛された構
造が得られる。そしてとくに陽極円筒の蝋接部お
よびその近傍における溶接肉は、蝋材の銀をも含
むCu―Ag―Ni合金が部分的に混在しており、こ
れも充分安定な結晶構造を有している。
なお、陽極円筒の円筒状突出部46の蝋接部に
あつた蝋材は、アーク溶接の際に陽極円筒と鉄製
リングとの嵌合部、とくに鉄製リングの外周端下
面の角と陽極円筒の内側段部の隅との接触部にで
きる隙間48やその近傍の接触面49の全周に流
動してここにわずかではあるが蝋溜りや蝋接面が
できてこれが陽極円筒と鉄製リングとの全周にわ
たる気密接合および機械的な接合をなしており、
アーク溶接による気密接合を補強しているとい
う、予期しない作用も果している。第12図でこ
れを点線で示してある。この場合も蝋材として銀
の含有量が70重量%以下の銀、銅を主とする合金
蝋であれば、蝋接部36の蝋が不所望に流れ出て
第6図に示しような蝋の欠乏したところが生じる
こともない。なお、蝋接部36の蝋材の量を幾分
多く使用して接合しておくとか、あるいはアース
溶接の際に前もつて細いリング状の蝋材を隙間4
8のところに配置しておけば、なお更に確実な全
周の溶接とともに蝋接を伴つた気密接合を行ない
うるのでこのようにしてもよい。
あつた蝋材は、アーク溶接の際に陽極円筒と鉄製
リングとの嵌合部、とくに鉄製リングの外周端下
面の角と陽極円筒の内側段部の隅との接触部にで
きる隙間48やその近傍の接触面49の全周に流
動してここにわずかではあるが蝋溜りや蝋接面が
できてこれが陽極円筒と鉄製リングとの全周にわ
たる気密接合および機械的な接合をなしており、
アーク溶接による気密接合を補強しているとい
う、予期しない作用も果している。第12図でこ
れを点線で示してある。この場合も蝋材として銀
の含有量が70重量%以下の銀、銅を主とする合金
蝋であれば、蝋接部36の蝋が不所望に流れ出て
第6図に示しような蝋の欠乏したところが生じる
こともない。なお、蝋接部36の蝋材の量を幾分
多く使用して接合しておくとか、あるいはアース
溶接の際に前もつて細いリング状の蝋材を隙間4
8のところに配置しておけば、なお更に確実な全
周の溶接とともに蝋接を伴つた気密接合を行ない
うるのでこのようにしてもよい。
なおまた、鉄製リングの外周上面部分で、わず
かに鉄が溶けてCu―Ni―Fe合金が形成されるこ
ともあるが、これが溶接部全体に対してわずかに
とどまれば溶接部の脆化はほとんど起こらず、信
頼性を損うおそれがない。
かに鉄が溶けてCu―Ni―Fe合金が形成されるこ
ともあるが、これが溶接部全体に対してわずかに
とどまれば溶接部の脆化はほとんど起こらず、信
頼性を損うおそれがない。
以上のように構成された陽極は、第13図に示
すように電子レンジ用マグネトロンに組込まれ
る。同図中の符号20は本発明実施例のマグネト
ロン陽極であり、51は陽極ベイン、52は陰極
体、53は陰極ステム、54は出力部、55は陽
極円筒21の外周に圧入固定されたラジエータフ
イン、56,57は鉄製リング上に積み重ねられ
たフエライト永久磁石、58は強磁性体ヨーク
板、59はフイルターボツクス、60はチヨーク
コイル、61は貫通形コンデンサ、62は陰極入
力端子をあらわしている。同図の下方の鉄製リン
グ27の上面にはサークル状に4ケの突起27a
が形成され、永久磁石との間にわずかな空隙をつ
くつている。また図の上側鉄製リングにはシール
ド筒63のフランジ63aを介して永久磁石が積
み重ねられている。このようにして本発明のマグ
ネトロン陽極は、外周にラジエータフインを圧入
するにも、また鉄製リングの上面に永久磁石を積
み重ねるにもそれを阻害するような出張りはな
く、組立て上も支障を及ぼさない。
すように電子レンジ用マグネトロンに組込まれ
る。同図中の符号20は本発明実施例のマグネト
ロン陽極であり、51は陽極ベイン、52は陰極
体、53は陰極ステム、54は出力部、55は陽
極円筒21の外周に圧入固定されたラジエータフ
イン、56,57は鉄製リング上に積み重ねられ
たフエライト永久磁石、58は強磁性体ヨーク
板、59はフイルターボツクス、60はチヨーク
コイル、61は貫通形コンデンサ、62は陰極入
力端子をあらわしている。同図の下方の鉄製リン
グ27の上面にはサークル状に4ケの突起27a
が形成され、永久磁石との間にわずかな空隙をつ
くつている。また図の上側鉄製リングにはシール
ド筒63のフランジ63aを介して永久磁石が積
み重ねられている。このようにして本発明のマグ
ネトロン陽極は、外周にラジエータフインを圧入
するにも、また鉄製リングの上面に永久磁石を積
み重ねるにもそれを阻害するような出張りはな
く、組立て上も支障を及ぼさない。
第14図に示す実施例は、鉄製リング26の外
周端部下面にさらに段部48を形成し、これを丸
め成形し合わせ目を蝋接した陽極円筒21の開口
端部内側にはめ込んだものある。突出部46は鉄
製リングの主要な被接合面である外周面41a、
水平面42よりも外方に突出する関係になつてい
る。この場合も溶接肉は点線47で示すよに鉄製
リングの外周端面を覆うように盛られる。しかも
合わせ目を接合している蝋材の一部が、段差部4
8にもまわり、機械的および気密的接合が補強さ
れる。
周端部下面にさらに段部48を形成し、これを丸
め成形し合わせ目を蝋接した陽極円筒21の開口
端部内側にはめ込んだものある。突出部46は鉄
製リングの主要な被接合面である外周面41a、
水平面42よりも外方に突出する関係になつてい
る。この場合も溶接肉は点線47で示すよに鉄製
リングの外周端面を覆うように盛られる。しかも
合わせ目を接合している蝋材の一部が、段差部4
8にもまわり、機械的および気密的接合が補強さ
れる。
第15図に示す実施例は、陽極円筒21の開口
端部の円筒状突出部46を最外周に一体的に形成
したものである。この場合も溶接肉47は点線の
ように形成される。とくにこの実施例は、陽極円
筒の構造が比較的単純なので製作が容易である。
端部の円筒状突出部46を最外周に一体的に形成
したものである。この場合も溶接肉47は点線の
ように形成される。とくにこの実施例は、陽極円
筒の構造が比較的単純なので製作が容易である。
第16図に示す実施例は、鉄製リング26の外
周端部にテーパ状の面42を形成したものであ
る。そして外周面およびテーパ状面に溶融した陽
極円筒の銅素材が覆いかぶさり、点線47で示す
ように真空気密および機械強度の充分な溶接部が
得られる。とくにこの実施例は鉄製リングの外周
端部構造が単純なのでプレスによる成形が容易で
あり、製作がきわめて容易となる。
周端部にテーパ状の面42を形成したものであ
る。そして外周面およびテーパ状面に溶融した陽
極円筒の銅素材が覆いかぶさり、点線47で示す
ように真空気密および機械強度の充分な溶接部が
得られる。とくにこの実施例は鉄製リングの外周
端部構造が単純なのでプレスによる成形が容易で
あり、製作がきわめて容易となる。
なおこれらの場合も鉄製リングの少なくとも溶
接すべき外周端部表面には前述の如きメツキ層を
被着しておくことが当然である。さらにまた陽極
筒も、円筒状が現在では一般的であるが、これに
限らず断面矩形状でも、だ円状のものにでも適用
でき、さらに本発明の構成を両開口端部のうちの
一方にのみ適用した場合も本発明の範囲に含まれ
ることも当然である。さらにまた溶接技術もアー
ク溶接に限らず、その他の溶接、溶加棒を用いた
溶接などを採用してもよい。
接すべき外周端部表面には前述の如きメツキ層を
被着しておくことが当然である。さらにまた陽極
筒も、円筒状が現在では一般的であるが、これに
限らず断面矩形状でも、だ円状のものにでも適用
でき、さらに本発明の構成を両開口端部のうちの
一方にのみ適用した場合も本発明の範囲に含まれ
ることも当然である。さらにまた溶接技術もアー
ク溶接に限らず、その他の溶接、溶加棒を用いた
溶接などを採用してもよい。
第1図は従来例の溶接工程におかる半断面図、
第2図はその要部拡大図、第3図は先行技術例を
示す斜視図、第4図はその丸め成形したものの斜
視図、第5図はその陽極筒の斜視図、第6図はそ
の溶接後の第5図6―6における断面図、第7図
は本発明の一実施例における陽極円筒の一部切欠
斜視図、第8図は同じく陽極筒の要部拡大半断面
図、第9図は鉄製リングの要部断面図、第10図
は溶接時の状態を示す断面図、第11図は溶接後
の要部断面図、第12図はその陽極の側面図、第
13図はその陽極を用いて完成したマグネトロン
の例を示す一部縦断面図、第14図及至第16図
は各々本発明の他の実施を示す要部断面図であ
る。 21……陽極円筒、26,27……鉄製リン
グ、30,31……溶接電極、41a,42……
被接合面、46……円筒状突出部、47……溶接
肉、36……蝋接部。
第2図はその要部拡大図、第3図は先行技術例を
示す斜視図、第4図はその丸め成形したものの斜
視図、第5図はその陽極筒の斜視図、第6図はそ
の溶接後の第5図6―6における断面図、第7図
は本発明の一実施例における陽極円筒の一部切欠
斜視図、第8図は同じく陽極筒の要部拡大半断面
図、第9図は鉄製リングの要部断面図、第10図
は溶接時の状態を示す断面図、第11図は溶接後
の要部断面図、第12図はその陽極の側面図、第
13図はその陽極を用いて完成したマグネトロン
の例を示す一部縦断面図、第14図及至第16図
は各々本発明の他の実施を示す要部断面図であ
る。 21……陽極円筒、26,27……鉄製リン
グ、30,31……溶接電極、41a,42……
被接合面、46……円筒状突出部、47……溶接
肉、36……蝋接部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 内側に複数個の陽極ベインを有する銅製陽極
筒の開口端部に、真空容器の一部をなすとともに
磁束を誘導する鉄製リングの外周縁部が気密接合
され固着されてなるマグネトロン陽極において、 上記陽極筒は、銅製板状素材が丸め成形され管
軸に沿う合わせ目が、銀の含有率が70重量%以下
の銀―銅合金蝋により気密蝋接されており、 上記鉄製リングは、少なくともその外周端部の
表面にニツケル又は銅メツキ層が被着され、この
外周端部が上記陽極筒の開口端部の内側に嵌合さ
れており、 上記鉄製リングの外周端部をとりまく陽極筒の
端部銅素材が、上記蝋接された合わせ目の蝋材と
ともに溶かされ且つ全周にわたり該鉄製リングの
外周面に覆いかぶせられ気密溶接されてなること
を特徴とするマグネトロン陽極。 2 陽極筒の開口端部および鉄製リングの嵌合部
の全周に、銀―銅合金蝋が介在され蝋接補強され
てなる特許請求の範囲第1項記載のマグネトロン
陽極。 3 内側に複数個の陽極ベインを有する銅製陽極
筒の開口端部に、真空容器の一部をなすとともに
磁束を誘導する鉄製リングの外周縁部が気密接合
され固着されてなるマグネトロン陽極の製造方法
において、 上記陽極筒を予め銅製板状素材を丸め成形し、
その管軸に沿う合わせ目に銀の含有率が70重量%
以下の銀―銅合金蝋を配置して気密蝋接し、 上記陽筒の開口端部の内側に、ニツケル又は銅
メツキ層が被着された鉄製リングを前記陽極端部
がこの鉄製リングの被接合外周面よりも管軸に沿
つて外方へ突出するように嵌合配置し、 この状態で上記陽極筒の突出部の外周に管軸に
対して略垂直方向からアーク溶接電極を配置し、
上記陽極筒の開口端部合わせ目を通過して全周を
アーク溶接し気密接合することを特徴とするマグ
ネトロン陽極の製造方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55184012A JPS57109237A (en) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | Magnetron anode and its manufacture |
US06/332,298 US4772823A (en) | 1980-12-26 | 1981-12-18 | Magnetic anode and a method of manufacturing the same |
DE19813150841 DE3150841C3 (de) | 1980-12-26 | 1981-12-22 | Magnetron-anode und verfahren zu ihrer herstellung |
GB8138971A GB2091484B (en) | 1980-12-26 | 1981-12-24 | Magnetron anode and a method of manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55184012A JPS57109237A (en) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | Magnetron anode and its manufacture |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57109237A JPS57109237A (en) | 1982-07-07 |
JPS6135654B2 true JPS6135654B2 (ja) | 1986-08-14 |
Family
ID=16145781
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55184012A Granted JPS57109237A (en) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | Magnetron anode and its manufacture |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4772823A (ja) |
JP (1) | JPS57109237A (ja) |
DE (1) | DE3150841C3 (ja) |
GB (1) | GB2091484B (ja) |
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JPS62168550U (ja) * | 1986-04-16 | 1987-10-26 | ||
DE3765095D1 (de) * | 1986-11-29 | 1990-10-25 | Toshiba Kawasaki Kk | Hochspannungseingang-terminalaufbau eines magnetrons fuer einen mikrowellenofen. |
GB9224602D0 (en) * | 1992-11-24 | 1993-01-13 | Welding Inst | Charged particle generation |
JP3669877B2 (ja) * | 1999-09-02 | 2005-07-13 | 株式会社村田製作所 | 電子部品の製造方法および電子部品 |
JP2001243887A (ja) * | 1999-12-20 | 2001-09-07 | Sanyo Electric Co Ltd | マグネトロン |
KR20050026596A (ko) * | 2003-09-09 | 2005-03-15 | 삼성전자주식회사 | 전자레인지용 마그네트론 |
CN104157910B (zh) * | 2013-12-12 | 2016-08-24 | 深圳市吉阳自动化科技有限公司 | 极片坏品剔除装置及锂电池制片机 |
EP4049298A4 (en) * | 2019-10-24 | 2022-12-07 | Arizona Board of Regents on behalf of Arizona State University | DUOPLASMATRON ION SOURCE WITH PARTIALLY FERROMAGNETIC ANODE |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE317281C (ja) * | ||||
NL54010C (ja) * | 1936-02-28 | |||
GB455923A (en) * | 1935-04-27 | 1936-10-27 | Shellwood Johnson Company | Improvements in or relating to the manufacture of metal-walled vacuum chambers |
GB509102A (en) * | 1937-10-08 | 1939-07-11 | Electricitatsgesellschaft Sani | Improvements in vacuum electric discharge apparatus |
US2459195A (en) * | 1945-03-03 | 1949-01-18 | Raytheon Mfg Co | Electron discharge device |
US2852720A (en) * | 1953-08-12 | 1958-09-16 | Litton Industries Inc | Frequency stable magnetron |
US3383551A (en) * | 1965-02-08 | 1968-05-14 | Westinghouse Electric Corp | Coaxial magnetron with improved thermal dissipation |
US3458753A (en) * | 1965-08-30 | 1969-07-29 | Gen Electric | Crossed-field discharge devices and couplers therefor and oscillators and amplifiers incorporating the same |
JPS4890464A (ja) * | 1972-03-02 | 1973-11-26 | ||
JPS4967545U (ja) * | 1972-09-25 | 1974-06-12 | ||
GB1504344A (en) * | 1974-08-03 | 1978-03-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Magnetron |
JPS51121160U (ja) * | 1975-03-20 | 1976-10-01 | ||
JPS51121164U (ja) * | 1975-03-20 | 1976-10-01 | ||
JPS51126751A (en) * | 1975-04-25 | 1976-11-05 | Toshiba Corp | Magnetron |
JPS52135659A (en) * | 1976-05-10 | 1977-11-12 | Hitachi Ltd | Magnetron and its manufacturing method |
US4109179A (en) * | 1977-01-03 | 1978-08-22 | Raytheon Company | Microwave tube assembly |
JPS5387044A (en) * | 1977-01-12 | 1978-08-01 | Hitachi Heating Appliance Co Ltd | High frequency heating apparatus |
JPS6024750B2 (ja) * | 1977-09-05 | 1985-06-14 | 三菱重工業株式会社 | 銅とステンレス鋼の拡散溶接法 |
US4163921A (en) * | 1977-12-09 | 1979-08-07 | Raytheon Company | Internally vaned tube construction |
JPS59688Y2 (ja) * | 1978-02-22 | 1984-01-10 | 株式会社日立製作所 | マクネトロン |
-
1980
- 1980-12-26 JP JP55184012A patent/JPS57109237A/ja active Granted
-
1981
- 1981-12-18 US US06/332,298 patent/US4772823A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-12-22 DE DE19813150841 patent/DE3150841C3/de not_active Expired
- 1981-12-24 GB GB8138971A patent/GB2091484B/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3150841C3 (de) | 1988-05-26 |
DE3150841A1 (de) | 1982-07-22 |
GB2091484B (en) | 1985-03-27 |
GB2091484A (en) | 1982-07-28 |
DE3150841C2 (de) | 1983-06-01 |
US4772823A (en) | 1988-09-20 |
JPS57109237A (en) | 1982-07-07 |
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