JPS6131219B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6131219B2 JPS6131219B2 JP55006834A JP683480A JPS6131219B2 JP S6131219 B2 JPS6131219 B2 JP S6131219B2 JP 55006834 A JP55006834 A JP 55006834A JP 683480 A JP683480 A JP 683480A JP S6131219 B2 JPS6131219 B2 JP S6131219B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yarn
- triple
- sheath
- pongee
- length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、一重巻付部と三重巻付部を有する
仮撚複合糸において、三重巻付部を従来見られな
い程度に長くし、紬調効果を強調した仮撚複合糸
に関するものである。
仮撚複合糸において、三重巻付部を従来見られな
い程度に長くし、紬調効果を強調した仮撚複合糸
に関するものである。
従来、仮撚複合糸で糸の長手方向に沿つて芯糸
に対してサヤ糸が三重巻付部と一重巻付部を交互
に形成したフアンシーヤーンは特公昭50−
35147、特開52−96260号、および特開53−111147
号で知られている。
に対してサヤ糸が三重巻付部と一重巻付部を交互
に形成したフアンシーヤーンは特公昭50−
35147、特開52−96260号、および特開53−111147
号で知られている。
しかしながら、これらの方法で得られる糸は三
重巻付部の長さがほとんどが２〜５cm程度のもの
であつた。
重巻付部の長さがほとんどが２〜５cm程度のもの
であつた。
このため織物用途であつても紬調とよぶには程
遠い表面効果しか得られず、特に編物用途におい
ては編ループ形態のために節部が更に短くなり、
紬効果は全く出せない状態であつた。
遠い表面効果しか得られず、特に編物用途におい
ては編ループ形態のために節部が更に短くなり、
紬効果は全く出せない状態であつた。
この発明は上記複合糸では得られなかつたいわ
ゆる紬調を充分に表現しうる長さの三重巻付部を
持つた仮撚複合糸を提供するものである。すなわ
ち、この発明は少くとも２種のフイラメント糸が
芯ーサヤ状にからまつた仮撚複合糸であつて、サ
ヤ糸が芯糸に対して一重巻付部と三重巻付部を交
互に形成し、かつ三重巻付部の長さが10cm以上の
長さを有する三重巻付部が存在する紬調仮撚複合
糸を第１発明とし、少くとも２種のフイラメント
の給糸速度に差を持たせ、更に芯糸となるべきフ
イラメントの加撚領域にサヤ糸となるべきフイラ
メントを供給して、仮撚複合糸を製造する方法に
おいて芯糸に対するサヤ糸のオーバーフイード率
を75％以上、芯糸の走行方向線とサヤ糸の給糸ガ
イドとの垂直距離を20cm以上、サヤ糸振幅を15cm
以上とすることを特徴とする紬調仮撚複合糸の製
造方法を第２発明とするものである。
ゆる紬調を充分に表現しうる長さの三重巻付部を
持つた仮撚複合糸を提供するものである。すなわ
ち、この発明は少くとも２種のフイラメント糸が
芯ーサヤ状にからまつた仮撚複合糸であつて、サ
ヤ糸が芯糸に対して一重巻付部と三重巻付部を交
互に形成し、かつ三重巻付部の長さが10cm以上の
長さを有する三重巻付部が存在する紬調仮撚複合
糸を第１発明とし、少くとも２種のフイラメント
の給糸速度に差を持たせ、更に芯糸となるべきフ
イラメントの加撚領域にサヤ糸となるべきフイラ
メントを供給して、仮撚複合糸を製造する方法に
おいて芯糸に対するサヤ糸のオーバーフイード率
を75％以上、芯糸の走行方向線とサヤ糸の給糸ガ
イドとの垂直距離を20cm以上、サヤ糸振幅を15cm
以上とすることを特徴とする紬調仮撚複合糸の製
造方法を第２発明とするものである。
以下図面をもとにしてこの発明を詳細に説明す
る。
る。
第１図は、この発明で得られる紬調仮撚複合糸
の拡大図である。
の拡大図である。
イは一重巻付部を示し、ロは三重巻付部を示
す。この発明では、イとロが交互に形成してお
り、その形成ピツチが、従来知られているこの種
糸条に比較して極めて長い。特に節部となつてい
紬調効果を呈する三重巻付部は大部分が10cm以上
であり、50cm程度の特に長いものも製造可能であ
る。
す。この発明では、イとロが交互に形成してお
り、その形成ピツチが、従来知られているこの種
糸条に比較して極めて長い。特に節部となつてい
紬調効果を呈する三重巻付部は大部分が10cm以上
であり、50cm程度の特に長いものも製造可能であ
る。
20〜30cm程度のものが最も安定に加工しうる。
一方、一重巻付部は芯糸に対してサヤ糸が500乃
至2500T／Ｍの強撚調に仮撚の解撚方向に巻き付
いている。
一方、一重巻付部は芯糸に対してサヤ糸が500乃
至2500T／Ｍの強撚調に仮撚の解撚方向に巻き付
いている。
次にこの発明の仮撚複合糸を製造するための装
置を第２図に示し、製造原理を第３図に示す。
置を第２図に示し、製造原理を第３図に示す。
第２図において芯糸１は供給ローラー３を経て
加撚域に供給され、サヤ糸２はサヤ糸用供給ロー
ラー４により芯糸１よりオーバーフイードされつ
つ供給され、サヤ糸ガイド５を経て芯糸１とＰ点
で合流し、仮撚熱固定用ヒーター６、仮撚スピン
ドル７で加工された後、ローラー８、再熱処理用
ヒーター９、ローラー１０を経て、テークアツプ
ローラー１１上でパツケージ１２として巻き取ら
れる。
加撚域に供給され、サヤ糸２はサヤ糸用供給ロー
ラー４により芯糸１よりオーバーフイードされつ
つ供給され、サヤ糸ガイド５を経て芯糸１とＰ点
で合流し、仮撚熱固定用ヒーター６、仮撚スピン
ドル７で加工された後、ローラー８、再熱処理用
ヒーター９、ローラー１０を経て、テークアツプ
ローラー１１上でパツケージ１２として巻き取ら
れる。
三重巻付部はサヤ糸２のオーバーフイード量と
撚の伝播から起るP′−P″間の消極的なサヤ糸振
動若しくはサヤ糸ガイドの積極的振動で形成され
る。
撚の伝播から起るP′−P″間の消極的なサヤ糸振
動若しくはサヤ糸ガイドの積極的振動で形成され
る。
第３図はサヤ糸の振動と三重巻振部の発生過程
をモデル的に示す図である。
をモデル的に示す図である。
第３図ではサヤ糸の１トラバース時間当りに動
く芯糸の距離（芯糸速度）Ａがサヤ糸の１トラバ
ース距離すなわち振幅（トラバース速度）Ｂの１／２ の場合を示している。
く芯糸の距離（芯糸速度）Ａがサヤ糸の１トラバ
ース距離すなわち振幅（トラバース速度）Ｂの１／２ の場合を示している。
第３図に示すように、Ａ：Ｂが１：２の場合に
は(1)〜(7)の経過により理論的には一重巻付部と三
重巻付部が同じ長さで交互に発生する。
は(1)〜(7)の経過により理論的には一重巻付部と三
重巻付部が同じ長さで交互に発生する。
またこのモデル図をもとにして考察すると三重
巻付部の長さＸ、一重巻付部の長さＹと芯糸速度
Ａ、サヤ糸トラバース速度Ｂの間には次式の関係
が成り立つ。
巻付部の長さＸ、一重巻付部の長さＹと芯糸速度
Ａ、サヤ糸トラバース速度Ｂの間には次式の関係
が成り立つ。
Ｘ＝Ｂ−Ａ (1)
Ｙ＝3A−Ｂ (2)
従つて、一重巻付部と三重巻付部が交互に発生
するにはＡ＜Ｂ＜3Aの範囲、すなわちサヤ糸ト
ラバース速度は芯糸速より速くしかも３倍以内で
なければならない。
するにはＡ＜Ｂ＜3Aの範囲、すなわちサヤ糸ト
ラバース速度は芯糸速より速くしかも３倍以内で
なければならない。
次に、α＝Ｙ／Ｘとすると、上記(1)(2)式から、次式
(3)が導かれる。
Ｘ＝２／３＋αＢ (3)
これは、αすなわち三重巻付部と一重巻付部の
長さの比が一定ならば、三重巻付部の長さＸはサ
ヤ糸の振幅Ｂに比例することを示している。
長さの比が一定ならば、三重巻付部の長さＸはサ
ヤ糸の振幅Ｂに比例することを示している。
本発明者は、この発想をもとにサヤ糸のオーバ
ーフイード量とサヤ糸ガイド距離および振幅の三
重巻付に影響する効果を種々研究した結果、10cm
以上の三重巻付部を得るためには、芯糸のサヤ糸
に対するオーバーフイード率が75％以上、芯糸の
走行方向線とサヤ糸給糸ガイドとの垂直距離が20
cm以上で、かつサヤ糸振幅を15cm以上にすること
が必要であることを見出したのである。
ーフイード量とサヤ糸ガイド距離および振幅の三
重巻付に影響する効果を種々研究した結果、10cm
以上の三重巻付部を得るためには、芯糸のサヤ糸
に対するオーバーフイード率が75％以上、芯糸の
走行方向線とサヤ糸給糸ガイドとの垂直距離が20
cm以上で、かつサヤ糸振幅を15cm以上にすること
が必要であることを見出したのである。
上記加工条件のについて以下第４図〜第６図に
より詳細に説明する。
より詳細に説明する。
第４図〜第６図の共通仮撚条件は次の通りであ
る。
る。
芯糸 ポリエステル75デニール24フイラメ
ント サヤ糸 ポリエステル30デニール12フイラメ
ント 熱固定ヒーター温度 210℃ 再熱処理ヒーター温度 185℃ 仮撚数 3100T／Ｍ スピンドル回転数 25万rpm なお第６図には、芯糸をポリエステル75デニー
ル24フイラメント、サヤ糸をポリエステル30デニ
ール６フイラメントとした場合についても表示し
ている。
ント サヤ糸 ポリエステル30デニール12フイラメ
ント 熱固定ヒーター温度 210℃ 再熱処理ヒーター温度 185℃ 仮撚数 3100T／Ｍ スピンドル回転数 25万rpm なお第６図には、芯糸をポリエステル75デニー
ル24フイラメント、サヤ糸をポリエステル30デニ
ール６フイラメントとした場合についても表示し
ている。
第４図は三重巻付部の長さＸおよび三重巻付部
と一重巻付部の長さの比αとサヤ糸ガイド５と芯
糸の走行方向線との垂直距離Ｉ（以下ガイド距離
Ｉという）の関係をサヤ糸のオーバーフイード量
をパラメーターとして示したものである。
と一重巻付部の長さの比αとサヤ糸ガイド５と芯
糸の走行方向線との垂直距離Ｉ（以下ガイド距離
Ｉという）の関係をサヤ糸のオーバーフイード量
をパラメーターとして示したものである。
第５図はガイド距離Ｉをパラメーターにしたも
のである。両図から10cm以上の三重巻付部を得る
ための最低条件としてオーバーフイード率は75
％、ガイド距離は15cmであることがわかる。また
三重巻付部と一重巻付部の比は三重巻付部が10cm
以上の場合ほぼ1.5から4.0の範囲に入つているこ
とがわかる。
のである。両図から10cm以上の三重巻付部を得る
ための最低条件としてオーバーフイード率は75
％、ガイド距離は15cmであることがわかる。また
三重巻付部と一重巻付部の比は三重巻付部が10cm
以上の場合ほぼ1.5から4.0の範囲に入つているこ
とがわかる。
第６図はサヤ糸のオーバーフイード量を70％か
ら100％まで順に変化させた時の三重巻付部の長
さＸとサヤ糸の振幅Ｂとの関係を示すものであ
る。
ら100％まで順に変化させた時の三重巻付部の長
さＸとサヤ糸の振幅Ｂとの関係を示すものであ
る。
第６図よりＸが10cm以上の時の最低必要振幅は
約15cmであることがわかる。
約15cmであることがわかる。
またサヤ糸にポリエステル30デニール６フイラ
メントを用いた方がポリエステル30デニール12フ
イラメントを用いたものよりも三重巻付部の長さ
Ｘが大きいことがわかる。これは、30デニール６
フイラメントをサヤ糸にした場合30デニール６フ
イラメントの方が30デニール12フイラメントより
糸のヤング率が高いため芯糸への巻付数が甘くな
り、サヤ糸の振動がゆつくりした大きなものにな
るためと推察される。
メントを用いた方がポリエステル30デニール12フ
イラメントを用いたものよりも三重巻付部の長さ
Ｘが大きいことがわかる。これは、30デニール６
フイラメントをサヤ糸にした場合30デニール６フ
イラメントの方が30デニール12フイラメントより
糸のヤング率が高いため芯糸への巻付数が甘くな
り、サヤ糸の振動がゆつくりした大きなものにな
るためと推察される。
第６図から明らかなように、Ｘが10cm以上の時
の最低必要振幅は約15cmであるが、本発明者が
種々実験・検討したところによれば、 α＞2.5の場合 （0.48α＋0.08）Ｘ≦Ｂ≦（0.67α＋0.82）Ｘ α≦2.5の場合 1.4X≦Ｂ≦2.4X の範囲で加工することが必要であることがわか
つた。
の最低必要振幅は約15cmであるが、本発明者が
種々実験・検討したところによれば、 α＞2.5の場合 （0.48α＋0.08）Ｘ≦Ｂ≦（0.67α＋0.82）Ｘ α≦2.5の場合 1.4X≦Ｂ≦2.4X の範囲で加工することが必要であることがわか
つた。
次に上記加工を施す仮撚機は熱固定ヒーターと
供給ローラーの距離を少くとも15cm以上とするこ
とが必要である。
供給ローラーの距離を少くとも15cm以上とするこ
とが必要である。
この発明により得られる仮撚複合糸は従来得ら
れなかつた10cm以上の三重巻付部を有し、節糸部
が極めて長くなる。従つて、紬調効果が強調さ
れ、編地にした場合でも充分な紬調編地を得るこ
とができる。
れなかつた10cm以上の三重巻付部を有し、節糸部
が極めて長くなる。従つて、紬調効果が強調さ
れ、編地にした場合でも充分な紬調編地を得るこ
とができる。
なお振幅を15cm以上とするためには熱固定用ヒ
ーターと供給ローラーの間を長くすることの他、
オーブン型ヒーターで、ヒーターカバーを開放す
ることは若しくはヒーターと供給ローラーの間で
芯糸を屈折かけることも考えられる。
ーターと供給ローラーの間を長くすることの他、
オーブン型ヒーターで、ヒーターカバーを開放す
ることは若しくはヒーターと供給ローラーの間で
芯糸を屈折かけることも考えられる。
本発明において、三重巻付部は少なくとも10cm
以上の長さを持つものが存在していればよく、そ
の程度は特に限定されないが、望ましくは50％以
上の三重巻付部10cm以上の長さを有している必要
があり、特に好ましくは大部分の三重巻付部が10
cm以上の長さを有しているものである。
以上の長さを持つものが存在していればよく、そ
の程度は特に限定されないが、望ましくは50％以
上の三重巻付部10cm以上の長さを有している必要
があり、特に好ましくは大部分の三重巻付部が10
cm以上の長さを有しているものである。
実施例
第２図の装置を用い下記条件で加工した。
芯 糸：ポリエステル75デニール３６フイラメ
ント サヤ糸：ポリエステル30デニール１２フイラメ
ント スピンドル回転数：25万rpm 仮撚数：3020T／Ｍ 熱固定温度：210℃ 再熱処理温度：195℃ サヤ糸の芯糸に対するオーバーフイード率： 115％ サヤ糸振幅： 81cm 熱固定ヒーターと供給ローラー間の距離： 100cm 得られた糸条は、三重巻付部の長さの平均Ｘが
45cm、一重巻付部の長さ平均Ｙが72cm、一重巻付
部の巻付撚数が2000T／Ｍの仮撚複合糸であつ
た。
ント サヤ糸：ポリエステル30デニール１２フイラメ
ント スピンドル回転数：25万rpm 仮撚数：3020T／Ｍ 熱固定温度：210℃ 再熱処理温度：195℃ サヤ糸の芯糸に対するオーバーフイード率： 115％ サヤ糸振幅： 81cm 熱固定ヒーターと供給ローラー間の距離： 100cm 得られた糸条は、三重巻付部の長さの平均Ｘが
45cm、一重巻付部の長さ平均Ｙが72cm、一重巻付
部の巻付撚数が2000T／Ｍの仮撚複合糸であつ
た。
これを天竺組織で編立したところ約18cmの節の
あるシヤリ感、ドレープ性に富んだ新規な表面効
果のある編地が得られた。
あるシヤリ感、ドレープ性に富んだ新規な表面効
果のある編地が得られた。
第１図はこの発明の紬調仮撚複合糸の部分拡大
図である。 第２図は、この発明の加工工程の概略図である。
第３図は、この発明の加工原理を示す説明図であ
る。第４図乃至第６図は、加工条件を変えた場合
の糸形態を表わすデータ図表である。 イ……一重巻付部、ロ……三重巻付部、Ｉ……
サヤ糸ガイド距離、Ｂ……振幅。
図である。 第２図は、この発明の加工工程の概略図である。
第３図は、この発明の加工原理を示す説明図であ
る。第４図乃至第６図は、加工条件を変えた場合
の糸形態を表わすデータ図表である。 イ……一重巻付部、ロ……三重巻付部、Ｉ……
サヤ糸ガイド距離、Ｂ……振幅。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少くとも２種のフイラメント糸が芯―サヤ状
にからまつた仮撚複合糸であつて、サヤ糸が芯糸
に対して一重巻付部と三重巻付部を交互に形成
し、かつ10cm以上の長さを有する三重巻付部が存
在することを特徴とする紬調仮撚複合糸。 ２ 三重巻付部の長さが10〜50cmである特許請求
の範囲第１項記載の紬調仮撚複合糸。 ３ 大部分の三重巻付部の長さが10cm以上である
特許請求の範囲第１項記載の紬調仮撚複合糸。 ４ 10cm以上の長さを有する三重巻付部を有し、
かつ一重巻付部における芯糸に対するサヤ糸の巻
付が500乃至2500T／Ｍの範囲にある特許請求の
範囲第１項記載の紬調仮撚複合糸。 ５ 10〜50cmの長さを有する三重巻付部を有し、
かつ一重巻付部における芯糸に対するサヤ糸の巻
付が1500〜2500T／Ｍである特許請求の範囲第４
項記載の紬調仮撚複合糸。 ６ 三重巻付部の長さＸと一重巻付部の長さＹと
の比Ｙ／Ｘが 1.5＜Ｙ／Ｘ＜4.0 の範囲にあることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の紬調仮撚複合糸。 ７ 少なくとも２種のフイラメントの給糸速度に
差を持たせ、さらに芯糸となるべきフイラメント
の加撚領域にサヤ糸となるべきフイラメントを供
給して仮撚複合糸を製造する方法において、芯糸
に対するサヤ糸のオーバーフイード率を75％以
上、芯糸の走行方向線とサヤ糸給糸ガイドとの垂
直距離を20cm以上、サヤ糸振幅を15cm以上とする
ことを特徴とする紬調仮撚複合糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP683480A JPS56107033A (en) | 1980-01-25 | 1980-01-25 | Tsumugi like false twisted composite yarn and method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP683480A JPS56107033A (en) | 1980-01-25 | 1980-01-25 | Tsumugi like false twisted composite yarn and method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56107033A JPS56107033A (en) | 1981-08-25 |
| JPS6131219B2 true JPS6131219B2 (ja) | 1986-07-18 |
Family
ID=11649255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP683480A Granted JPS56107033A (en) | 1980-01-25 | 1980-01-25 | Tsumugi like false twisted composite yarn and method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56107033A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57199824A (en) * | 1981-05-28 | 1982-12-07 | Mitsubishi Rayon Co | Production of false twisted slab yarn |
| JPS5813740A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-26 | 三菱レイヨン株式会社 | 特殊意匠織物 |
| JPS58144139A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-27 | 帝人株式会社 | 意匠糸の製造法 |
| JPS58156047A (ja) * | 1982-03-09 | 1983-09-16 | 東洋紡績株式会社 | 仮撚複合糸 |
| JPS59130334A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-07-26 | 東洋紡績株式会社 | 仮撚複合糸 |
| JPS60104544A (ja) * | 1983-11-10 | 1985-06-08 | 東洋紡績株式会社 | 複合フアンシ−ヤ−ン |
| JPS61201040A (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-05 | 東洋紡績株式会社 | 仮ヨリ複合糸およびその製造法 |
| JPH0615732B2 (ja) * | 1986-10-13 | 1994-03-02 | 帝人加工糸株式会社 | 仮撚２層構造糸の製造方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5035147A (ja) * | 1973-07-26 | 1975-04-03 | ||
| JPS5160749A (ja) * | 1974-11-25 | 1976-05-26 | Asahi Chemical Ind | Surabuyaannoseizoho |
| JPS5920773B2 (ja) * | 1975-07-07 | 1984-05-15 | 東洋紡績株式会社 | 意匠糸の製造法 |
| JPS5929689B2 (ja) * | 1976-02-04 | 1984-07-23 | 東レ・テキスタイル株式会社 | 仮ヨリ複合強ネン糸とその製造法 |
| JPS5352757A (en) * | 1976-10-22 | 1978-05-13 | Mitsubishi Rayon Co | Manufacture of special slub type crimp yarn |
| JPS53111147A (en) * | 1977-03-07 | 1978-09-28 | Toray Industries | Method of manufacture of special type crimped yarn |
| JPS5929689A (ja) * | 1982-08-10 | 1984-02-16 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | ５−メチル−７−ジエチルアミノ−↓ｓ−トリアゾロ〔１，５−↓ａ〕ピリミジンの精製法 |
-
1980
- 1980-01-25 JP JP683480A patent/JPS56107033A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56107033A (en) | 1981-08-25 |
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