JPS61296040A - 架橋性ポリエチレン系樹脂発泡性組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 技術分野 本発明は、発泡可能なポリエチレン系樹脂に関するもの
である。ざらに具体的には、本発明は、シリル変性され
た架橋ポリエヂレン樹脂にポリオレフィンを含有させて
、熱成型性の向上及び発泡倍率向上を計ったものである
。

先行技術 架橋ポリエチレン系樹脂からなる製造法については、従
来から多数の技術が知られている。そのような技術の一
つは、ポリエチレン系樹脂と発泡剤との混合物に電離性
放射線を照射することによって架橋反応を生起させたの
ち、常圧下で加熱して発泡させる方法である。別の代表
的な方法として、有機過酸化物と熱分解型発泡剤とポリ
エチレン系樹脂との混合物を使用発泡剤の分解温度以下
でしかも使用有機過酸化物の分解温度以上に加熱して架
橋反応を生起させ、次いで常圧下で該発泡剤の分解温度
以上に加熱して発泡させる方法がある。

これらの公知技術はすでにポリエチレン系樹脂からなる
架橋発泡体の製造法として実用化されているが、いずれ
も！ｌｌ造原価が高い。ずなわち、放射線照射による方
法では、特種かつ高価な装置が必要であるために製造原
価が高い。過酸化物にＪ：り架橋を行なう方法では、製
造工程が神頼であるため、製造原価が高い。

ところで、シラン変性ポリエチレン樹脂からなる発泡体
の製造方法は、高価な装置も必要でなく、且つ製造工程
も簡単であるため、製造原価は安価である。しかし、現
在市販されているシラン変性ポリエチレン樹脂発泡体を
熱成型（シー１〜成型）すると、次のような問題点が発
生している。

（１）　　加熱時（結晶融点以上）の伸びが低いため、
深いものを成型しようとすると切断してしまう。

（２）　　熟成型ザイクルが長いため、コス［−アップ
の要因となる。

これらの問題を解決するために、シラン変性ポリエチレ
ン樹脂のＭＦＲを上げることが考えられる。たしかに、
ＭＦＲを上げると、加熱時（結晶融解温度以上）の伸び
は大幅に向上する。しかし、加熱時（結晶融解温度以上
）の引張り応力は極端に低下するので、この樹脂につい
て実際に熱成型を行なうど、深いものを成型しようどす
ると切断してしまう。また、ＶＦＲを」−げると発泡時
の粘度が下がるため、高い倍率の発泡体が得られｔ【い
という問題が発生づ−る。

発明の概要 目　　的 本発明は、発泡が容易で比較的低密度かつ軟質な発泡体
を与えるシラン変性ポリエチレン樹脂について、これら
の問題点を解決して、下記の諸口的を達成しようとする
ものである。

（１）　　加熱時（結晶融解温度以上）の伸び及び引張
り応力を向上させ、より深いものを成型する。

（２）　　熱サイクルを短くしてロス１〜ダウンをはか
る。

（３）　　高い倍率の発泡体を得る。

夏−１ 本発明による架橋性ポリエチレン系樹脂発泡性組成物は
、少なくとも下記の成分（Ａ）〜（Ｃ）を含むこと、を
特徴とするものである。

（Ａ）　　少なくとも一部の主鎖または側鎖に、加水分
解可能な有機基を有するシランが結合している密ｇｏ、
８９〜０．９５ｇ／ｃｍのエチレン重合体樹脂１００重
量部 （Ｂ）　　該成分（Ａ）より３℃以上高い融点を有する
オレフィン重合体樹脂０．２〜２０重量部（Ｃ）　　発
泡剤０．１〜８０重量部 効　　果 このように、本発明は、成分（Ａ）に特殊なポリオレフ
ィンを含有させることによって、前記の目的を達成した
ものである。

前記のように、成分（Ａ）のＶＦＲを上げると、加熱時
（結晶融解温度以上）の伸びは向上するが、加熱時（結
晶融解温度以上）の引張り応力が極端に低下するため、
深いものが成型出来ない。これは、下記の理由による。

熱成型（シート成型）する時にシートを結晶融解温度以
上に加熱して、プラグアシスＩ・あるいは貞空成型にて
成型する際には、その温度でのシートの引張応力はシー
］へとコア及びキャビティとの摩擦力より大きくなけれ
ばならない。小さいと、破断してしまって、成型出来な
いか、あるいは成型出来ても成型物の壁面のみが薄膜化
して、均一な厚みが必要な製品とはなりえないからであ
る。ＶＦＲを上げた成分（Ａ）に特定のポリオレフィン
を含有させると、加熱時（Ａ成分の結晶融解温度以上）
の引張り応力は大幅に向上する。そのため、現在市販さ
れているシラン変性ポリエチレン樹脂発泡体では成型出
来なかったような深いものも成型出来るにうになった。

そのうえ、ＭＦＲを上げたため、熱成型ザイクルも市販
されているシラン変性ポリエチレン樹脂発泡体より１割
程度短くなった。

また、成分（Ａ＞のＭＦＲを上げると高い倍率の発泡体
が得られないが、成分（Ａ＞にポリオレフィンを含有さ
せることによって溶融粘度が上昇して抗張力が向上し、
発泡に適正な粘度となるため深物を均一に成型できるよ
うになり、かつ、高い倍率の発泡体が効率よく得られる
ようになった。

発明の詳細な説明 本発明は、架橋性かつ発泡１（ｌの組成物を成型発泡お
よび熱成型（シート成型）に付することからなるもので
ある。

組　　　成　　　物 本発明で対象とする組成物は、少なくとも成分（Ａ）〜
（Ｃ）を含むものである。本発明で［少なくとも成分（
Ａ）〜（Ｃ）を含む」ということは、この必須三成分の
外に、架橋という点では必須ではあるが組成物の成分と
しては含まれていなくてもよいシラノール縮合触媒を含
んでもよいこと（詳細後記）ならびに必要に応じて使用
することができる補助成分（詳細後記）含ｌυでよいこ
と、を意味する。

シラン変性ポリエチレン系　２（゛）Ａｉシラン変性ポ
リエヂレン系樹脂、すなわち［少なくとも一部の主鎖ま
たは側鎖に加水分解可能な有ｔａＮを有するシランが結
合している密度０　、８９〜０　、９５　ｇ／　ｃｉｉ
Ｉエヂレン重合体樹脂」の一群はエチレンと不飽和シラ
ン化合物とのランダム共重合体であり、他の一部はエチ
レン重合体と不飽和シラン化合物との共重合体、すなわ
ちグラフト共重合体である。

これらのいずれの共重合体であっても、一般に共重合反
応の特性からいって、また具体的にはエチレン（ランダ
ム共重合の場合）、またはエチレン重合体（グラフト共
重合の場合）に比べて不飽和シラン化合物は生母である
ことから、共重合体中の重合体分子のすべてがシリル基
を有するものであるか否かは不明であり、またそれを確
認する実益もない。従って、本発明で使用するシラン変
性ポリエチレン系樹脂は、不飽和シラン化合物を共単量
体とする所定ランダムないしグラフト共重合反応によっ
て得られた重合体生成物、として理解すべきである。な
お、コスト低減等の目的でエチレン単独ポリマーをトラ
イブレンドしてＡ成分とすることも不都合ではない。

このようなエチレン重合体に加水分解可能な有機基を右
するシランを導入ザるための不飽和シラン化合物として
は、下式で表わされるものがある。

Ｒ８１Ｒ’　　ｎＹ３　　。

（ここで、Ｒはエチレン性不飽和ヒドロカルビルまたは
ヒドロカルビルオキシ基、Ｒ′は脂肪族飽和ヒドロカル
ビル基、Ｙは加水分解可能な有機基、ｎはＯまたは１ま
たは２を表わす。Ｙが複数個あるときは、それぞれ同一
でなくてもよい。）この不飽和シラン化合物の具体的例
は、Ｒがたどえば、ビニル、アリル、プロペニル、ブテ
ニル、シクロへキセニル、γ−メタクリロキシプロピル
、Ｙがメトキシ、エトキシ、ホルミルオキシ、アセトキ
シ、プロビオノキシ、アルキルないしアリールアミン、
Ｒ′がメチル、エチル、プロピル、デシル、フェニル等
の各基のものである。特に好ましい不飽和シラン化合物
は、下式で表わされるものである。

ＣＨ２＝ＣＨ３ｉ　（ＯＡ）３ （ここで、Ａは炭素数１〜８、好ましくは１〜４、のヒ
ドロカルビル基である） 最も好ましい化合物は、ビニルトリメ１〜キシシラン、
ビニル！へりエトキシシラン、およびビニルトリアセト
キシシランである。

このような不飽和シラン化合物とエチレン（および必要
に応じて使用する共単量体）とのランダム共重合体およ
びグラフト共重合体は、合目的的な任意の方法に従って
製造することができる。

ランダム共重合体の製造法については、たとえば、特開
昭５５−９６１１号公報を参照することができる。グラ
フト共重合体の製造法については、たとえば、特公昭４
８−１７１１号公報を参照することができる。

シラン変性ポリエチレン系樹脂がグラフト共重合体であ
る場合に「幹」重合体をなすポリエチレン系樹脂は、密
度０．８９〜０．９５ｇ／Ｃａｒのポリエチレン単独お
よび密度０．８９〜０．９５ｙ／　ｃｉのエチレンを主
成分とする共重体が典型的である。エチレン共重合体の
場合の共単量体としては、エチレンと共重合可能な任意
のものがありうる。具体的にはたとえば、エチレン以外
のα−オレフイン、たとえばプロピレン、ヘキセン−１
，４−メチルペンテン−１、酢酸ビニル、（メタ）アク
リル酸ないしその塩、（メタ）アクリル酸エステル、塩
化ビニル、その他がある（「（メタ）アクリル酸」は、
アクリル酸およびメタクル酸のいずれをも相称するもの
とする）。

本発明組成物の成分（Ａ）としてのシラン変性ポリブチ
レン樹脂は、密度０．８９〜０．９５ｇ／　ｃｒ／Ｉの
ものである。この範囲の密度の成分（Ａ）は、押出機で
の発泡が好適に行なわれるので好ましいものである。な
お密度が０．９５９／ｃｒｄを越えると、それ自身の融
点が高ずぎて、成分（Ｂ）を添加する意味がなくなり、
また押出機による安定した発泡が困難となる。成分（Ａ
）は、また、ＭＦＲ１５以下のものが好ましい。

オレフィン重合体樹脂（成分（Ｂ） 成分（Ｂ）としてのオレフィン重合体樹脂は、成分（Ａ
）Ｊ：す３℃以上高い融点を有するものである。成分（
Ａ）より４℃以上高い融点を持つものが好ましい。

架橋ポリエチレン発泡体を熟成Ｊ％する場合、熱成型出
来る温度範囲は、結晶融点以下より高い温度範囲でのみ
成型可能である。従って、その融点より高い融点のポリ
オレフィンを含有するということは、成型可能な温度範
囲において含有でるポリオレフィンが未溶融の温度範囲
があることを意味する。ポリオレフィンが未溶融であれ
ば、その時の温度での引張り応力が増加するということ
は容易に理解出来るところである。従って、その効果を
考えるならば、含有させるポリ第１ノフインの融点が高
いほどその効果の持続する成型温度範囲が広いことにな
って、好ましい。成分（Ａ）の結晶融点以下の融点を持
つポリオレフィンを含有させても、成型温度範囲では含
有させたポリオレフィンは溶融しているため、成型温度
範囲での引張り応力の増加効果が小さくてより深いもの
が成型出来ないが、成分（Ａ）、Ｊ：り更に４℃高い融
点を持つポリオレフィン樹脂が配合しであると引張応力
の増加効果が顕著に現われる。

このようなポリオレフィンの具体例としては、高密度ポ
リエチレン、直鎖低密度ポリエチレン、超高分子量ポリ
エチレン、プロピレン、ポリブチレン、ポリ４−メチル
ペンテン−１、ヘキセン−１、エチレン−ブテン共重体
、および■ヂレンープロピレン共重体がある。

成分（Ｂ）のオレフィン重合体樹脂の含有量は、含有さ
せるポリオレフィンの融点及びＶＦＲを考慮して決定す
る必要がある。すなわち、結晶融点が高くかつＶＦＲの
小さいポリオレフィンは少量で効果が表われる。たとえ
ば、融点−１２９℃、ＭＦＲ＝０．２５の高密度ボレエ
チレン（昭和型■（株）製ｒｓ６００２Ｊ　）を使用す
ると、主成分（Ａ）１００重量部に対してわずか０．２
部重量部でも熱成型時の引張り応力は増加する。熱成型
を考えるならば、望ましくは０．５部以上がよい。一方
、融点が１１５℃、且つＭＦＲが高い直鎖低密度ポリエ
チレンを使用して熱成型時の引張り応力の増加を期待す
るならば、１０〜２０重量部が必要である。

それに対して、主成分（Ａ）１００重量部に対して２０
重■部超過のポリオレフィンを含有させると、溶融時の
粘度が高クイ【りすぎて、製品となりえるＪ：うな発泡
体は得られなかった。

シラノール縮合触媒 本発明組成物の成分（Ａ）は水にＪ：っでシラン基が加
水分解して架橋反応が生じるのであるが、この反応には
一般に触媒、すなわちシラノール縮合触媒、が必要であ
る（ただし組成物の成分として含まれている必要がない
ことは前記したところである）。

シラノール綜合触媒の機能を有する化合物は数多く知ら
れており、本発明に於てはこれらのいずれの化合物も使
用することができる。例えば、ジブチル錫ジアセテート
、ジブチル錫ジラウレート、ジオクチル錫ジラウレート
、酢酸第一錫、カプリル酸第−錫、ナフテン酸鉛、カプ
リル酸亜鉛、ステアリン酸亜鉛、チタンキレ−１〜、ナ
フテン酸コバルト等のカルボン酸塩化合物、チタン酎ア
ルキル、ジルコン酸アルキル等の有機金属化合物、エチ
ルアミン、ジブデルアミン、ヘキシルアミン、ピリジン
等の有機塩基、酢酸、オレイン酸、フタル酸、１〜ルエ
ンスルホン酸等の有機酸、硫酸、塩酸等の無機酸をあげ
ることができる。これらのうちでは、カルボンＭｊＭが
特に好ましい。

シラノール綜合触媒の使用量は、所与の触媒について、
後記実施例を参考にして実施者が適当に決定すれば良い
。一般的にいえば、組成物中に配合する量は、組成物中
の主成分（Ａ）に対して０．００１〜１０ｆｆｉ聞％、
好ましくは０．０１〜５重量％、最も好ましくは、０．
０１〜３重石％である。

発泡剤（成分Ｃ） 本発明において成分（Ｃ）としての発泡剤としては、エ
チレン系樹脂の発泡に適しているものとして知られてい
るいずれの発泡剤も使用することが出来る。

このＪ：うな発泡剤の典型的なものは、例えば、（１）
アゾシカ−ボンアミド、ジニトロソペンタメチレンチ１
〜ラミン、ｐ、ｐ’　−オキシビスベンゼンスルホニル
ヒドラジド、Ｎ、Ｎ’　−ジメチル−Ｎ、Ｎ’　−ジニ
トロソテレフタルアミドなどの化学発泡剤おＪ：び（２
）例えばプロパン、ブタン、ペンタン、フロン、塩化メ
チルのようイ１炭化水素またはハロゲン化炭化水素、お
よび二酸化炭素、窒素などの物理発泡剤があげられる。

化学発泡剤の中では、安全性や分解温度の点を考えて、
アゾシカ−ボンアミドが好ましい。

上記発泡剤は、一種のものを単独で用いる伯に、複数種
のものを混合して用いることも可能である。

配合量は、一般に、上記（Δ）成分１００重量部に対し
て、化学発泡剤０．１〜５０重量部、また物理発泡剤は
０．５〜８０重吊部である。これらの範囲をはずれたも
のは良好な発泡体どならない。

補助成分 上記のような成分の外に、この組成物は各種の補助成分
を含んでいてもよい。

そのＪ：うな成分の一つは、発泡助剤である。発泡助剤
どはこの発泡性組成物を混練して低圧域に押出して発泡
体を得るとぎに、発泡のプロセスまたは発泡状態の改善
に有効な資材であり、具体的にはたどえばタルク、微細
ケイ酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、炭酸カ
ルシウム、Ｉｉｉ！を酸バリウム、微量の分解型有機ま
たは無機発泡剤（たとえば、アゾジカルボンアミド、重
炭酸ナトリウム）等である。所謂「核剤」として知られ
ているものが一般に使用可能である。

その他の補助成分としては顔料、滑剤、気泡調整剤、帯
電防止剤、劣化防止剤、無機充填剤その他がある。

発泡体の形成および架 上記の成分を含む組成物を加圧下に混練し、これを低圧
帯域に押出すことによって発泡押出物（実質的に未架橋
）を得ることができる。

発泡性熱可塑性樹脂の加圧加熱混練おにび低圧帯域への
押出はそれ自身公知であり、本発明においても合目的的
な任意の装置を使用して実施することができる。押出さ
れるべき組成物は押出用口金の直前で前記の諸成分を含
む均質組成物となっていればよく、従って、たとえば発
泡剤は押出機バレル途中で導入することの外に樹脂成分
等に混合あるいは含浸させて押出装置の混練域へ導入す
ることもできる。

溶融混練物は口金を通過して圧力が解放されると直ちに
発泡膨張を始め、それが通過した口金通路断面と相似の
形状の断面の発泡体となる。しかし、希望するならば、
所望発泡体断面形状と無関係の通路断面形状の口金を使
用して発泡押出物をつくり、これを未だ発泡中または軟
化状態のときに別の金型により所望形状に賦形してもＪ
：い。

後述するように押出発泡後にその押出発泡物にシラノー
ル縮合触媒を塗布する場合には、得られた発泡押出物は
直ちに架橋工程に送ってもよい（プれども、押出直後の
ものは収縮していることがあるので、そのときは適当な
熟成を行なって寸法回復を計ることが好ましい。そのた
めの熟成は室温放置でもよいが、適度な加熱処理にＪ：
るのが好ましい。

押出された発泡体は、実質的に未架橋のものである。す
なわち、不可避的に共存する水分によって生起すること
あるべき僅かな架橋を除けば、この発泡押出物は架橋さ
れていない。

このにうにして得られた発泡押出物をシラノール綜合触
媒の作用下に水分と接触させて、架橋反応を生起させる
。

具体的には、（１）組成物がシラノール縮合触媒を含ん
でいて発泡押出物を水分と接触させることにより架橋反
応を生起させる場合、（２）発泡押出物（この場合は、
実質的にシラノール綜合触媒を含んでいないことがふつ
うである）にシラノール縮合触媒（溶液の形であること
がふつうである）を塗布してから水分と接触させて架橋
反応を生起させる場合、（３）水にシラノール縮合触媒
を溶存ないし分散させておいて塗布する場合、その伯を
意味する。

水は、純水の外に、水溶性有機化合物または水溶性無機
化合物が溶存しているものでもよく、また液状のものに
限らず蒸気状の水でもよい。加温条件下では、空気中の
湿分ででも架橋反応は進行する。シラノール縮合触媒が
組成物に混合されている場合は、発泡押出物は押出直後
から空気中の湿分で架橋が始まる。そして、熟成■稈の
加熱条件下で架橋反応は更に促進される。

他の態様どしては、上記の成分を含む組成物を混練した
後、水分あるいは水酸基を右する化合物を添加しつつ混
練して架橋させた後あるいは架橋させつつ、加熱するこ
とによって常圧下あるいは加圧下で発泡剤を分解さＵて
、発泡体を製造する方法がある。

また、さらに伯の方法としては、上記の成分（触媒を除
く）を含む組成物を混練した後、シラノール綜合触媒を
塗布して架橋させてから加熱づ−ることによって常圧下
あるいは加圧下で発泡剤を分解させて、発泡体を９Ａ造
する方法がある。

本発明では、架橋度はゲル分率が１０〜６０％となる程
度であることが好ましい。望ましいゲル分率は、１５〜
／１５％である。架橋度が過度に高いど熱成型時にｊ：
り大ぎな熱エネルギーが必要であるため成型サイクルが
長くなり、あるいは十分な伸び率が得られないため成型
物が切断してしまう。一方、架橋度を低くすれば、熟成
型温痕での引張伸び率は大きくなるが、ＭＦＲの大きな
樹脂を選んだときと同様に、抗張力は小さくなって、熱
成型品の部分的な薄肉化や破れが起る。

熱成型　シート　型 上記のようにして得られた架橋ポリエヂレン系樹脂発泡
体のシートの幅の両端を固定したまま移動させて連続的
に、あるいは適当な大きさに切断して４方の端を固定し
て、予備加熱ゾーンに入れて加熱し、加熱ゾーンより取
出して、コアー及びキャビティからなる型あるいは真空
成型にて成型する方法がある。

本発明組成物はこのような成型を行なう場合に探しぼり
に耐えるという特徴を有することは、前記したところで
ある。

実　　　験　　　例 実施例■ １）　　組　　成 和シラン化合物単位含量１．５％）　　　３５部ｇ／　
ｃｄ＞　　　　　　　　　　　　　　　６０部（＋−Ｉ
　Ｅ　３０　）のマスターバツヂ　　　　　　５部密度
０．９５４　ｇ／ｃａｔ、融点１２９℃）１．２部発泡
核剤としてタルク　　　　　　　０．５部２）発泡押出
および架橋 上記組成物の混合物を押出機（シリンダー径９０φＭ、
Ｌ／Ｄ３５）に押出機ホッパーから供給し、更に押出機
シリンダー途中から発泡剤としてブタン１５部を供給し
た。

押出様には７０ｍｍで０．７ｍｍの円筒間隙を右づる口
金が接続してあり、この口金を通して大気中に混練物を
押出して発泡させ、チューブ状の発泡体どして引取りな
がら流方向に沿って切り聞いて、シー１へ状の発泡体と
した。

次いで、この発泡シートを６０℃／６０％ＲＨの条イ′
１のもどに３日装置いて、熟成寸法回復と架橋反応とを
進めた。

１ｑられた発泡シー１−は、厚さ約３　ｍｍ　、幅６３
０ｍｍ、発泡倍率４０倍、ゲル分率３５％のものであつ
　ｌこ　。

４）熟成型（シート成型） 本実施例ザンブルにて熱成型（シー１−成型）を行なっ
た。成形型の型寸法は、縦９０ｍｍ×横９０ｍｍ　ｘ深
さ７５ｍｍ＜深絞り率０．８３．型Δとする）及び縦９
０ｍｍ×横９０ｓＸ深さ８１　ｍｍ　（深絞り率０．９
０．型Ｂとする）の２種類であって、コアー１・どキャ
ビティから成り、３　ｍｍの間隙を有する。

成型機はシー１〜予備加熱ゾーンを有し、オーブン温度
１５０℃（シート面から約１５０ｍｍの距離の空気の温
度）、オーブン中での加熱時間１０秒、型温度約／ＩＯ
℃、型締時間７秒、で成型を行なった。型ΔおＪ：び型
Ｂからいずれも、厚さの均一な良好な成型品が得られた
。その結果を表Ｔに示す。

実施例■ １）　　絹　　成 不飽和シラン化合物単位含量１．５％）　３５部０．３
、密度０　、９２０　’Ｊ　／　ｃｕｔ　）　　　　　
６０部（＋−Ｉ　Ｅ−３０’）のマスターバッチ　　　
　　５部発泡核剤としてタルク　　　　　　　０．５部
上記組成の混合物にて、実施例■ど同じ発泡装置、同じ
プロセス及び同じ条件で得られた発泡シ一ト（厚さ約２
．６Ｍ、発泡倍率３７倍、幅６３０ｍｍ、ゲル分率３３
％）について、実施例■と同−装置にて熱成型を試みた
。

型Δ（深絞り率０．８３＞および型Ｂ（深絞り率０．８
３＞からいずれも良好な成型物が得られた。結果を表１
に示す。

比較例工 実施例■の組成より高密度ボリエヂレン（昭和電工（株
）ｒｓｓ６００２Ｊ　）を除いた組成にて、実施例■と
同じ発泡装置、同じプロセス及び同じ条件にて得た発泡
体シート（厚さ約２．５ｍｍ、幅６３０＃、発泡倍率３
４倍、ゲル分率３４％）について実施例■と同一装置に
て熱成型を行なった。

型Ａ（深絞り率０．８３）では、成型品の横壁面が薄膜
化して、製品となり得るような良好な成型物は得られな
かった。また、型Ｂ（深絞り率０．９）については、ま
ったく成型は出来なかった。結果を表１に示す。

−２４一 実施例■ １）　　組　　成 ／１０分、融点１２１℃）　　　　　　　　１０部発泡
核剤としてタルク　　　　　　　０．５部上記の組成に
て、実施例■と同じ発泡装置、同じプロセスおにび同一
条件で１ｑられた発泡シート（厚さ約２．７ｍｍ、幅６
３０＃、発泡倍率３８倍、ゲル分率３６％）について、
実施例■と同一装置にて熱成型を行なった。型Δ（深絞
り率０．８３＞および型Ｂ（深絞り率０．９）からいず
れも良好な成型物が得られた。結果を表■に示す。

比較例■ １）　　組　　成 （ＨＥ−３０）のマスターバッチ　　　　　５部発泡核
剤としてタルク　　　　　　０．５部上記の組成にて、
実施例■と同じ発泡装置、同じプロセス及び、同一条件
で得られた発泡シート（厚さ約２．６ｍ、幅６３０＃、
発泡倍率３６、ゲル分率　３２％）について、実施例■
と同一装置にて熱成型を行なった。型Ａ（深絞り率０．
８３）からは良好な成型物を得られたが、型Ｂ（深絞り
率０．９）ではまったく成型物が得られなかった。

憾１＋ＫＥ　憾＝ ■一定−抹 （１）　　加熱時の伸び及び荷重 試料をダンベル−母型に切り、１１５℃の雰囲気中にて
３分間放置後、１１５℃の雰囲気中にて、テンシロンＵ
−１１００（東洋ボールドウィン（株）製）を用いて、
引張り速痕５００ｍｍ／分にて引張りテストを行なった
。

ダンベル１号型の幅（ｃａｒ　） （２）　　Ｍ’Ｆ　Ｒ メルトフローレート１９０℃／２．１６Ｎｇｆ荷重によ
る値。

ＪＩＳ−に７２１０条件４による （３）　　発泡倍率 ＪＩＳ−に６７６７による発泡後の見かけ密度の逆数を
発泡倍率とする （４）　　ゲル分率 リービッヒ還流冷却器付のフラスコ中で試料とその１ｇ
につき約１００ｍｊの１−ル］ニンとを１〜ルエンの還
流温度で加熱し、１０時間後にただちに８０メツシユの
ステンレス金網にてか過する。金網に残った樹脂分を減
圧乾燥して秤量し、元の試料重量に対する比率をゲル分
率とする。

（５）　　融　　点 試料をＮ２ガス雰囲気中にて、１０℃／分の速度で加熱
して、ＤＳＣ（島津製作所製、示差走査熱量計ＤＳＣ−
３０）を用いて測定した。測定値は、ピークがベースラ
インに戻った場所、すなわち、融解の終了点、を融点と
した。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 少なくとも下記の成分（Ａ）〜（Ｃ）を含むことを特徴
   とする、架橋性ポリエチレン系樹脂発泡性組成物 （Ａ）少なくとも一部の主鎖または側鎖に、加水分解可
   能な有機基を有するシランが結合している密度０．８９
   〜０．９５ｇ／ｃｍ＾３のエチレン重合体樹脂１００重
   量部 （Ｂ）該成分（Ａ）より３℃以上高い融点を有するオレ
   フィン重合体樹脂０．２〜２０重量部 （Ｃ）発泡剤０．１〜８０重量部