JPS61288020A - 一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS61288020A JPS61288020A JP60129901A JP12990185A JPS61288020A JP S61288020 A JPS61288020 A JP S61288020A JP 60129901 A JP60129901 A JP 60129901A JP 12990185 A JP12990185 A JP 12990185A JP S61288020 A JPS61288020 A JP S61288020A
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- Japan
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- heating
- heated
- steel sheet
- electrode
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/40—Direct resistance heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
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- Materials Engineering (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は磁気特性の優れ九一方向性電磁鋼板の製造方法
に関するものである。
に関するものである。
圧延方向に磁化され易い（１１０）［００１１方向から
成る二次再結晶集合組織を有する一方向性電磁鋼板は変
圧器、発電機等の素材として利用されているが、工業的
には次のような方法で製造されている。即ち転炉法、電
炉法等によシ適正な成分を有する溶鋼を得、これを連続
鋳造してスラブとすること：このスラブを加熱し熱間圧
延することにより熱延板とし、この熱延板を酸洗又はあ
る場合には熱処理すること：さらに一回冷延又は中間焼
鈍をはさむ二回以上の冷延を経て最終厚みとした冷延板
を、脱炭焼鈍さらに二次再結晶が起るに十分な高温で焼
鈍することで製造さ、れている。
成る二次再結晶集合組織を有する一方向性電磁鋼板は変
圧器、発電機等の素材として利用されているが、工業的
には次のような方法で製造されている。即ち転炉法、電
炉法等によシ適正な成分を有する溶鋼を得、これを連続
鋳造してスラブとすること：このスラブを加熱し熱間圧
延することにより熱延板とし、この熱延板を酸洗又はあ
る場合には熱処理すること：さらに一回冷延又は中間焼
鈍をはさむ二回以上の冷延を経て最終厚みとした冷延板
を、脱炭焼鈍さらに二次再結晶が起るに十分な高温で焼
鈍することで製造さ、れている。
これら一連の製造工程においてスラブ加熱工程は二次再
結晶を支配するＭｎＳ 、 ＡｔＮ等のインヒビターを
溶体化することと、連続鋳造組織の異常成長を防止する
ことで二次再結晶を決定づける重要な工程であり、一方
向性電磁鋼板の磁気特性に大きな影響を及ぼすものであ
る。
結晶を支配するＭｎＳ 、 ＡｔＮ等のインヒビターを
溶体化することと、連続鋳造組織の異常成長を防止する
ことで二次再結晶を決定づける重要な工程であり、一方
向性電磁鋼板の磁気特性に大きな影響を及ぼすものであ
る。
電磁鋼スラブの加熱は、約１２００〜１４００℃の温度
で行なわれているのは公知である。連続鋳造されたスラ
ブの加熱において高温域の加熱速度を１５℃／ｈｒ以上
に速める加熱方法が特公昭５６−１８６５４に提案され
ている。これによるとスラブの結晶粒の粗大化が阻止さ
れ、磁気特性の向上が図られている。
で行なわれているのは公知である。連続鋳造されたスラ
ブの加熱において高温域の加熱速度を１５℃／ｈｒ以上
に速める加熱方法が特公昭５６−１８６５４に提案され
ている。これによるとスラブの結晶粒の粗大化が阻止さ
れ、磁気特性の向上が図られている。
この他に、スラブ加熱において、スラブの温度を熱電対
を用いて直接的に測定し、測温値にもとづいて加熱を制
御して、スラブ中心およびスラブ表面の加熱温度と均熱
時間を例えば１３００℃以上で７０分以内とする加熱方
法が特開昭５６−１５２９２６に提案されてｂる。これ
によると、スラブの結晶粒の異常な粗大化の発生が回避
されている。
を用いて直接的に測定し、測温値にもとづいて加熱を制
御して、スラブ中心およびスラブ表面の加熱温度と均熱
時間を例えば１３００℃以上で７０分以内とする加熱方
法が特開昭５６−１５２９２６に提案されてｂる。これ
によると、スラブの結晶粒の異常な粗大化の発生が回避
されている。
これらの加熱方法はそれなりの作用効果が奏せられてい
るが、本発明者達はさらに磁気特性の安定化と向上を図
るために、スラブの加熱について検討した。
るが、本発明者達はさらに磁気特性の安定化と向上を図
るために、スラブの加熱について検討した。
その結果望ましいスラブ加熱は偏熱の少い状態で急速加
熱し、インヒビターの溶体化温度直上で最短時間で均熱
することが重要であり、これを具現化するにはスラブ自
身を抵抗体とする通電加熱が最も適していることを見出
し、スラブの異常粒成長を防止しかつスラブ電極接触部
の異常加熱のない適正電流密度は、見掛けの電流密度工
で４０Ａ／ＣＩ？以上、０．５ Ｐ２＋１００ Ａ／ｃ
ｒｔ？以下、但しＰは電極押付圧力（ｋｇ／ｃｍ” ）
、であり、係かる条件で通電加熱すればよいことを知見
した。
熱し、インヒビターの溶体化温度直上で最短時間で均熱
することが重要であり、これを具現化するにはスラブ自
身を抵抗体とする通電加熱が最も適していることを見出
し、スラブの異常粒成長を防止しかつスラブ電極接触部
の異常加熱のない適正電流密度は、見掛けの電流密度工
で４０Ａ／ＣＩ？以上、０．５ Ｐ２＋１００ Ａ／ｃ
ｒｔ？以下、但しＰは電極押付圧力（ｋｇ／ｃｍ” ）
、であり、係かる条件で通電加熱すればよいことを知見
した。
このようにして加熱したスラブを、素材として製造した
一方向性電磁鋼板は磁気特性がすぐれ、またそのバラツ
キが小さく安定化する作用効果がある。
一方向性電磁鋼板は磁気特性がすぐれ、またそのバラツ
キが小さく安定化する作用効果がある。
なお、電極の見かけ電流密度工は、
通電電流（Ａ）／を極所面積（ｉ）で定義した。
また電極押付圧力Ｐは、
電極押付力（ｋｇ）／電極断面積（ｉ）で定義した。
以下に、本発明について詳細に説明する。
Ｃ：０．０２〜０．１２％、Ｓｉ ： ２．０〜４．０
チを含み、他にインヒビターを形成するＭｎ５Ｓ、 ｋ
ｌζＮを含有した電磁鋼スラブを試験材として、電流密
度を種々に変えて通電加熱して１２００〜１３５０℃に
加熱し、スラブの結晶粒の大きさの変化を調査した。そ
の結果を第１図に通電加熱の見掛は電流密度工と結晶粒
度との関係で示している。結晶粒度は加熱後、スラブの
２５ｃｍ平方の結晶粒数を数え、その逆数をとり、見掛
けの電流密度１０Ａ／ｉのときを１として指数化したも
のである。
チを含み、他にインヒビターを形成するＭｎ５Ｓ、 ｋ
ｌζＮを含有した電磁鋼スラブを試験材として、電流密
度を種々に変えて通電加熱して１２００〜１３５０℃に
加熱し、スラブの結晶粒の大きさの変化を調査した。そ
の結果を第１図に通電加熱の見掛は電流密度工と結晶粒
度との関係で示している。結晶粒度は加熱後、スラブの
２５ｃｍ平方の結晶粒数を数え、その逆数をとり、見掛
けの電流密度１０Ａ／ｉのときを１として指数化したも
のである。
この図から明らかなよりに見掛けの電流密度４０Ａ／ｃ
−を超えると結晶粒度はほぼ一定となり適正な大きさで
異常成長は認められない。
−を超えると結晶粒度はほぼ一定となり適正な大きさで
異常成長は認められない。
また、通電加熱を行なうさい、電極とズラプ間の溶着の
発生有無を、電極のスラブに対する押付圧力Ｐを変えて
調査し、その結果を第２図に示す。
発生有無を、電極のスラブに対する押付圧力Ｐを変えて
調査し、その結果を第２図に示す。
試験材に用いたスラブは前記試験材に用いたものと同じ
である。この図から知見されるよりに、曲線ＡＢ以下、
即ち電極押付圧力をＰとすると０．５ Ｐ２＋１００
ＣＡ／ｃｒｔ？ ）以下の見掛けの電流密度であれば溶
着現象は発生せず、電極−スラブ接触部近傍の異常温度
上昇はみられなかった。この傾。
である。この図から知見されるよりに、曲線ＡＢ以下、
即ち電極押付圧力をＰとすると０．５ Ｐ２＋１００
ＣＡ／ｃｒｔ？ ）以下の見掛けの電流密度であれば溶
着現象は発生せず、電極−スラブ接触部近傍の異常温度
上昇はみられなかった。この傾。
向はスラブの鋼成分やサイズ等に殆んど影響されず同じ
である。
である。
以上の知見から一方向性電磁鋼スラブ自身を抵抗体とす
る通電加熱において結晶粒の異常成長がなくかつスラブ
−電極接触部の異常昇温かない、即ち均熱性に極めて優
れたスラブ加熱を行なうには見掛けの電流密度は４０
Ａ／２が以上で０．５Ｐ２＋１００ （Ａ／ｄ ）以下
、但しＰは電極押付力、の範囲に限定されこの条件下で
１２５０〜１４００℃の温度に加熱することによりイン
ヒビターの溶体化が完全に行なわれ磁気特性の優れた一
方向性電磁鋼板が製造される。
る通電加熱において結晶粒の異常成長がなくかつスラブ
−電極接触部の異常昇温かない、即ち均熱性に極めて優
れたスラブ加熱を行なうには見掛けの電流密度は４０
Ａ／２が以上で０．５Ｐ２＋１００ （Ａ／ｄ ）以下
、但しＰは電極押付力、の範囲に限定されこの条件下で
１２５０〜１４００℃の温度に加熱することによりイン
ヒビターの溶体化が完全に行なわれ磁気特性の優れた一
方向性電磁鋼板が製造される。
本発明は一方向性電磁鋼スラブ自身を抵抗体として通電
加熱することを特徴としており通電加熱の開始温度は間
わなｈ０即ち常温スラブから出発しても良く、連続鋳造
直後の熱片スラブ又は通常の燃焼ガス加熱炉で９００〜
１１００℃間にあるスラブに通電加熱を施しても良ｈ０ スラブの通電加熱にさいしては、第３図、第４図に示す
ように、スラブ１の長手方向の両端面に電極２ 、２−
１を押付けて接触させる。この電極２゜２−１はスラブ
１０両端面を被うように接触され、互に対面し、スラブ
１自身が抵抗体として加熱される。このように電極２
、２−１を対面させておくと、スラブ１は全体にわたっ
て均一に加熱される。
加熱することを特徴としており通電加熱の開始温度は間
わなｈ０即ち常温スラブから出発しても良く、連続鋳造
直後の熱片スラブ又は通常の燃焼ガス加熱炉で９００〜
１１００℃間にあるスラブに通電加熱を施しても良ｈ０ スラブの通電加熱にさいしては、第３図、第４図に示す
ように、スラブ１の長手方向の両端面に電極２ 、２−
１を押付けて接触させる。この電極２゜２−１はスラブ
１０両端面を被うように接触され、互に対面し、スラブ
１自身が抵抗体として加熱される。このように電極２
、２−１を対面させておくと、スラブ１は全体にわたっ
て均一に加熱される。
電極２ 、２−１は進退装置例えば油圧シリンダー３
、３−１と連結され、スラブｌに対して、接触・離間自
在である。なおこの図中にお込て４は加熱炉炉壁で、５
は電極支持具で、６はスキ、ドで、７はケーブルである
。
、３−１と連結され、スラブｌに対して、接触・離間自
在である。なおこの図中にお込て４は加熱炉炉壁で、５
は電極支持具で、６はスキ、ドで、７はケーブルである
。
本発明が適用される電磁鋼スラブの鋼の組成限定理由を
説明する。重量％でＣが０．０２４未満であると２次再
結晶が不良となり、０．１２チを超えると脱炭性や磁気
特性の面から好ましくない。
説明する。重量％でＣが０．０２４未満であると２次再
結晶が不良となり、０．１２チを超えると脱炭性や磁気
特性の面から好ましくない。
ｓｉは２．０％未満では良好な鉄損が得られず、一方４
．０チを超えると脆化が顕著となり冷延性が劣化する。
．０チを超えると脆化が顕著となり冷延性が劣化する。
この他にインヒビター例えばＭｎ Ｓ ＃ん仄、 Ｍｎ
Ｓｅ ｅＣｕＳ等を形成するＭｎ、 Ｓ 、 Ｓｉ、
Ａｔ、 Ｎ ＋ Ｃｕ等の成分を適宜選択して含有量れ
る。この含有量については特定する必要はないが、Ｍｎ
は０．０２〜０．２０係、Ｓ：０．００５〜０．０５壬
、Ｓ・：０．００５〜０．０５チ、Ａｔは０．０４％以
下、Ｎは０．０１５％以下、Ｃｕ：０，５％以下、含有
される。
Ｓｅ ｅＣｕＳ等を形成するＭｎ、 Ｓ 、 Ｓｉ、
Ａｔ、 Ｎ ＋ Ｃｕ等の成分を適宜選択して含有量れ
る。この含有量については特定する必要はないが、Ｍｎ
は０．０２〜０．２０係、Ｓ：０．００５〜０．０５壬
、Ｓ・：０．００５〜０．０５チ、Ａｔは０．０４％以
下、Ｎは０．０１５％以下、Ｃｕ：０，５％以下、含有
される。
さらにＳｎ ａ Ｍｏ ＃ Ｓｂ ＋ Ｂ ！ 、Ｎｉ
ａ Ｃｒ等の添加成分を適宜に含有させてもよい。
ａ Ｃｒ等の添加成分を適宜に含有させてもよい。
スラブ加熱後の製造工程および条件は特に規定する必要
はなく、公知の方法で行われる。
はなく、公知の方法で行われる。
即ち、スラブを加熱し、熱間圧延され、必要に応じて熱
延板を焼鈍し、１回の冷延または中間焼鈍をはさんで２
回以上の冷延により最終板厚にされ、次いで脱炭し、そ
の後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し高温で
仕上焼鈍される。
延板を焼鈍し、１回の冷延または中間焼鈍をはさんで２
回以上の冷延により最終板厚にされ、次いで脱炭し、そ
の後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し高温で
仕上焼鈍される。
次に実施例を示す。
実施例Ｉ
Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：３．２０％、 Ｍｎ ： ０
．０６０Ｌ、Ｓ：０．０２７９Ｊを含む、電磁鋼スラブ
から試片を切出し１２００℃迄ガス加熱した後、見掛け
の電流密度７５Ａｚ？−で１３５０℃迄加熱し、３０分
保定後、熱間圧延して２．３ ｍの熱延板としたものが
本発明材Ａである。又スラブを通常の熱延加熱炉で加熱
し熱間圧延して２．３■の熱延板としたのが比較材Ｂで
ある。
．０６０Ｌ、Ｓ：０．０２７９Ｊを含む、電磁鋼スラブ
から試片を切出し１２００℃迄ガス加熱した後、見掛け
の電流密度７５Ａｚ？−で１３５０℃迄加熱し、３０分
保定後、熱間圧延して２．３ ｍの熱延板としたものが
本発明材Ａである。又スラブを通常の熱延加熱炉で加熱
し熱間圧延して２．３■の熱延板としたのが比較材Ｂで
ある。
これらＡ、Ｂの熱延板を出発素材として酸洗後０、７
ｖｍの中間厚みに冷延し、９５０℃１分の中間焼鈍を経
て冷延して０．３０箇の最終厚みとした後脱炭焼鈍、高
温焼鈍を施して得た磁性を第１表に示す・ 第１表 実施例２ Ｃ： ０．０６５％、Ｓｉ ： ３．２０％、 Ｍｎ
： ０．０７０ ｔ４．’Ｓ ： ０．０２６係、ａｏ
ｔＡｔ： ０．０２５％、 Ｎ ： ０．００８０係を
含有する電磁鋼スラブから試片を切出し、１２００℃迄
ガス加熱した後、見掛けの電流密度７５ Ａ／ｃｍ”で
１３５０℃迄加熱、４０分保定後、熱間圧延して２．３
ｍの熱延板としたものが、本発明材Ｃである。又残スラ
ブを通常の熱延加熱炉で加熱し２．３簡の熱延板とした
ものが従来材りである。
ｖｍの中間厚みに冷延し、９５０℃１分の中間焼鈍を経
て冷延して０．３０箇の最終厚みとした後脱炭焼鈍、高
温焼鈍を施して得た磁性を第１表に示す・ 第１表 実施例２ Ｃ： ０．０６５％、Ｓｉ ： ３．２０％、 Ｍｎ
： ０．０７０ ｔ４．’Ｓ ： ０．０２６係、ａｏ
ｔＡｔ： ０．０２５％、 Ｎ ： ０．００８０係を
含有する電磁鋼スラブから試片を切出し、１２００℃迄
ガス加熱した後、見掛けの電流密度７５ Ａ／ｃｍ”で
１３５０℃迄加熱、４０分保定後、熱間圧延して２．３
ｍの熱延板としたものが、本発明材Ｃである。又残スラ
ブを通常の熱延加熱炉で加熱し２．３簡の熱延板とした
ものが従来材りである。
これらＣ，Ｄを熱延板とし、これを出発素材として１１
００℃、５分の焼鈍酸洗後、０．３０ｍに冷延し脱炭焼
鈍、高温焼鈍を施して得た磁性を第２表に示す。
００℃、５分の焼鈍酸洗後、０．３０ｍに冷延し脱炭焼
鈍、高温焼鈍を施して得た磁性を第２表に示す。
第２表
〔発明の効果〕
これらの実施例から明らかなように、本発明によるとス
ラブは均一に加熱されまた異常粒成長が生じないので、
鋼板の磁気特性が向上し、かつ安定化する作用効果があ
る。
ラブは均一に加熱されまた異常粒成長が生じないので、
鋼板の磁気特性が向上し、かつ安定化する作用効果があ
る。
第１図はスラブ加熱において、結晶粒度指数に電極見か
け電流密度が及ぼす調査結果を示すグラフである。 第２図はスラブ加熱において、電極見かけ電流密度と電
極押付圧力が電極とスラブ間の溶着に及ぼす調査結果を
示すグラフである。 第３図はスラブの通電加熱の一例における平面図である
。 第４図はスラブの通電加熱の一例における側面図である
。 １・・・スラブ、２・・・電極、３・・・油圧シリンダ
ー、４・・・加熱炉壁、５・・・電極支持具、６・・・
ス中、ド、７・・・ケーブル。 電極見かけｔＲ密度 （Ａ／ｃｍ２） 第１図 電極押付圧力 （にｖ＆ｎ２） 第２圓
け電流密度が及ぼす調査結果を示すグラフである。 第２図はスラブ加熱において、電極見かけ電流密度と電
極押付圧力が電極とスラブ間の溶着に及ぼす調査結果を
示すグラフである。 第３図はスラブの通電加熱の一例における平面図である
。 第４図はスラブの通電加熱の一例における側面図である
。 １・・・スラブ、２・・・電極、３・・・油圧シリンダ
ー、４・・・加熱炉壁、５・・・電極支持具、６・・・
ス中、ド、７・・・ケーブル。 電極見かけｔＲ密度 （Ａ／ｃｍ２） 第１図 電極押付圧力 （にｖ＆ｎ２） 第２圓
Claims (1)
- １、Ｃ０．０２〜０．１２％、Ｓｉ２．０〜４．０％そ
の他所要の成分を有する電磁鋼スラブを１２５０〜１４
００℃の温度に加熱熱延後通常の一回冷延又は中間焼鈍
をはさむ２回以上の冷延工程で処理する一方向性電磁鋼
板の製造方法において、上記スラブ自身を抵抗体として
見掛けの電流密度Ｉを４０Ａ／ｃｍ＾２以上、０．５Ｐ
＾２＋１００Ａ／ｃｍ＾２以下、但しＰは電極押付圧力
（ｋｇ／ｃｍ＾２）、とし１２５０〜１４００℃の温度
にスラブ加熱することを特徴とする磁気特性の優れた一
方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60129901A JPS61288020A (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| DE8686304591T DE3686364T2 (de) | 1985-06-17 | 1986-06-16 | Verfahren zur herstellung eines kornorientierten elektrostahlblechs. |
| EP86304591A EP0206703B1 (en) | 1985-06-17 | 1986-06-16 | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet |
| US07/159,448 US4846903A (en) | 1985-06-17 | 1988-02-18 | Method for producing a grain oriented electrical steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60129901A JPS61288020A (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61288020A true JPS61288020A (ja) | 1986-12-18 |
| JPS6319570B2 JPS6319570B2 (ja) | 1988-04-23 |
Family
ID=15021179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60129901A Granted JPS61288020A (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4846903A (ja) |
| EP (1) | EP0206703B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61288020A (ja) |
| DE (1) | DE3686364T2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6194526B2 (ja) * | 2013-06-05 | 2017-09-13 | 高周波熱錬株式会社 | 板状ワークの加熱方法及び加熱装置並びにホットプレス成形方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1178575A (fr) * | 1956-06-25 | 1959-05-12 | Bochumer Ver Fuer Gussstahlfab | Procédé de chauffage équilibré et d'élimination des oxydes en vue de l'amélioration de la qualité des blocs d'acier |
| FR1342686A (fr) * | 1963-01-09 | 1963-11-08 | Bbc Brown Boveri & Cie | Dispositif pour chauffer les billettes ou pièces en oeuvre analogues au moyen de courants électriques |
| DE1758515A1 (de) * | 1968-06-18 | 1971-01-21 | Mannesmann Ag | Verfahren zum Herstellen von Elektroblechen mit magnetischer Vorzugsrichtung in Walzrichtung aus einer Eisen/Silizium-Stahllegierung |
| US4554029A (en) * | 1982-11-08 | 1985-11-19 | Armco Inc. | Local heat treatment of electrical steel |
| US4545828A (en) * | 1982-11-08 | 1985-10-08 | Armco Inc. | Local annealing treatment for cube-on-edge grain oriented silicon steel |
-
1985
- 1985-06-17 JP JP60129901A patent/JPS61288020A/ja active Granted
-
1986
- 1986-06-16 EP EP86304591A patent/EP0206703B1/en not_active Expired
- 1986-06-16 DE DE8686304591T patent/DE3686364T2/de not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-02-18 US US07/159,448 patent/US4846903A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0206703A3 (en) | 1988-12-28 |
| JPS6319570B2 (ja) | 1988-04-23 |
| US4846903A (en) | 1989-07-11 |
| EP0206703B1 (en) | 1992-08-12 |
| DE3686364T2 (de) | 1993-03-25 |
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