JPS61277190A

JPS61277190A - 電磁調理器

Info

Publication number: JPS61277190A
Application number: JP11857885A
Authority: JP
Inventors: 清水　昭敏; 橋本　勉二; 松下　賢庸; 宏石田
Original assignee: Nippon Light Metal Co Ltd
Current assignee: Nippon Light Metal Co Ltd
Priority date: 1985-05-30
Filing date: 1985-05-30
Publication date: 1986-12-08

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は電磁調理器に係り、特に加熱対象としての鍋の
材質が変化した場合でも、常に同一の磁気エネルギーを
出力するよう自動的に切換制御可能な電磁調理器に関す
る。

〔従来の技術〕

一般に、交番磁界中に磁性体を置くと、この磁性体中に
渦電流及び磁気ヒステリシスが発生し、これらに帰因す
る損失は熱となって磁性体自体を発熱させることが知ら
れている。電磁調理器は、この原理を積極的に利用した
もので、特に炎口のない安全調理器として脚光を浴びて
いる。

この電磁調理器の従来例を第９図に示す。この図におい
て２は方形波状の駆動パルスＰ（第１０図参照）を出力
する制御部を示す。この制御部２からの出力パルスＰは
出力部４内の出力用のＮＰＮ形トランジスタ６のベース
に印加されるように成っている。そして、このトランジ
スタ６のエミッタはアースに至るとともに、コレクタ側
は加熱用コイル８及び電源部１０を介してアースに至る
閉回路が構成されている。更に、前記トランジスタ６の
コレクタ・エミッタ間にはフライホイール用コンデンサ
１２及びダンパー用ダイオード１４が各々並列に接続さ
れている。ここで、８Ａは、加熱用コイル８の上側近傍
の所定位置に置かれる磁性体鍋及び背面の所定位置に配
設されているフェライトコアによる等価的なコア材を示
す。また、加熱用コイル８のＫは高圧端　Ｋ　Ｉは低圧
端を各々示す。

前記出力部４によると、制御用の方形波パルスＰがハイ
　（Ｈ）レベルの場合に前記トランジスタ６がオンとな
り、またロー（Ｌ）レベルの場合にオフとなるように構
成されている。このスイッチング動作の間に、前記加熱
用コイル８のインダクタンス成分による直線的増加の立
上がり電流、フライホイール用コンデンサ１２による充
電・放電電流、更にダンパー用ダイオード１４を介して
加熱用コイル８に蓄積された磁気エネルギーが電源部１
０に戻る電流の各々が、順次、コイル電流１１　として
加熱用コイル８を流れる。このため、コイル電流ｉ、全
体は、第１０図に示すように鋸歯状の高周波電流となる
。そして、この高周波電流ｉＬによって加熱用コイル８
は交番磁界を発生するため、この交番磁界中に磁性体鍋
を置くことにより前述の発熱原理に基づいて加熱を行い
得るようになっている。

一方、加熱対象となる磁性体質の鍋の種類もそのニーズ
に応えて多様化しており、鉄ホーロー鍋（以下、単に「
鉄鍋」という）、ステンレス型組。

土鍋、アルミニウム型組等が広く使用されている。

このアルミニウム型組は、実際には底部に強磁性体（例
えば鉄）の薄膜をコーティングして発熱作用を強化した
ものが使用されている（この鍋を、以下、単に「アルミ
系鍋」という）。

〔発明が解決しようとする問題点〕

一方、種々の材質の鍋を電磁調理器にセットすることは
、鍋底が加熱用コイル８の近傍に位置することから該加
熱用コイル８に係る磁界の透磁率を変化させてしまうこ
とを意味する。このため、例えば鉄鍋がセットされたと
きに定格出力で最大の熱効率が得られるように設計され
た電磁調理器において、この調理器にアルミ系鍋をセッ
トした場合には加熱用コイル８のインダクタンス分が透
磁率の低下とともに低下する。これがため、かかる場合
は第１０図（３）に示すようなコイル電流ｉＬが設定値
以上の過負荷電流となるため、加熱コイル８の抵抗分に
よるジュール熱から当該加熱コイル８が焼損するという
不都合を招来していた。また、これとは反対に、アルミ
系鍋を標準として設計された電磁調理器に鉄鍋をセント
すると、加熱用コイル８のインダクタンス分が増加する
ことから第１０図（３）に示すようなコイル電流ｉＬし
か流れないことから、出力が低下し、発熱性能の不当な
低下を余儀なくされるという不都合があった。

本発明は、かかる従来例の有する不都合を改善し、鍋の
種類に合わせて所定の回路定数を自動的に切換え、且つ
常に略同−の出力エネルギーを鍋体に供給することを可
能とした電磁調理器を提供することを、その目的とする
。

〔問題点を解決するための手段〕

そこで、本発明では、方形波状の制御パルスを送出する
制御部と、この制御部からの制御パルスに付勢されて加
熱コイルに交番電流を通電せしめる出力部と、この出力
部に電力を供給する電源部とを備えた電磁調理器におい
て、前記加熱用コ、イルの前記電源部と反対側の高圧端
に発生する高電圧パルスに基づいたロジック信号を形成
するロジック信号形成手段と、このロジック信号形成手
段からのロジック信号を基準ロジック信号と比較・判断
し前記制御パルスの周波数の切換制御を自動的に行う周
波数切換制御手段とを前記制御部に装備する等の構成と
し、これによって前記目的を達成しようとするものであ
る。

〔発明の実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図ないし第８図に基づい
て説明する。ここで、前述の従来例を示す第９図と同一
の構成要素については、同一の符合を付すことにする。

第１図において、３０は制御部を示し、４はこの制御部
３０からの制御パルスにより駆動する出力部を示し、ま
た、１０は出力部４へ電力供給を行う電源部を示す。

前記制御部３０は、制御用の方形波パルスを発生する方
形波発振器３２と、この方形波発振器３２からの方形波
パルスを増幅し整形するパルス増幅器３４と、前記出力
部４からの検出信号に基づいて使用されている鍋の種類
に対応するロジック信号を形成するロジック信号形成手
段３６と、このロジック信号形成手段３６からのロジッ
ク信号を基準ロジック信号と比較・判断し必要に応じて
前記方形波発振器３２の周波数を切換える周波数切換制
御手段３８と、使用鍋の種類を表示する表示部４０とを
備えた構成となっている。また、４２は上記各回路部へ
安定化電源を供給する電源回路部である。

前記方形波発振器３２は、第２図に示すように、デジタ
ルＩＣ４４（ここでは「５５５型」を採用）を要部とし
て構成されている。このＩＣ４４は２つのコンパレータ
、フリップフロップ、出力アンプ等を内蔵している一般
的なものである。そして、電源回路部４２からの供給電
力は、ピン８−　（Ｖｃｃ）　。

ピン４　（ＲＥＳＥＴ）に至るとともに、調整抵抗ＲＡ
を介してビン？　（ＤＩＳＣＨ，）に至る。このビン７
は、更に調整抵抗Ｒ１’を介して切換端子３２Ａに、ま
た調整抵抗Ｒ８″を介して切換端子３２Ｂに各々接続さ
れている。また、切換端子３２ＣはＩＣ４４のピン６　
（ＴＨＲ，ＨＤ）及びピン２　（ＴＲＧ、）に接続され
るとともにコンデンサＣを介してアースされている。

前記切換端子３２Ｃは、後述する周波数切換制御手段３
８の作用により、前記切換端子３２Ａ又は３２Ｂの内の
どちらか一方に常時接続されている。この為、電源回路
部４２がオンとなり、仮りに切換端子３２Ｃと３２Ａが
接続されているとすると、抵抗ＲＡとＲＩＩ′及びコン
デンサＣの作用により、ビン６に電圧が掛かる。この電
圧が次第に充電されてしきい値を超すと、ＩＣ４４内部
のフリップフロップが作動する。同時にピン７　（放電
）では、充電された電圧が抵抗Ｒｓ’とコンデンサＣを
通じて放電をする。この放電が進み、ビン２の電圧を超
すと前記フリップフロップが作動して元に戻り、この繰
り返しにより発振作用が行われ、第３図に示すような方
形波パルスがビン３（ＯＵＴ）から次段のパルス増幅器
に出力されるように成っている。この方形波パルスの各
周期ｔＬｔ　　ｔｕ＋Ｔ及び発振周波数ｆは、一般に下
記の如く決定される。

ｔＨ＝０．６９３　　・（ＲＡ＋ＲＢ　’　）　　・Ｃ
（ｓｅｅ　）ｔＬ＝０．６９３　　・Ｒｓ　　’　　・
Ｃ（ｓｅｃ　）Ｔ　　　＝ｔ、４　＋ｔＬ　（ｓｅｃ）
ｆ　　　＝　１／Ｔ＝　１／　　（ｔＨ＋　ｔＬ　）＝
１．４４／（Ｒａ　＋　２　Ｒｓ　’　）　　・Ｃ（Ｈ
Ｚ　）これらの関係は、切換端子３２Ａを３２Ｂに切換
えて、該端子３２Ｃと３２Ｂとを接続した場合、抵抗Ｒ
，′がＲ１″に置換されるのみであって、同様に成立す
るものである。

前記方形波発振器３２からの方形波パルスは、前述のよ
うにバッファとしてのパルス増幅器３４によって充分大
きな励振電圧の制御パルスとなり、出力部４内の出力用
トランジスタ６のベースに印加されるようになっている
。この出力部４は、前述の従来例と同様に構成され動作
する。このため、制御パルスのオン・オフに付勢されて
電源部１゜から鋸歯状のコイル電流ｉＬが加熱用コイル
８に出力される。このコイル電流ｉＬにより、前述の如
く電磁調理器にセットされた鍋の鍋底を発熱させるもの
である。

一方、前記制御部３０内のロジック信号形成手段３６は
、検出回路部４６及び波形変形回路部４８から構成され
ており、第１図のように、前記出力部４内の出力用トラ
ンジスタ６゛のコレクタ側が当該検出回路部４６に至っ
ている。この検出回路部４６は、図示しない高抵抗、検
出用抵抗、パルストランス等から成り、出力部４のコイ
ル電流を極力乱さないようにして、コレクタ電圧Ｖｃが
検出されている。この検出信号は図示しないリミッタ回
路等から成る波形変形回路部４８に出力される。そして
、この波形変形回路部４８において、検出信号は前記出
力用トランジスタ６のコレクタ電位ＶＣの周期に一致し
た矩形パルスであるロジック信号（第５図ないし第６図
参照）に変換されて、周波数切換制御手段３８へ送出さ
れる。

この周波数切換制御手段３８は、前記ロジック信号を基
準ロジック信号と比較する比較制御回路部５０と、この
比較制御回路部５０からの論理信号出力により駆動して
、前記方形波発信器３２の発信周波数を切換える切換駆
動回路部５２とから構成されており、その詳細を第４図
に示す。

この第４図において、３８Ａは前記ロジック信号の入力
端子を示す。この入力端子３８Ａはインバーター５４及
びＡＮＤ回路５６の一方の入力端に至る。この内、イン
バーター５４の出力端は抵抗５８及びコンデンサ５９か
ら成る積分回路６０を通してアースに至るとともに、こ
の積分回路６０の出力端（ｂ点）は前記ＡＮＤ回路５６
のもう一方の入力端に接続されている。即ち、これらの
インバーター５４．ＡＮＤ回路５６．及び積分回路６０
によって、立ち上がり微分回路６１が構成されており、
これによって入力するロジック信号の立ち上がりに同期
したトリガーパルスを発生させるためのトリガーパルス
発生回路として機能している。

そして、前記ＡＮＤ回路５６の出力端はＲＳフリップフ
ロップ６２のセット入力端に至り、このＲＳフリップフ
ロップ６２のＱ出力端は抵抗６４、コンデンサ６６から
成る積分回路６７１介してアースに至る。この積分回路
６７の出力はインバーター６８を介して前記Ｎｓフリッ
プフロップ６２のリセット入力端に加えられている。即
ち、前記ＲＳフリップフロップ６２．積分回路６７、及
びインバーター６８によって基準ロジック信号を発生す
る基準ロジック信号発生回路としての単安定マルチバイ
ブレーク７０が構成されている。

また、周波数切換制御手段３８の前記入力端３８Ａ及び
前記ｉ３フリップフロップ６２のＱ出力端の各々は、鉄
鍋用のＡＮＤ回路７２の入力端にも至る。また、前記イ
ンバーター５４及びＮｓフリップフロップのＱ出力端は
各々アルミ系調剤のＡＮＤ回路７４の入力端に至る。そ
して、これらのＡＮＤ回路７２．７４によって、鉄鍋及
びアルミ系鍋に対するロジック信号と基準ロジック信号
との周期長さの比較を行う比較回路７６が構成されてい
る。

前記鉄鍋用のＡＮＤ回路７２の出力端はａＳフリップフ
ロップ７８のセット入力端に接続され、また前記アルミ
系調剤のＡＮＤ回路７４の出力端も同様に当該フリップ
フロツプ７８のリセット入力端に接続されている。この
ＲＳフリップフロン１７８は、前記比較回路７６の結果
に基づいて択一的に鉄鍋かアルミ系鍋かの判断をする判
断回路としての機能を備えている。

更に、前記百百フリップフロップ７８のＱ及びｄ出力端
は前記切換駆動回路部５２内のＡＮＤ回路８０のＨ能動
及びＬ能動入力端に各々至り、このＡＮＤ回路８０の出
力端は抵抗８２を介してスイッチング用のＮＰＮ形トラ
ンジスタ８４のベースに至る。このトランジスタ８４の
コレクタはリレー８６及びダイオード８８の並列回路を
介してＶｃｃ電源に接続されるとともに、エミッタはア
ースされている。このトランジスタ８４のオン・オフに
付勢されて励磁・消磁を行うリレー８６の接点はＮｏ　
（平常間）接点９０ＡとＮＣ（平常閉）接点９０Ｂとを
備えたトランスファ接点９ｏとなっている。このトラン
スファ接点９ｏ内の共通端９０Ｃは前記方形波発振器３
２の切換端子３２Ｃに接続され、またＮＯ接点９０Ａ及
びＮＣ接点９０Ｂは切換端子３２Ａ及び３２Ｂに各々接
続されている。従って、前記方形波発振器３２の発振周
波数の切換は、このリレー接点９０の接点移動によって
行われる。つまり、この接点移動によって、前記発振器
３２内の調整抵抗ＲＩｌ′（鉄鍋用）かＲ１＋”（アル
ミ系調剤）かの選択がなされる。

一方、前記比較制御回路部５０の判断回路としてのＲ３
ＦＦ７８のＱ出力端は、鉄鍋モードを表示する発光ダイ
オード９２と保護用抵抗９４を介してアースに至るとと
もに、ｄ出力端はアルミ系鋼モードを表示する発光ダイ
オード９６と保護用抵抗９８を介して同様にアースされ
ている。そして、これらによって前記表示部４０が構成
され、後述するように鉄鍋使用の際は前記発光ダイオー
ド９２が点灯し、アルミ系鋼使用の際は発光ダイオード
９６が点灯するように成っている。

その他の構成は前述した従来例と同一となっている。

次に、本実施例の全体的動作を説明する。

まず、出力部の初期動作について説明する。初めに電磁
調理器に鍋をセットし駆動させる（第７図１００参照）
。このことは、加熱用コイル８からすれば、該コイル８
の極く近傍に透磁率に影響するコア材を置かれたことと
等価であると考えられる。従って、例えば鉄鍋か又はア
ルミ系鍋かの如く、セットする鍋の種類を変えると、加
熱用コイル８のインダクタンスが変化し、コイル電流ｉ
Ｌが前述の第１０図（３）の如く変化する。これは実験
的にも確認されている。この第１０図において、同一の
制御パルスＰに対し、実線は鉄鍋の場合を示し、二点鎖
線はアルミ系鍋の場合である。

つまり、鉄鍋の場合よりアルミ系鍋の場合の方が加熱用
コイル８のインダクタンスが小さくなるために、その共
振特性は高い周波数を有することになる。この加熱用コ
イル８とフライホイール用コンデンサ１２とによる共振
電流の帰線時間を、鉄鍋の場合をｔ□、アルミ系鍋の場
合をｔＡＬとすると、ｊＦ＊〉ｔＡＬとなる。

そして、出力用トランジスタ６のコレクタ電圧ｖｃは、
第１０図（２）の如く、前記共振電流よりπ／２の位相
差（遅れ）をもって現われる。このためコレクタ電圧ｖ
（、の周期も鉄鍋の方がアルミ系鍋よりも大きくなって
いる。また、波形は正弦波に近い波形となり、尖頭値は
アルミ系鍋の方が高く全体にシャープになっている。

次に、前述のように、高電圧パルスとしての前記コレク
タ電圧に基づいて、ロジック信号形成手段３６が作用し
、セントされた鍋の種類に対応したロジック信号５Ｆ−
（鉄鍋のとき）又は５ａｔ（アルミ系鍋）が出力される
（第７図１０２参照）。

これらのロジック信号ＳＦａ＋　　ｓＡｔのハイレベル
時の周期ｔＦ＠＋　　ｔＡＬは前記トランジスタ６のコ
レクタ電圧ｖｃの各々の周期に一致しているものである
。そして、これらのロジック信号５ＦｌＩ又はＳＡ。

の入力に付勢され周波数切換制御手段３日が作動する（
第７図１０４）。

仮りに、第５図のように、入力端３８Ａに鉄鍋を検知し
たというロジック信号Ｓ１が入力すると、このロジック
信号ＳＦｅは周波数切換制御手段３８の比較回路７６に
至るとともにトリガーパルス発生回路６１内のインバー
タによって反転される。

この反転されたロジック信号ＳＦｅは積分回路６０で積
分されるとともに、前記比較回路７６に至る。

前記積分回路６０の出力りと、しきい値（ロジック信号
Ｓ　Ｆ−）との論理積がＡＮＤ回路５６によってとられ
、その出力はトリガーパルスＧとなって前記基準ロジッ
ク信号発生回路７０に入力する。

この基準ロジック信号発生回路７０では、前記トリガー
パルスＧの入力に同期して■３フリップフロンプロ２の
Ｑ出力端から第５図に示す基準ロジック信号Ｓ。が発生
する。このときｄ出力端子からは反転された反転基準信
号蓬が出力される。

これらの基準ロジック信号Ｓ。及び反転基準信号乙の周
期は積分回路６７の定数選択によって予め定められてい
る。

前記比較回路７６内の鉄鍋用のＡＮＤ回路７２ではロジ
ック信号Ｓ１と反転基準ロジック信号Ｓ０との論理積を
とり、両者が共にハイ　（Ｈ）レベルのときのみ、ロー
（Ｌ）レベルのセントパルス信号を判断回路７８として
のＲＳＳフリップフロップセット入力端へ出力する。ま
た、アルミ系調剤のＡＮＤ回路７４ではロジック信号ｓ
ＡＬと基準ロジック信号Ｓ０との論理積をとるが、この
場合、共にＨレベルになることは無いのでその論理出力
は常にＨレベルである。

従って、ＲＳフリップフロップ７８にはセットパルスの
みの入力となるので、そのＱ出力端はＨレベルとなり、
ｄ出力端はＬレベルとなり、この状態を維持し続ける。

これにより、入力したロジック信号の周期が基準ロジッ
ク信号Ｓ０の周期より大であり、鉄鍋であることが最終
的に確認される（第７図の判断１０６のイエスの場合）
。

これによって、表示部４０内の発光ダイオード９２が直
ちに点灯する（第７図１０８参照）とともに、前記切換
駆動回路部５２内のＡＮＤ回路８０が能動状態となり、
その出力はＨレベルとなる。これにより、スイッチング
用トランジスタ８４がオンとなり、Ｖｃｃ電源よりリレ
ー８６に通電され、ＮＯ接点９０Ａが閉じる。従って、
それまで方形波発振器３２の発振周波数がアルミ系鋼用
の調整抵抗Ｒ３″によって閉回路が形成されていたもの
が、電源を投入し鉄鍋をセットした後、瞬時の内に、調
整抵抗ＲＢ′に切換えられる（第７図１１０参照）。こ
れによって、前記関係式で定められる発振周波数が鉄鍋
用になることから、出力部４への制御パルスＰＦＩは第
８図（１）のように低い周波数になり、加熱用コイル８
に流れるコイル電流ｉＬも第８図（４）のＡのようにな
る。

つまり、アルミ系鋼用の周波数（制御パルスＰＡＬ）の
ままであれば、同図中の仮想線Ａ′の如く小さいコイル
電流となって、出力が低く抑えられるのに対し、制御パ
ルスＰＦａを用いることによりこれが無くなり、その波
高値は常に一定の値！、となる。以上の動作は電源がオ
フとなり駆動停止になるまで続けられる（第７図１１２
参照）。−これにより、アルミ系鍋であっても、鉄鍋で
あっても定格の出力能力の元で常に一定の磁気エネルギ
ーを加熱用コイル８から鍋体に供給することができ、調
理器自体の出力性能は鍋の材質の如何にかかわらず常に
一定に保つことができる。これがため、例えば鍋の発熱
性能が同一であれば、鍋の種類が変わっても、所定量の
水を沸騰させる時間は同じになり、鍋材質によって加熱
コイル８のインダクタンスが変化することによる熱効率
の不当な低下を防止することができる。また、表示部４
０によって動作モードを確認でき、極力発熱性能の良い
鍋を選択して使用し、省エネルギーを図るという使い方
が可能となる。また、駆動途中で鍋の種類を置き換えた
場合でも追随して新たな鍋に対し自動切換制御が行われ
る。

一方、第６図のように、アルミ系鍋を検知したというロ
ジック信号ＳＡＬが周波数切換制御手段３８に入力した
場合も同様に動作をする。この場合は、結局、比較回路
７６内の鉄鍋用のＡＮＤ回路７２の出力が常にＨレベル
となり、アルミ系鋼用のＡＮＤ回路７４がＬレベルのリ
セットパルス信号を出力する。このパルス信号が次段の
ＲＳフリップフロップ７８のリセット入力端に印加され
るのみとなるから、当該ＲＳＳフリップフロラフ７８の
出力レベルは前述と反対になる。即ち、Ｑ出力端がＬレ
ベルになり、ｄ出力端がＨレベルになる（第７図の判断
１０６のノーの場合）。

これによって表示部４０内の発光ダイオード９６が点灯
しく第７図１１４参照）、その旨告知せしめるが、前記
切換駆動回路部５２内のＡＮＤ回路８０は能動状態にな
らないため、トランジスタ８４はオフのままとなる。従
って、リレー８６のリレー接点９０は移動せず、ＮＣ接
点９０Ｂが閉のままとなるので（第７図１１６参照）、
前記方形波発振器３２の発振周波数は調整抵抗Ｒ１１″
で決まるアルミ系鋼用の周波数のままとなり、最大の出
力性能が第８図（４）のＢの如く維持されている。

尚、前記実施例では、初期動作の僅かな時間だけとりあ
えずアルミ系鋼用の周波数を出力しておいて、その検出
したロジック信号の具合によっては、瞬時の内に鉄鍋用
の制御パルスの周波数に切換える場合を示したが、勿論
これは反対に設定しても同等である。また、前記実施例
は鉄鍋とアルミ系鍋の場合だけで議論したが、本発明は
必ずしもこれに限定されず、他の種類の鍋を組合せて同
様に構成してもよい。また、方形波発振器３２の構成も
必ずしも前記実施例に限定されることはなく、該発振器
の構成によっては初期発振を特定鍋に合わせた周波数で
行うのではなく、所定の基準周波数で行い、その後検知
した鍋体の材質に合わせたものとするという手法であっ
てもよい。

〔発明の効果〕

本発明によると、以上のように構成され作用するので、
ロジック信号形成手段及び周波数切換制御手段により、
鍋の種類に対応して出力部に発生する電圧パルスに基づ
いて自動切換を行い、しかも表示部の作用によりその動
作モードを自動的に表示するとしているので、これによ
り手動操作に伴う誤操作や切換操作の煩わしさ等が解消
されて操作性が飛躍的に改善されるとともに、鍋の種類
が変わっても安定した出力性能が発揮され、全体として
信頼性が一層向上するという優れた電磁調理器を提供す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に係る一部ブロック化した全
体構成図、第２図は方形波発振器の内部構成を示す回路
構成図、第３図は方形波発振器からの出力波形図、第４
図は周波数切換制御手段と表示部とを示す回路構成図、
第５図は鉄鍋の場合の周波数切換制御手段の動作を説明
するためのタイミングチャート、第６図はアルミ系鍋の
場合の周波数切換制御手段の動作を説明するためのタイ
ミングチャート、第７図は全体的動作を説明するための
フローチャート、第８図は周波数切換制御手段が動作し
た後の各部の電圧、電流の波形図、第９図は従来例を示
す概略構成図、第１０図は従来例の動作及び本発明に係
る実施例の初期状態の動作を示す各部の電圧、電流の波
形図である。４・−−一−−−−・出力部、８・・−・−・加熱用コ
イル、１−　ｆｌ　−−−−−−−−・電源部、３０・
−−−−−−−一制御部、３６・−−−−−−−・ロジ
ック信号形成手段、３８−−−−−−−・周波数切換制
御手段、４０・−・・−・表示部、Ｋ・・−・−・加熱
用コイルの高圧端。特許出願人　　　　　日本軽金属株式会社第２図Ｊｔ第３図第５図［２台ｍ）１０第６図第７図第８１図第９図卆第１Ｑ図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）、方形波状の制御パルスを送出する制御部と、こ
の制御部からの制御パルスに付勢されて加熱コイルに交
番電流を通電せしめる出力部と、この出力部に電力を供
給する電源部とを備えた電磁調理器において、前記加熱用コイルの前記電源部と反対側の高圧端に発生
する高電圧パルスに基づいたロジック信号を形成するロ
ジック信号形成手段と、このロジック信号形成手段から
のロジック信号を基準ロジック信号と比較・判断し前記
制御パルスの周波数の切換制御を自動的に行う周波数切
換制御手段とを前記制御部に装備したことを特徴とする
電磁調理器。
（２）、方形波状の制御パルスを送出する制御部と、こ
の制御部からの制御パルスに付勢されて加熱コイルに交
番電流を通電せしめる出力部と、この出力部に電力を供
給する電源部とを備えた電磁調理器において、前記加熱用コイルの前記電源部と反対側の高圧端に発生
する高電圧パルスに基づいたロジック信号を形成するロ
ジック信号形成手段と、このロジック信号形成手段から
のロジック信号を基準ロジック信号と比較・判断し前記
制御パルスの周波数の切換制御を自動的に行う周波数切
換制御手段と、この周波数切換制御手段の動作モードに
対応する表示を行う表示部とを前記制御部に装備したこ
とを特徴とする電磁調理器。