JPS61276923A - 幅方向に均一なｂｈ性を有する冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
幅方向に均一なｂｈ性を有する冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS61276923A JPS61276923A JP11666785A JP11666785A JPS61276923A JP S61276923 A JPS61276923 A JP S61276923A JP 11666785 A JP11666785 A JP 11666785A JP 11666785 A JP11666785 A JP 11666785A JP S61276923 A JPS61276923 A JP S61276923A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、プレス加工性とりわけ深絞り性と共に焼付り
硬化性（以下はｒＢＨ性」という）に優れていて自動車
用外板などの分野で好適に用いられる冷延鋼板製造技術
に関し、特に幅方向の前記ＢＨ性が均一な冷延鋼板の製
造方法について提案するものである。
硬化性（以下はｒＢＨ性」という）に優れていて自動車
用外板などの分野で好適に用いられる冷延鋼板製造技術
に関し、特に幅方向の前記ＢＨ性が均一な冷延鋼板の製
造方法について提案するものである。
（従来の技術）
焼付（プ塗装後に強度が土性する性質、いわゆるＢ ｌ
−１性を有する鋼板について、従来かかるＢ ｌ−１性
を制御する幾つかの提案がある。
−１性を有する鋼板について、従来かかるＢ ｌ−１性
を制御する幾つかの提案がある。
（イ）ＮｂやＴｉなどの炭・窒化物を含まない極低炭素
鋼を対象どじで、箱焼鈍または連続焼鈍方法を制御する
ことにＪ：って実現する方法。
鋼を対象どじで、箱焼鈍または連続焼鈍方法を制御する
ことにＪ：って実現する方法。
（［鉄と鋼−第７１巻（１９８５年） Ｊ ８５−８
６４４）（ロ）ＮｂをＣとの原子比較で限定した極低炭
素鋼を対象として、これを連続焼鈍時に急速冷却すると
により、所定のＢＨ性を得る方法。
６４４）（ロ）ＮｂをＣとの原子比較で限定した極低炭
素鋼を対象として、これを連続焼鈍時に急速冷却すると
により、所定のＢＨ性を得る方法。
（「鉄と鋼−第６８巻（１９８２年） Ｊ Ｐ１３６２
）（ハ）低炭素鋼を対象とし、熱間圧延時に６００℃以
上の高温巻取りを行なうという手段を経て箱焼鈍するこ
とにより、所定のＢ ｌ−１性を実現する方法。（西山
記念講座第７４．７５回」ＰｌｏＧ−日本鉄鋼協会編） （発明が解決しようとする問題点） 上述した（イ）〜（ハ）の従来技術は、大体成分組成か
焼鈍方法の制御によって所定のＢ ｌ−（竹どするもの
であり、巻取り温度について論究した（ハ）の方法以外
熱間圧延■稈、待に）ＩＩｌ熱方法に着目した技術は極
めＣ少なく、そのためにＦ３ Ｈ性はども角としても延
びや絞りの面で問題点があった。
）（ハ）低炭素鋼を対象とし、熱間圧延時に６００℃以
上の高温巻取りを行なうという手段を経て箱焼鈍するこ
とにより、所定のＢ ｌ−１性を実現する方法。（西山
記念講座第７４．７５回」ＰｌｏＧ−日本鉄鋼協会編） （発明が解決しようとする問題点） 上述した（イ）〜（ハ）の従来技術は、大体成分組成か
焼鈍方法の制御によって所定のＢ ｌ−（竹どするもの
であり、巻取り温度について論究した（ハ）の方法以外
熱間圧延■稈、待に）ＩＩｌ熱方法に着目した技術は極
めＣ少なく、そのためにＦ３ Ｈ性はども角としても延
びや絞りの面で問題点があった。
また、上記（イ）〜（ハ）の各従来方法で製造した冷延
鋼板の場合、鋼帯（鋼板）幅方向の両エツジ部に余剰の
Ｃ，Ｎが残留しゃＦｊ ＜、十分なりＨ性は確保できる
ものの歪時効を起１ノやすい傾向がある。しかも、絞り
性の向上を目的にＮ ｌ）やＴ１等の炭・窒化物を十分
に形成させた極低炭素鋼で゛は、熱間仕」二げ圧延時、
幅方向両エツジ部の冷却速度が中心部に比べで速いため
、エツジ部のみ良りＹなり１−１性を示すが中心部では
全く悪いという現象が見られる。
鋼板の場合、鋼帯（鋼板）幅方向の両エツジ部に余剰の
Ｃ，Ｎが残留しゃＦｊ ＜、十分なりＨ性は確保できる
ものの歪時効を起１ノやすい傾向がある。しかも、絞り
性の向上を目的にＮ ｌ）やＴ１等の炭・窒化物を十分
に形成させた極低炭素鋼で゛は、熱間仕」二げ圧延時、
幅方向両エツジ部の冷却速度が中心部に比べで速いため
、エツジ部のみ良りＹなり１−１性を示すが中心部では
全く悪いという現象が見られる。
（問題点を解決するだめの手段）
本発明は、上述したような従来技術が抱える問題点に対
し、 鋼スラブの加熱パターンを工夫することによってＮＩＰ
、 丁１の炭・窒化物のオーステナイ１へ中への分離
固溶の促進を図ること、仕上げ圧延終了後のス１〜リッ
プの水冷域を工夫（エツジマスキング）することによっ
てスラブ加熱中に固溶したＣ、 Ｎの適度な析出を導き
幅方向におけるＢ Ｈ性のむらを無くずこと、および■
のびを起因とする冷延板の形状不良を改善すること、ひ
いては形状改善に伴うその他の材質均一化も果すこと、 ができる手段として、 Ｃ： ０．００５０ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： １．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．０ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１５ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１５ｗｔ％以下、 ＡＡ ： ０．０１〜０．１００ｗｔ％、Ｎ ：
０．００５ｗｔ％を含み、かつＴ ｉ ： ０．
０１０〜０．０５０ｗｔ％およびＮｂ：０．００４〜０
．０３０ｗｔ％のうち少なくともいずれか一種を含有し
、残部実質的に［ｅの組成になる鋼スラグを、熱間圧延
に先立つ加熱に際しては１１００〜１２００℃の温度域
に限り加熱の速度が１．５°Ｃ／ｍＩｎ。以Ｆとなるよ
うに加熱し、その後熱間仕上げ圧延終了から巻取りまで
の間スＩ〜リップの両エツジ部をマスキング状態で通板
ざぼる熱間圧延工程を経た後、常法に従う冷間圧延、連
続焼鈍を施すことを特徴とする幅方向に均一なり Ｈ性
を有する冷延鋼板の製造方法を提案する。
し、 鋼スラブの加熱パターンを工夫することによってＮＩＰ
、 丁１の炭・窒化物のオーステナイ１へ中への分離
固溶の促進を図ること、仕上げ圧延終了後のス１〜リッ
プの水冷域を工夫（エツジマスキング）することによっ
てスラブ加熱中に固溶したＣ、 Ｎの適度な析出を導き
幅方向におけるＢ Ｈ性のむらを無くずこと、および■
のびを起因とする冷延板の形状不良を改善すること、ひ
いては形状改善に伴うその他の材質均一化も果すこと、 ができる手段として、 Ｃ： ０．００５０ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： １．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ ： １．０ｗｔ％以下、 Ｐ ： ０．１５ｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１５ｗｔ％以下、 ＡＡ ： ０．０１〜０．１００ｗｔ％、Ｎ ：
０．００５ｗｔ％を含み、かつＴ ｉ ： ０．
０１０〜０．０５０ｗｔ％およびＮｂ：０．００４〜０
．０３０ｗｔ％のうち少なくともいずれか一種を含有し
、残部実質的に［ｅの組成になる鋼スラグを、熱間圧延
に先立つ加熱に際しては１１００〜１２００℃の温度域
に限り加熱の速度が１．５°Ｃ／ｍＩｎ。以Ｆとなるよ
うに加熱し、その後熱間仕上げ圧延終了から巻取りまで
の間スＩ〜リップの両エツジ部をマスキング状態で通板
ざぼる熱間圧延工程を経た後、常法に従う冷間圧延、連
続焼鈍を施すことを特徴とする幅方向に均一なり Ｈ性
を有する冷延鋼板の製造方法を提案する。
なお、上記スｌ〜リップエツジ部のマスキングは、板厚
３．５ｍｍ以下の場合側縁から中心に向って少イｔくど
も４０ｍｍ多くとも６０ｍｍの幅にわたって施すことと
し、また板厚が３．５ｍｍを超える場合には、側縁から
中心に向っ−で少なくとも３０１１ ｍ多くとも５０ｍ
ｍの幅にたって施すこととする。
３．５ｍｍ以下の場合側縁から中心に向って少イｔくど
も４０ｍｍ多くとも６０ｍｍの幅にわたって施すことと
し、また板厚が３．５ｍｍを超える場合には、側縁から
中心に向っ−で少なくとも３０１１ ｍ多くとも５０ｍ
ｍの幅にたって施すこととする。
（作用）
本発明にかかる冷延鋼板の製造方法は、本発明に特有な
成分組成の鋼スラブを用意すること、および熱間圧延工
程において特徴のある加熱パターンと圧延後処理とを採
用したところに特徴がある。
成分組成の鋼スラブを用意すること、および熱間圧延工
程において特徴のある加熱パターンと圧延後処理とを採
用したところに特徴がある。
以下この発明を具体的に説明する。
まずこの発明において鋼板素材の成分組成を上紀の範囲
に限定した理由について説明する。
に限定した理由について説明する。
Ｃ： ０．００５０ ｗｔ％以下
加工用鋼板として最も重要な７値おＪ：び延性を向上さ
せるｌζめには、Ｃ搭は少ないほどよく、従ッ”ＣＣ含
有量は０ 、 Ｏ０５０Ｗ ｔ％（以下は単ニ［％−Ｉ
Ｃ゛示す）以下より好ましくは ０．００３５％以上の
範囲に限定した。Ｃが増加すると、これを炭化物として
固定さけるために多量のＴｉ 、Ｎｂを必要どづ゛るが
、その結果生成するＴｉｃやＮ１）Ｃなどの析１１１強
化によって加工性が劣化する。
せるｌζめには、Ｃ搭は少ないほどよく、従ッ”ＣＣ含
有量は０ 、 Ｏ０５０Ｗ ｔ％（以下は単ニ［％−Ｉ
Ｃ゛示す）以下より好ましくは ０．００３５％以上の
範囲に限定した。Ｃが増加すると、これを炭化物として
固定さけるために多量のＴｉ 、Ｎｂを必要どづ゛るが
、その結果生成するＴｉｃやＮ１）Ｃなどの析１１１強
化によって加工性が劣化する。
Ｓｉ ： １，０％以下、Ｍｎ ： １．０％以
下Ｓ１およびＭｎはいずれも、鋼板の強度向上に有効に
寄与するが、過度の添加は溶接性の劣化を招くので、そ
れぞれＳ１≦ １．０％、Ｍｎ≦ １．０％の範囲で添
加することにした。
下Ｓ１およびＭｎはいずれも、鋼板の強度向上に有効に
寄与するが、過度の添加は溶接性の劣化を招くので、そ
れぞれＳ１≦ １．０％、Ｍｎ≦ １．０％の範囲で添
加することにした。
ｐ：ｏ、１５％以下
Ｐも＄１やＭｎと同様に、鋼板の高強度化に有効に寄与
するが、含有量が０．１５％を超えるとやはり溶接性の
劣化を招くので、０．１５％以下の範囲に限定した。
するが、含有量が０．１５％を超えるとやはり溶接性の
劣化を招くので、０．１５％以下の範囲に限定した。
３：０．０１０％以下
Ｓが多量に含有されるとＭｎやＴｉで固定されなくなり
、熱間圧延時における割れの発生原因となるので、Ｓ含
有量は０．０１０％以下の範囲に限定した。
、熱間圧延時における割れの発生原因となるので、Ｓ含
有量は０．０１０％以下の範囲に限定した。
△Ｊ２：０．０１０〜０．１４１％
八βは鋼中のＯを固定して、Ｏとへ結合によるＴ１やＮ
ｂの有効量の低下を回避するのに有効な元素であるが、
ｏ、ｏｉｏ％未渦ではその添加効果に乏しく、一方ｏ、
ｉｏ％を超えて添加してもその効果は飽和に達するので
、０．０１０〜０．１０％範囲とした。
ｂの有効量の低下を回避するのに有効な元素であるが、
ｏ、ｏｉｏ％未渦ではその添加効果に乏しく、一方ｏ、
ｉｏ％を超えて添加してもその効果は飽和に達するので
、０．０１０〜０．１０％範囲とした。
Ｎ ： ０．００５０％１ズ下
ＮはＣど同様、多量に含有されると７値や延性の劣化を
招くので、０．００５０％以下の範囲に限定し １こ
。
招くので、０．００５０％以下の範囲に限定し １こ
。
１−ｉ ： ０，０１０〜 ０．０５０％
、 Ｎ ｂ ： ｏ、ｏｏ４〜 ０．
０３０％ ＴｉおよびＮｌｌはいずれも、鋼中に固溶して深絞り性
や延性に悪影響を及ぼすＣやＮを固定し、加工性ざらに
は耐時効性を向上させる有用な元素である。しかしなが
らＴｉ 、Ｎｂがそれぞれ、０．０１０％ 、 ０．
００４％ ニ満たないとｃやＮ（７）十分な固定が難し
くて満足のいく加工性が得られず、一方０．０５０％、
０．０３０％を超えるどＴｉやＮｂの炭・窒化物が
増加してやはり加工性の劣化を招くので、Ｔ１およびＮ
ｌ）はそれぞれ上記の範囲で添加することとした。
、 Ｎ ｂ ： ｏ、ｏｏ４〜 ０．
０３０％ ＴｉおよびＮｌｌはいずれも、鋼中に固溶して深絞り性
や延性に悪影響を及ぼすＣやＮを固定し、加工性ざらに
は耐時効性を向上させる有用な元素である。しかしなが
らＴｉ 、Ｎｂがそれぞれ、０．０１０％ 、 ０．
００４％ ニ満たないとｃやＮ（７）十分な固定が難し
くて満足のいく加工性が得られず、一方０．０５０％、
０．０３０％を超えるどＴｉやＮｂの炭・窒化物が
増加してやはり加工性の劣化を招くので、Ｔ１およびＮ
ｌ）はそれぞれ上記の範囲で添加することとした。
なお、ｌ−ｉはＮｂに比べ延性にすぐれており、一方Ｎ
＋）は王１に比べると異方性改善の点で優れているの
で、両者の複合添加が望ましい。しかしながら、Ｔｉ
、Ｎｂをそれぞれ単独に添加しても、従来の箱焼鈍法で
製造されていた低Ｃ−Ａρキルト鋼に比べ、はるかに良
好な材質が得られるので単独添加でもよい。
＋）は王１に比べると異方性改善の点で優れているの
で、両者の複合添加が望ましい。しかしながら、Ｔｉ
、Ｎｂをそれぞれ単独に添加しても、従来の箱焼鈍法で
製造されていた低Ｃ−Ａρキルト鋼に比べ、はるかに良
好な材質が得られるので単独添加でもよい。
次に熱間圧延条件について説明する。熱間圧延に先立つ
上記成分組成の鋼スラブの加熱は本発明において最も重
要なポイントであり、少くともこの条イ４１を無視して
は鋼板幅方向に均一なりＨｆｔを示すものを得るのは難
しい。
上記成分組成の鋼スラブの加熱は本発明において最も重
要なポイントであり、少くともこの条イ４１を無視して
は鋼板幅方向に均一なりＨｆｔを示すものを得るのは難
しい。
（イ）加熱パターン、特に１１００〜１２００℃間の加
熱速度について説明する。まず、Ｃ／ ０，００５ｗｔ
％、 Ｓ ｉ ／ ０．０１ｗｔ％、 １Ｖｌｎ ／
０，１１ｗｔ％。
熱速度について説明する。まず、Ｃ／ ０，００５ｗｔ
％、 Ｓ ｉ ／ ０．０１ｗｔ％、 １Ｖｌｎ ／
０，１１ｗｔ％。
Ｐ／ ０．００９ｗｔ％、 Ｓ ／ ０．０１１ｗｔ％
、Ａｕ１０．０３８ｗｔ％、 Ｎ ／ ０．００２７ｗ
ｔ％、Ｎｌ〕１０．０１５ｗｔ％を含有する真空溶解鋼
を溶製し、分解圧延で５０ｍｍ厚、幅２５０ｍｍのスラ
ブとした。
、Ａｕ１０．０３８ｗｔ％、 Ｎ ／ ０．００２７ｗ
ｔ％、Ｎｌ〕１０．０１５ｗｔ％を含有する真空溶解鋼
を溶製し、分解圧延で５０ｍｍ厚、幅２５０ｍｍのスラ
ブとした。
次いで、このスラブを１２８０℃、３０分の加熱保持す
るのに当り、１１００℃から１２００℃にまで臂濡させ
る加熱速度を種々変化させてみた。その後は、５パスの
熱間圧延を経て９０５℃で３．５ｍｍ厚の熱延板として
仕上げ、５３０℃。
るのに当り、１１００℃から１２００℃にまで臂濡させ
る加熱速度を種々変化させてみた。その後は、５パスの
熱間圧延を経て９０５℃で３．５ｍｍ厚の熱延板として
仕上げ、５３０℃。
５ｈｒの巻取り相当処理を施した。この巻取りまでの冷
却速度は３０°Ｃ／Ｓｅｅとした。酸洗後、ｏ、ａｍｍ
厚まで冷間圧延し、８３０℃−４０Ｓｅｅ保持の連続焼
鈍を行った。
却速度は３０°Ｃ／Ｓｅｅとした。酸洗後、ｏ、ａｍｍ
厚まで冷間圧延し、８３０℃−４０Ｓｅｅ保持の連続焼
鈍を行った。
こうして得られた冷延板について、１１００〜１２００
℃間の加熱速度とＢ ｌ−１１との関係を示したのが第
１図である。図中のＢＨｆＲは板幅中心におけるザンプ
ルについて２％歪、１７０℃。
℃間の加熱速度とＢ ｌ−１１との関係を示したのが第
１図である。図中のＢＨｆＲは板幅中心におけるザンプ
ルについて２％歪、１７０℃。
２ｏｍ ｒ ｎの焼付（プ相当の熱処理をした場合の処
理前後における降伏点上昇量である。
理前後における降伏点上昇量である。
この図から判るように、スラブ加熱時、１１００〜１２
００℃の間の速度が１．５°Ｃ７ｍ１ｎ、以下になるど
、炭・窒化物のオーステナイトへの固溶が促進されて固
溶Ｃが残留しにくくなり、Ｂ Ｈ性の劣化が起る。なお
、加熱温度域の上・下限を設けたのは、１１００°Ｃ以
下は炭・窒化物の溶解が進行しに＜ ＜ Ｂ ｌ−１性
が得られない場合であり、また１２００°Ｃ以上では徐
加熱か生産性の低下をもたらし不利となるからである。
００℃の間の速度が１．５°Ｃ７ｍ１ｎ、以下になるど
、炭・窒化物のオーステナイトへの固溶が促進されて固
溶Ｃが残留しにくくなり、Ｂ Ｈ性の劣化が起る。なお
、加熱温度域の上・下限を設けたのは、１１００°Ｃ以
下は炭・窒化物の溶解が進行しに＜ ＜ Ｂ ｌ−１性
が得られない場合であり、また１２００°Ｃ以上では徐
加熱か生産性の低下をもたらし不利となるからである。
（ロ）次ぎに、本発明において、仕上げ圧延終了から巻
取りまでの間、スリップの両エツジ部の水冷を阻止（マ
スキング）する理由についで説明する。
取りまでの間、スリップの両エツジ部の水冷を阻止（マ
スキング）する理由についで説明する。
一ヒ記（イ）で述べたのと同じ成分組成の鋼スラブを、
転炉から出鋼し、１２６０°Ｃ−１ｈ保持するに当り、
１１００°Ｃから１２００℃の加熱速度を１℃／ｍｉｎ
、とじ、９００℃で圧延を終了して６３０°で巻取った
。得られた冷延板は板厚２〜４，５ｍｍ、幅１０００ｍ
ｍ、で、マスキングは側縁から中心に向って最高７０
ｍ ｎＩの幅について行い、そして焼鈍後の冷延板（板
厚０．７ｍｎ１）について、側縁から１５ｍｍ、 ４５
ｍｍ、 ６０ｍｍ、 ７５ｍｍ、 ９０ｍｍの部分から
Ｊ ＩＳ５号試験片を採取してＢ ｌ−１とＡＩを測定
した。その結果を第２図に示すが、マスキングが４０
Ｉｎ ｍ未満ではエツジ近傍のＢ Ｈ性は十分であるも
のの、Ａ Ｉ ＞ ３ ｋｇ、”１１１ｍ２あり時効性
がある。マスキングが６０ｍｍを越えると、マスキング
部と水で冷ムｌ Ｌ ’Ｕいる部分の境界近傍であるエ
ツジから１０５〜１３５ｍｍの付近でＢ ｌ−１／、＋
＜急激に低下する。エツジから１０５〜１３５ｍｍ程度
の領域は、通常の水スプレーによる強制冷却の場合には
中心部と同様に良好なり］−１性を有するが、マスキン
グが６ ＯｎＩ ｎＩを越えると、この位置の冷ム０速
度が遅くなり、固溶Ｃの析出が進行し、Ｂ ｌ−１が得
られなくなるものと推定される。
転炉から出鋼し、１２６０°Ｃ−１ｈ保持するに当り、
１１００°Ｃから１２００℃の加熱速度を１℃／ｍｉｎ
、とじ、９００℃で圧延を終了して６３０°で巻取った
。得られた冷延板は板厚２〜４，５ｍｍ、幅１０００ｍ
ｍ、で、マスキングは側縁から中心に向って最高７０
ｍ ｎＩの幅について行い、そして焼鈍後の冷延板（板
厚０．７ｍｎ１）について、側縁から１５ｍｍ、 ４５
ｍｍ、 ６０ｍｍ、 ７５ｍｍ、 ９０ｍｍの部分から
Ｊ ＩＳ５号試験片を採取してＢ ｌ−１とＡＩを測定
した。その結果を第２図に示すが、マスキングが４０
Ｉｎ ｍ未満ではエツジ近傍のＢ Ｈ性は十分であるも
のの、Ａ Ｉ ＞ ３ ｋｇ、”１１１ｍ２あり時効性
がある。マスキングが６０ｍｍを越えると、マスキング
部と水で冷ムｌ Ｌ ’Ｕいる部分の境界近傍であるエ
ツジから１０５〜１３５ｍｍの付近でＢ ｌ−１／、＋
＜急激に低下する。エツジから１０５〜１３５ｍｍ程度
の領域は、通常の水スプレーによる強制冷却の場合には
中心部と同様に良好なり］−１性を有するが、マスキン
グが６ ＯｎＩ ｎＩを越えると、この位置の冷ム０速
度が遅くなり、固溶Ｃの析出が進行し、Ｂ ｌ−１が得
られなくなるものと推定される。
第３図は、板厚とマスキング幅との関係を調べたもので
あるが、板厚が３ 、５ ｍ ｍを境として、効果的な
マスキング幅が異なることが判った。即ち、板厚が３．
５ｍｍ以下ではマスキング好適範囲は側縁から少なくと
も４０ｍｍ多くとも６０ｍｍであるが、板厚３．５ｍｍ
以上では好適範囲の幅は３０〜５０ｍｍになる。この板
厚によって差が生じる理由は、第４図に示すように、熱
延板の耳伸び高さに差があることに起因しており、それ
は板厚の差により冷却歪が異なるためと考えられる。な
お、上述した熱間圧延を施した鋼板の仕上げ温度は、Ａ
ｒ３ 点以上（８７０〜９００℃）が一般的であるが
、フェライト域である７ ００ ’Ｃ程度まで下げても
材質劣化は小さい。巻取り温度も特に限定する必要はな
く、６００℃以下の低温巻取りを行っても材質は良好と
なる。該鋼板は、デスケーリング、冷間圧延を施して、
冷延鋼板となる。冷延圧下率は特に限定するものではな
いが、絞り性向上のためには圧下率６０％以上が好まし
い。連続焼鈍条件は、再結晶温度以上であればよく、加
熱冷却条件は特に限定する必要はない。なお箱焼鈍法で
は、Ｎｂ 、Ｔｉの炭・窒化物の再析出が進行しＢ １
１性が得られない。
あるが、板厚が３ 、５ ｍ ｍを境として、効果的な
マスキング幅が異なることが判った。即ち、板厚が３．
５ｍｍ以下ではマスキング好適範囲は側縁から少なくと
も４０ｍｍ多くとも６０ｍｍであるが、板厚３．５ｍｍ
以上では好適範囲の幅は３０〜５０ｍｍになる。この板
厚によって差が生じる理由は、第４図に示すように、熱
延板の耳伸び高さに差があることに起因しており、それ
は板厚の差により冷却歪が異なるためと考えられる。な
お、上述した熱間圧延を施した鋼板の仕上げ温度は、Ａ
ｒ３ 点以上（８７０〜９００℃）が一般的であるが
、フェライト域である７ ００ ’Ｃ程度まで下げても
材質劣化は小さい。巻取り温度も特に限定する必要はな
く、６００℃以下の低温巻取りを行っても材質は良好と
なる。該鋼板は、デスケーリング、冷間圧延を施して、
冷延鋼板となる。冷延圧下率は特に限定するものではな
いが、絞り性向上のためには圧下率６０％以上が好まし
い。連続焼鈍条件は、再結晶温度以上であればよく、加
熱冷却条件は特に限定する必要はない。なお箱焼鈍法で
は、Ｎｂ 、Ｔｉの炭・窒化物の再析出が進行しＢ １
１性が得られない。
（実施例）
表１に示す３鋼種を転炉で溶製し、ＲＨｌｔ２ガス後連
続鋳造してスラブを得た。このスラブを表２に挙げた加
熱条件で１２７０℃に保持してから熱間圧延した。（仕
上げ温度：８９０°Ｃ）そのときの仕上げ板厚、巻取り
（６４０°Ｃ）するまでに行うマスキング幅（ｍｍ）を
併せて示した。
続鋳造してスラブを得た。このスラブを表２に挙げた加
熱条件で１２７０℃に保持してから熱間圧延した。（仕
上げ温度：８９０°Ｃ）そのときの仕上げ板厚、巻取り
（６４０°Ｃ）するまでに行うマスキング幅（ｍｍ）を
併せて示した。
上記スラブは０．７＋＋＋ｍまで冷間圧延し、８３５℃
−３０ｓｅｅの連続焼鈍を施した。このとき加熱速度は
４℃／ｓｅＱ、室温までの平均冷却速度は６℃／ｓｅｅ
である。０．５％調質斤延後の機械的性質をエツジ（側
縁）から１５ｍｍの位置、１００ｍｍの位置、および中
心部からサンプルを取り調べた。
−３０ｓｅｅの連続焼鈍を施した。このとき加熱速度は
４℃／ｓｅＱ、室温までの平均冷却速度は６℃／ｓｅｅ
である。０．５％調質斤延後の機械的性質をエツジ（側
縁）から１５ｍｍの位置、１００ｍｍの位置、および中
心部からサンプルを取り調べた。
その結果を表３に示すが、本発明鋼板（Ｎｏｌ。
Ｎｏ５〜９、Ｎ ０１３〜１６）は、ＢＨその他の機械
的性質が幅方向で均一である。ところが、本発明法以外
で製造したＮｏ ２．Ｎｏｌ０の場合、スラブ加熱速度
が早寸ぎて中心部のＢ Ｈ性が得られていない。また、
ＮＯ３，Ｎ０ＩＩはマスキング量が少ない例Ｃ゛あるが
、側縁がら１５ｍｍ、 １００ｍｍの位置でＡＩが高す
ぎ耐時効性が悪い。さらに、ＮＯ４゜Ｎ０１２はマスキ
ング量が大きい例であるが、１ｏ。
的性質が幅方向で均一である。ところが、本発明法以外
で製造したＮｏ ２．Ｎｏｌ０の場合、スラブ加熱速度
が早寸ぎて中心部のＢ Ｈ性が得られていない。また、
ＮＯ３，Ｎ０ＩＩはマスキング量が少ない例Ｃ゛あるが
、側縁がら１５ｍｍ、 １００ｍｍの位置でＡＩが高す
ぎ耐時効性が悪い。さらに、ＮＯ４゜Ｎ０１２はマスキ
ング量が大きい例であるが、１ｏ。
ｍｍの位置で′の８１−１性が劣っている。
（発明の効果）
以上説明したにうに本弁明によれば、鋼板幅方向におＣ
−＋る均一なり１性が確保できると共に形状、不良、材
質不均一が無くなるので、コイルの歩留を向上させるこ
とができるという効果がある。
−＋る均一なり１性が確保できると共に形状、不良、材
質不均一が無くなるので、コイルの歩留を向上させるこ
とができるという効果がある。
第１図は、ＢＨ性とスラブ加熱温度との関係を示づ゛グ
ラフ、 第２図は、板幅方向の各位置におけるＢ ｌ−１。 ＡＩに及ぼすマスキングｆｉ（ｍｍ）の影響を示すグラ
フ、 第３図は、熱延板厚どマスキング量との関係に及ぼすＢ
Ｈ，ＡＩの影響を示すグラフ、第４図は、コイルの耳の
び高さとマスキング量との関係を示ずグラフである。 ＝１８− （ｚｕｔｔｔり／ｌ’）ｉノＨ９ （ｌ”／ｊ）／）Ｉ〆 （ｚ”７ｇ）／）Ｈｅ第３図 煕址′Ｒ級屑（アヶ） 第４図 頁。 イト 旧 に３ 倶 Δエツジ部勤ｈ９ｓ）すηのａ！ｒ７−ＢＨ（３φ−２
ラフ、 第２図は、板幅方向の各位置におけるＢ ｌ−１。 ＡＩに及ぼすマスキングｆｉ（ｍｍ）の影響を示すグラ
フ、 第３図は、熱延板厚どマスキング量との関係に及ぼすＢ
Ｈ，ＡＩの影響を示すグラフ、第４図は、コイルの耳の
び高さとマスキング量との関係を示ずグラフである。 ＝１８− （ｚｕｔｔｔり／ｌ’）ｉノＨ９ （ｌ”／ｊ）／）Ｉ〆 （ｚ”７ｇ）／）Ｈｅ第３図 煕址′Ｒ級屑（アヶ） 第４図 頁。 イト 旧 に３ 倶 Δエツジ部勤ｈ９ｓ）すηのａ！ｒ７−ＢＨ（３φ−２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１５ｗｔ％以下、 Ｓ：０．０１５ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１００ｗｔ％、 Ｎ：０．００５ｗｔ％以下を含み、かつ Ｔｉ：０．０１０〜０．０５０ｗｔ％およびＮｂ：０．
００４〜０．０３０ｗｔ％のうち少なくともいずれか一
種を含有し、残部実質的にＦｅの組成になる鋼スラブを
、熱間圧延に先立つ加熱に際しては１１００〜１２００
℃の温度域に限り加熱の速度が１．５℃／ｍｉｎ、以下
となるように加熱し、その後熱間仕上げ圧延終了から巻
取りまでの間ストリップの両エッジ部をマスキング状態
で通板させる熱間圧延工程を経た後、常法に従う冷間圧
延、連続焼鈍を施すことを特徴とする幅方向に均一なＢ
Ｈ性を有する冷延鋼板の製造方法。 ２、上記ストリップエッジ部のマスキングは、板厚３．
５ｍｍ以下の場合側縁から中心に向つて少くとも４０ｍ
ｍ多くとも６０ｍｍの幅にわたって施すことを特徴とす
る特許請求の範囲１に記載の製造方法。 ３、上記ストリップエッジ部のマスキングは、板厚が３
．５ｍｍを超える場合側縁から中心に向って少なくとも
３０ｍｍ多くとも５０ｍｍの幅にわたつて施すことを特
徴とする特許請求の範囲１に記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11666785A JPH0734923B2 (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 幅方向に均一なｂｈ性を有する冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11666785A JPH0734923B2 (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 幅方向に均一なｂｈ性を有する冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61276923A true JPS61276923A (ja) | 1986-12-06 |
| JPH0734923B2 JPH0734923B2 (ja) | 1995-04-19 |
Family
ID=14692909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11666785A Expired - Fee Related JPH0734923B2 (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 幅方向に均一なｂｈ性を有する冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0734923B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100400864B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-24 | 주식회사 포스코 | 내충격성이우수한자동차용냉연강판및그제조방법 |
| KR100400868B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-31 | 주식회사 포스코 | 가공성이우수한비에이치냉연강판및그제조방법 |
| EP3305933A4 (en) * | 2015-06-05 | 2018-04-11 | Posco | High-strength thin steel sheet with excellent drawability and bake hardenability, and method for manufacturing same |
| JP2019527775A (ja) * | 2016-08-12 | 2019-10-03 | ポスコＰｏｓｃｏ | 成形性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-05-31 JP JP11666785A patent/JPH0734923B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100400864B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-24 | 주식회사 포스코 | 내충격성이우수한자동차용냉연강판및그제조방법 |
| KR100400868B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-31 | 주식회사 포스코 | 가공성이우수한비에이치냉연강판및그제조방법 |
| EP3305933A4 (en) * | 2015-06-05 | 2018-04-11 | Posco | High-strength thin steel sheet with excellent drawability and bake hardenability, and method for manufacturing same |
| CN107995931A (zh) * | 2015-06-05 | 2018-05-04 | Posco公司 | 拉拔性及烘烤硬化性优异的高强度薄钢板及其制造方法 |
| US20180142318A1 (en) * | 2015-06-05 | 2018-05-24 | Posco | High-strength thin steel sheet with excellent drawability and bake hardenability, and method for manufacturing same |
| US10704116B2 (en) | 2015-06-05 | 2020-07-07 | Posco | High-strength thin steel sheet with excellent drawability and bake hardenability, and method for manufacturing same |
| JP2019527775A (ja) * | 2016-08-12 | 2019-10-03 | ポスコＰｏｓｃｏ | 成形性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 |
| US11421294B2 (en) | 2016-08-12 | 2022-08-23 | Posco | High strength steel sheet having excellent formability and manufacturing method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0734923B2 (ja) | 1995-04-19 |
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