JPH0525549A - 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0525549A JPH0525549A JP18134091A JP18134091A JPH0525549A JP H0525549 A JPH0525549 A JP H0525549A JP 18134091 A JP18134091 A JP 18134091A JP 18134091 A JP18134091 A JP 18134091A JP H0525549 A JPH0525549 A JP H0525549A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
０．８％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０．１５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：
０．０１％以下および不可避的不純物からなる鋼に、Ｔ
ｉ，Ｎｂの１種あるいは２種の合計量が０．０１〜０．
１０％を添加し、さらに、Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるい
は２種以上の合計量が０．００１〜３．０％を添加した
鋼をＡr3変態点以上で熱延した後、５００℃以上の温度
で巻き取り、かかる後、冷間圧延後、再結晶温度以上Ａ
3 点以下の温度で連続焼鈍を行うことによって、焼付硬
化性に優れた冷延鋼板の製造方法とすることができる。
造方法を提供する。 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
０．８％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０．１５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：
０．０１％以下および不可避的不純物からなる鋼に、Ｔ
ｉ，Ｎｂの１種あるいは２種の合計量が０．０１〜０．
１０％を添加し、さらに、Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるい
は２種以上の合計量が０．００１〜３．０％を添加した
鋼をＡr3変態点以上で熱延した後、５００℃以上の温度
で巻き取り、かかる後、冷間圧延後、再結晶温度以上Ａ
3 点以下の温度で連続焼鈍を行うことによって、焼付硬
化性に優れた冷延鋼板の製造方法とすることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼付硬化性に優れた冷
延鋼板の製造方法に関するものである。
延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】冷延鋼板の焼付硬化性を向上させる方法
としては、例えば、特公昭５５−１４１５２６号、特公
昭５５−１４１５５５号の如くＮｂ添加鋼において、鋼
中のＣ，Ｎ，Ａｌ含有量に応じてＮｂを添加して、 at.
％でＮｂ／（固溶Ｃ＋固溶Ｎ）をある範囲内に制限する
ことにより、鋼板中の固溶Ｃ，固溶Ｎを調整し、さら
に、焼鈍後の冷却速度を制御することの方法が開示され
ている。
としては、例えば、特公昭５５−１４１５２６号、特公
昭５５−１４１５５５号の如くＮｂ添加鋼において、鋼
中のＣ，Ｎ，Ａｌ含有量に応じてＮｂを添加して、 at.
％でＮｂ／（固溶Ｃ＋固溶Ｎ）をある範囲内に制限する
ことにより、鋼板中の固溶Ｃ，固溶Ｎを調整し、さら
に、焼鈍後の冷却速度を制御することの方法が開示され
ている。
【０００３】また、特公昭６１−４５６８９号の如くＴ
ｉとＮｂの複合添加によって焼付硬化性に優れた鋼板と
することが開示されている。しかしながら、このような
方法においても、未だ工業規模では満足すべき結果が得
られ難く、また、焼付硬化量が少なくなっている。
ｉとＮｂの複合添加によって焼付硬化性に優れた鋼板と
することが開示されている。しかしながら、このような
方法においても、未だ工業規模では満足すべき結果が得
られ難く、また、焼付硬化量が少なくなっている。
【０００４】さらに、焼付硬化性を有しない超深絞り用
鋼板の製造方法に関するものとしては、Ｔｉキルド鋼板
（特公昭６１−４５６８９号公報）およびＮｂキルド鋼
板（特公昭５４−１２４５号公報）の２つの系統のもの
が開示されている。しかしながら、これらの鋼板は鋼板
中のＣ，Ｎを完全にＴｉあるいはＮｂ等の析出物として
固定しているために、プレス後の塗装焼付時に歪時効現
象が起こらず、したがって、焼付硬化性を有しないもの
となっている。このように、冷延鋼板における焼付硬化
性の向上が強く要求されている。
鋼板の製造方法に関するものとしては、Ｔｉキルド鋼板
（特公昭６１−４５６８９号公報）およびＮｂキルド鋼
板（特公昭５４−１２４５号公報）の２つの系統のもの
が開示されている。しかしながら、これらの鋼板は鋼板
中のＣ，Ｎを完全にＴｉあるいはＮｂ等の析出物として
固定しているために、プレス後の塗装焼付時に歪時効現
象が起こらず、したがって、焼付硬化性を有しないもの
となっている。このように、冷延鋼板における焼付硬化
性の向上が強く要求されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は冷延鋼板の焼
付硬化性を向上し、加工時に軟質で使用時に硬質になる
特性を上げる冷延鋼板の製造方法を提供するものであ
る。
付硬化性を向上し、加工時に軟質で使用時に硬質になる
特性を上げる冷延鋼板の製造方法を提供するものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、冷延鋼板を製造するに際して、重量％にて、Ｃ：
０．０５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：１％以
下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａ
ｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下および不
可避的不純物からなる鋼にＴｉ，Ｎｂの１種あるいは２
種の合計量が０．０１〜０．１０％を添加し、さらに、
Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種以上の合計量が０．
００１〜３．０％を添加した鋼をＡr3変態点以上で熱延
した後、５００℃以上の温度で巻き取り、かかる後冷間
圧延後、再結晶温度以上Ａ3 点以下の温度で連続焼鈍を
行うことを特徴とする焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製
造方法に関するものである。
ろは、冷延鋼板を製造するに際して、重量％にて、Ｃ：
０．０５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：１％以
下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａ
ｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下および不
可避的不純物からなる鋼にＴｉ，Ｎｂの１種あるいは２
種の合計量が０．０１〜０．１０％を添加し、さらに、
Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種以上の合計量が０．
００１〜３．０％を添加した鋼をＡr3変態点以上で熱延
した後、５００℃以上の温度で巻き取り、かかる後冷間
圧延後、再結晶温度以上Ａ3 点以下の温度で連続焼鈍を
行うことを特徴とする焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製
造方法に関するものである。
【０００７】本発明の対象とする冷延鋼板は、めっき等
を施さない、いわゆる冷延鋼板、亜鉛等をめっきしため
っき鋼板等で、鋼の製造方法として、転炉、電気炉、平
炉等いずれの方法でもよく、鋳型による鋳造後分塊した
スラブ、連続鋳造でスラブとしたもの等、その製造方法
は問わない。
を施さない、いわゆる冷延鋼板、亜鉛等をめっきしため
っき鋼板等で、鋼の製造方法として、転炉、電気炉、平
炉等いずれの方法でもよく、鋳型による鋳造後分塊した
スラブ、連続鋳造でスラブとしたもの等、その製造方法
は問わない。
【０００８】本発明者らは、冷延鋼板の焼付硬化性を向
上させるために、種々の研究を重ねた結果、重量％に
て、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：
１％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下お
よび不可避的不純物からなる鋼にＴｉ，Ｎｂの１種ある
いは２種の合計量が０．０１〜０．１％を添加し、さら
に、Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種以上の合計量が
０．００１〜３．０％を添加した鋼をＡr3変態点以上で
熱延した後、５００℃以上の温度で巻き取り、かかる後
冷間圧延後、再結晶温度以上Ａ3 点以下の温度で連続焼
鈍を行うことによって、時効性に優れ、しかも、焼付硬
化性を大幅に改善することを見出した。
上させるために、種々の研究を重ねた結果、重量％に
て、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍｎ：
１％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下お
よび不可避的不純物からなる鋼にＴｉ，Ｎｂの１種ある
いは２種の合計量が０．０１〜０．１％を添加し、さら
に、Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種以上の合計量が
０．００１〜３．０％を添加した鋼をＡr3変態点以上で
熱延した後、５００℃以上の温度で巻き取り、かかる後
冷間圧延後、再結晶温度以上Ａ3 点以下の温度で連続焼
鈍を行うことによって、時効性に優れ、しかも、焼付硬
化性を大幅に改善することを見出した。
【０００９】従来の上記冷延鋼板においては、焼付硬化
性を有しないものとなったり、焼付硬化性を有しても、
その量が少なく、しかも時効性を損なうもので不安定で
あった。
性を有しないものとなったり、焼付硬化性を有しても、
その量が少なく、しかも時効性を損なうもので不安定で
あった。
【００１０】本発明の鋼の成分を限定した理由は以下の
とおりである。まず、Ｃ：０．０５％以下としたのは、
それを超えるとＣが鋼の強化元素であり、強度が高くな
り、加工性を損ない、しかもＴｉ，Ｎｂの１種あるいは
２種の元素を添加する量が多くなり、析出物による強度
上昇が避けられず加工性が劣るとともに経済的にも不利
になるためである。
とおりである。まず、Ｃ：０．０５％以下としたのは、
それを超えるとＣが鋼の強化元素であり、強度が高くな
り、加工性を損ない、しかもＴｉ，Ｎｂの１種あるいは
２種の元素を添加する量が多くなり、析出物による強度
上昇が避けられず加工性が劣るとともに経済的にも不利
になるためである。
【００１１】Ｓｉ：０．８％以下としたのは、それを超
えるとＳｉが鋼の強化元素であり、強度が高くなり、加
工性を損なうためであり、亜鉛めっき等を行うときに
は、亜鉛が付着しにくく密着性を損なうためである。
えるとＳｉが鋼の強化元素であり、強度が高くなり、加
工性を損なうためであり、亜鉛めっき等を行うときに
は、亜鉛が付着しにくく密着性を損なうためである。
【００１２】Ｍｎ：１％以下としたのは、それを超える
とＭｎが鋼の強化元素であり、強度が高くなり、加工性
を損なうためである。
とＭｎが鋼の強化元素であり、強度が高くなり、加工性
を損なうためである。
【００１３】Ｐ：０．１５％以下としたのは、Ｐが少量
でも鋼の強化元素であり、強度が高くなり、加工性を損
なうためであり、しかも、Ｐは結晶粒界に濃化して、粒
界脆化を起こしやすい元素であり、それを超えて添加す
ることは加工性を損なうためである。
でも鋼の強化元素であり、強度が高くなり、加工性を損
なうためであり、しかも、Ｐは結晶粒界に濃化して、粒
界脆化を起こしやすい元素であり、それを超えて添加す
ることは加工性を損なうためである。
【００１４】Ｓ：０．０２０％以下としたのは本来、鋼
中に存在することが無意味な元素であり、それを超えて
添加すると、Ｍｎ等の硫化物形成元素が少ないと熱間圧
延時に赤熱脆性を起こし、表面で割れる、いわゆる、熱
間脆性を起こすことがあるためである。
中に存在することが無意味な元素であり、それを超えて
添加すると、Ｍｎ等の硫化物形成元素が少ないと熱間圧
延時に赤熱脆性を起こし、表面で割れる、いわゆる、熱
間脆性を起こすことがあるためである。
【００１５】Ａｌ：０．０１〜０．１％として、その下
限を０．０１％としたのは、それ未満ではＮをＡｌＮと
して析出させ、Ｎによる時効性を改善することが困難に
なるためである。また、その上限を０．１％としたの
は、それを超えて添加しても、時効性の向上は飽和し、
しかも、強度が高くなり、加工性を損なうためである。 Ｎ：０．０１％以下としたのは、それを超えて添加すれ
ば、Ａｌの添加量を多くしないと時効性を確保できず、
しかも、強度が高くなり、加工性を損なうためである。
限を０．０１％としたのは、それ未満ではＮをＡｌＮと
して析出させ、Ｎによる時効性を改善することが困難に
なるためである。また、その上限を０．１％としたの
は、それを超えて添加しても、時効性の向上は飽和し、
しかも、強度が高くなり、加工性を損なうためである。 Ｎ：０．０１％以下としたのは、それを超えて添加すれ
ば、Ａｌの添加量を多くしないと時効性を確保できず、
しかも、強度が高くなり、加工性を損なうためである。
【００１６】Ｔｉ，Ｎｂの１種あるいは２種の合計量が
０．０１〜０．１０％として、Ｔｉ，Ｎｂの１種あるい
は２種としたのはＴｉのみ添加することによって、加工
性がよく、Ｎｂのみ添加することによって、焼付硬化性
がよく、２種を複合添加することによって、双方の欠点
を補うことから有効である。その下限を０．０１％とし
たのはそれ以下ではＣ，Ｎ等の固溶元素を固定して、時
効性を確保することが可能となる。また、その上限を
０．１０％としたのはそれ以上添加しても、時効性は飽
和し、しかも、析出物による強度上昇があり、加工性の
劣化を招くためである。
０．０１〜０．１０％として、Ｔｉ，Ｎｂの１種あるい
は２種としたのはＴｉのみ添加することによって、加工
性がよく、Ｎｂのみ添加することによって、焼付硬化性
がよく、２種を複合添加することによって、双方の欠点
を補うことから有効である。その下限を０．０１％とし
たのはそれ以下ではＣ，Ｎ等の固溶元素を固定して、時
効性を確保することが可能となる。また、その上限を
０．１０％としたのはそれ以上添加しても、時効性は飽
和し、しかも、析出物による強度上昇があり、加工性の
劣化を招くためである。
【００１７】Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの合計量が０．００１〜
３．０％とし、その下限を０．００１％としたのは、そ
れ未満では焼付硬化性を高くする効果がないためであ
る。また、上限を３．０％としたのはそれを超えるとＭ
ｏ，Ｗ，Ｃｒが鋼の強化元素であり、強度が高くなりす
ぎ、加工性を損なうためであり、焼付硬化性も飽和して
しまうために、高価で経済的になりたたなくなるためで
ある。
３．０％とし、その下限を０．００１％としたのは、そ
れ未満では焼付硬化性を高くする効果がないためであ
る。また、上限を３．０％としたのはそれを超えるとＭ
ｏ，Ｗ，Ｃｒが鋼の強化元素であり、強度が高くなりす
ぎ、加工性を損なうためであり、焼付硬化性も飽和して
しまうために、高価で経済的になりたたなくなるためで
ある。
【００１８】ＭｏはＦｅ3 Ｃの核生成を抑制し、パーラ
イト変態を抑制する元素であることが知られているが、
焼付硬化性を高くする理由は明らかではないが、低炭素
鋼のために、添加したＭｏが固溶して、多くの歪場を作
るために、加工歪の少ない部位での塗装焼付時の１７０
℃程度の低温でも、容易に残存している固溶炭素、固溶
窒素との析出物を生成するか、クラスター状となり、可
動転位を固着して、硬化すると考えられる。反対に、Ｍ
ｏとＣの析出物やクラスターを生成するのではなく、Ｍ
ｏの周囲にＣが集まったコンブレッションを作り、常温
ではＣの移動を抑制して、塗料の焼付温度の１７０℃〜
２００℃でＭｏ−Ｃが離れて、Ｃは転位を固着して硬化
するとも考えられる。いずれにしても、Ｍｏを添加した
効果が焼付硬化性の向上として表れると考えられる。ま
た、Ｗ，ＣｒもＭｏと同じく、Ｃとの作用で、焼付硬化
性の向上として表れると考えられる。
イト変態を抑制する元素であることが知られているが、
焼付硬化性を高くする理由は明らかではないが、低炭素
鋼のために、添加したＭｏが固溶して、多くの歪場を作
るために、加工歪の少ない部位での塗装焼付時の１７０
℃程度の低温でも、容易に残存している固溶炭素、固溶
窒素との析出物を生成するか、クラスター状となり、可
動転位を固着して、硬化すると考えられる。反対に、Ｍ
ｏとＣの析出物やクラスターを生成するのではなく、Ｍ
ｏの周囲にＣが集まったコンブレッションを作り、常温
ではＣの移動を抑制して、塗料の焼付温度の１７０℃〜
２００℃でＭｏ−Ｃが離れて、Ｃは転位を固着して硬化
するとも考えられる。いずれにしても、Ｍｏを添加した
効果が焼付硬化性の向上として表れると考えられる。ま
た、Ｗ，ＣｒもＭｏと同じく、Ｃとの作用で、焼付硬化
性の向上として表れると考えられる。
【００１９】つぎに、熱延条件で、仕上圧延終了温度を
Ａr3変態点以上としたのはそれ未満では、圧延組織が残
存し、冷延圧下時、その圧下量が大きくなり、不利とな
るためである。また、加工性を向上させるには、熱延終
了後の結晶粒はランダムなほどよいとされているために
圧延組織が残存することは結晶の集合組織の面からも加
工性に悪影響をおよぼすためである。また、巻取温度を
５００℃以上としたのは、鋼板の加工性を向上するため
に結晶粒を大きくすることが必要であり、高温からの冷
却過程での結晶粒の成長が見込まれるためである。
Ａr3変態点以上としたのはそれ未満では、圧延組織が残
存し、冷延圧下時、その圧下量が大きくなり、不利とな
るためである。また、加工性を向上させるには、熱延終
了後の結晶粒はランダムなほどよいとされているために
圧延組織が残存することは結晶の集合組織の面からも加
工性に悪影響をおよぼすためである。また、巻取温度を
５００℃以上としたのは、鋼板の加工性を向上するため
に結晶粒を大きくすることが必要であり、高温からの冷
却過程での結晶粒の成長が見込まれるためである。
【００２０】さらに、冷間圧延後、再結晶温度以上Ａ3
点以下の温度で連続焼鈍を行う条件として、冷延圧延率
は加工性を良くする最適点があり、冷延鋼板の最終板厚
にあわせることで、とくに、規定するものではないが、
７０〜９０％が望ましい。連続焼鈍の温度条件を再結晶
温度以上Ａ3 点以下として、その下限を再結晶温度とし
たのはそれ未満では冷間圧延によって生成した歪が除去
されず、しかも、再結晶しないために加工性の優れた結
晶とならず加工性が劣るためである。
点以下の温度で連続焼鈍を行う条件として、冷延圧延率
は加工性を良くする最適点があり、冷延鋼板の最終板厚
にあわせることで、とくに、規定するものではないが、
７０〜９０％が望ましい。連続焼鈍の温度条件を再結晶
温度以上Ａ3 点以下として、その下限を再結晶温度とし
たのはそれ未満では冷間圧延によって生成した歪が除去
されず、しかも、再結晶しないために加工性の優れた結
晶とならず加工性が劣るためである。
【００２１】また、その上限をＡ3 点としたのはそれを
超えて焼鈍すると再結晶粒が粗大化して加工後の鋼板表
面が肌荒れを呈し、外観上の問題を生じるためである。
なお、焼鈍時の加熱速度は高速なほど加工性を良くする
（１１１）面の発達が促進されるといわれているが、と
くに、規定するものではない。その範囲は連続焼鈍と称
する焼鈍では５〜５０００℃／sec 程度で、その加熱方
法は規定するものではない。
超えて焼鈍すると再結晶粒が粗大化して加工後の鋼板表
面が肌荒れを呈し、外観上の問題を生じるためである。
なお、焼鈍時の加熱速度は高速なほど加工性を良くする
（１１１）面の発達が促進されるといわれているが、と
くに、規定するものではない。その範囲は連続焼鈍と称
する焼鈍では５〜５０００℃／sec 程度で、その加熱方
法は規定するものではない。
【００２２】焼鈍時間は、とくに、規定するものではな
いが、温度との関係で温度が高いと時間が短く、低いと
長くなる再結晶完了時間以上とすればよい。焼鈍後の冷
却速度は規定するものではないが、焼付硬化性を高くす
る点から急速冷却することが望ましい。
いが、温度との関係で温度が高いと時間が短く、低いと
長くなる再結晶完了時間以上とすればよい。焼鈍後の冷
却速度は規定するものではないが、焼付硬化性を高くす
る点から急速冷却することが望ましい。
【００２３】その後の調質圧延は形状調整のために実施
してもよいが、そのまま、調質圧延をしないで製品とす
ることでもよい。調質圧延をしなくても降伏伸びがなく
加工性がよいのは先述のとおり可動転位を多く残存させ
製造できる方法であるからであり、調質圧延を行わない
ことにより降伏点が低く加工が容易になる点でも有利で
ある。
してもよいが、そのまま、調質圧延をしないで製品とす
ることでもよい。調質圧延をしなくても降伏伸びがなく
加工性がよいのは先述のとおり可動転位を多く残存させ
製造できる方法であるからであり、調質圧延を行わない
ことにより降伏点が低く加工が容易になる点でも有利で
ある。
【００２４】このようにして製造した冷延鋼板は図１の
とおり、Ｍｏ，Ｗの添加によって焼付硬化性に優れた鋼
板とすることができる。Ｍｏ，Ｗの添加量が０．００１
〜３．０％の領域で焼付硬化量は高くなり、しかも、降
伏伸びのない加工性のよい焼付硬化性に優れた冷延鋼板
とすることができる。図１の試料の化学組成はＣ：０．
００２８％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１８％、
Ｐ：０．０１１％、Ｓ：０．００４％、Ａｌ：０．０３
５％、Ｎ：０．００２６％、Ｔｉ：０．０４６％、Ｍ
ｏ，Ｗの合計量：０〜３．８％、残Ｆｅである。その圧
延、熱処理条件は熱延仕上温度：９１０℃、熱延巻取温
度：６５０℃、冷間圧延率：８０％、冷延最終板厚：
０．７mm、焼鈍温度：８００℃×４０sec 、冷却速度：
１００℃／sec 、調質圧延率：０とした。
とおり、Ｍｏ，Ｗの添加によって焼付硬化性に優れた鋼
板とすることができる。Ｍｏ，Ｗの添加量が０．００１
〜３．０％の領域で焼付硬化量は高くなり、しかも、降
伏伸びのない加工性のよい焼付硬化性に優れた冷延鋼板
とすることができる。図１の試料の化学組成はＣ：０．
００２８％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１８％、
Ｐ：０．０１１％、Ｓ：０．００４％、Ａｌ：０．０３
５％、Ｎ：０．００２６％、Ｔｉ：０．０４６％、Ｍ
ｏ，Ｗの合計量：０〜３．８％、残Ｆｅである。その圧
延、熱処理条件は熱延仕上温度：９１０℃、熱延巻取温
度：６５０℃、冷間圧延率：８０％、冷延最終板厚：
０．７mm、焼鈍温度：８００℃×４０sec 、冷却速度：
１００℃／sec 、調質圧延率：０とした。
【００２５】かくして、鋼の成分を調整し、熱延条件、
冷延条件、焼鈍条件を調整することで、焼付硬化性に優
れた冷延鋼板とすることができる。
冷延条件、焼鈍条件を調整することで、焼付硬化性に優
れた冷延鋼板とすることができる。
【００２６】しかして、前記の如き焼付硬化性に優れた
冷延鋼板を製造する方法としては、連続鋳造で、重量％
にて、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍ
ｎ：１％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２０％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下
および不可避的不純物からなる鋼にＴｉ，Ｎｂの１種あ
るいは２種の合計量が０．０１〜０．１０％を添加し、
さらに、Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種以上の合計
量が０．００１〜３．０％を添加した鋼をＡr3変態点以
上で熱延した後、５００℃以上の温度で巻き取り、かか
る後、冷間圧延後、再結晶温度以上、Ａ3 点以下の温度
で連続焼鈍を行うことによって、ストレッチャーストレ
インの生成しない時効性に優れ、しかも、焼付硬化性を
大幅に改善することができる。
冷延鋼板を製造する方法としては、連続鋳造で、重量％
にて、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｍ
ｎ：１％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２０％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下
および不可避的不純物からなる鋼にＴｉ，Ｎｂの１種あ
るいは２種の合計量が０．０１〜０．１０％を添加し、
さらに、Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種以上の合計
量が０．００１〜３．０％を添加した鋼をＡr3変態点以
上で熱延した後、５００℃以上の温度で巻き取り、かか
る後、冷間圧延後、再結晶温度以上、Ａ3 点以下の温度
で連続焼鈍を行うことによって、ストレッチャーストレ
インの生成しない時効性に優れ、しかも、焼付硬化性を
大幅に改善することができる。
【００２７】なお、かくして製造した鋼板をたとえばＺ
ｎを電気めっきして、防錆鋼板とすることができ、焼付
硬化性に優れた防錆鋼板とすることができ、さらに、か
かる鋼板を冷間圧延後、再結晶温度以上、Ａ3 点以下の
温度で連続焼鈍を行った後、直ちに、溶融亜鉛めっきを
施し、付け加えて、合金化処理を行い、合金化溶融亜鉛
めっき鋼板とし、高強度化、高防錆化に寄与できる鋼板
とすることが可能である。
ｎを電気めっきして、防錆鋼板とすることができ、焼付
硬化性に優れた防錆鋼板とすることができ、さらに、か
かる鋼板を冷間圧延後、再結晶温度以上、Ａ3 点以下の
温度で連続焼鈍を行った後、直ちに、溶融亜鉛めっきを
施し、付け加えて、合金化処理を行い、合金化溶融亜鉛
めっき鋼板とし、高強度化、高防錆化に寄与できる鋼板
とすることが可能である。
【００２８】
【実施例】本発明の実施例を比較例とともに表１〜２に
挙げる。表１に鋼の成分、表２に製造条件と鋼板の特性
値を示す。
挙げる。表１に鋼の成分、表２に製造条件と鋼板の特性
値を示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【発明の効果】本発明により冷延鋼板の焼付硬化性は向
上し、例えば、自動車の外板に使用され、耐デント性に
優れ、加工時に軟質で、使用時に硬質になる特性を上げ
ることができる等の優れた効果が得られる。
上し、例えば、自動車の外板に使用され、耐デント性に
優れ、加工時に軟質で、使用時に硬質になる特性を上げ
ることができる等の優れた効果が得られる。
【図１】冷延鋼板のＭｏ，Ｗ添加量と焼付硬化性の関係
を示す図である。
を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 冷延鋼板を製造するに際して、重量％に
て、 Ｃ ：０．００７％以下、 Ｓｉ：０．８％以下、 Ｍｎ：１％以下、 Ｐ ：０．１５％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｎ ：０．０１％以下 および不可避的不純物からなる鋼に、 Ｔｉ，Ｎｂの１種あるいは２種の合計量が０．０１〜
０．１０％を添加し、さらに、 Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種、あるいは、Ｍｏを加えて
２種以上の合計量が０．００１〜３．０％を添加した鋼
をＡr3変態点以上で熱延した後、５００℃以上の温度で
巻き取り、 かかる後冷間圧延後、再結晶温度以上Ａ3 点以下の温度
で連続焼鈍を行うことを特徴とする焼付硬化性に優れた
冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 冷延鋼板を製造するに際して、重量％に
て、 Ｃ ：０．００７％超〜０．０５％、 Ｓｉ：０．８％以下、 Ｍｎ：１％以下、 Ｐ ：０．１５％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｎ ：０．０１％以下 および不可避的不純物からなる鋼に、 Ｔｉ，Ｎｂの１種あるいは２種の合計量が０．０１〜
０．１０％を添加し、さらに、 Ｍｏ，Ｗ，Ｃｒの１種あるいは２種以上の合計量が０．
００１〜３．０％を添加した鋼をＡr3変態点以上で熱延
した後、５００℃以上の温度で巻き取り、 かかる後冷間圧延後、再結晶温度以上Ａ3 点以下の温度
で連続焼鈍を行うことを特徴とする焼付硬化性に優れた
冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18134091A JPH0525549A (ja) | 1991-07-22 | 1991-07-22 | 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18134091A JPH0525549A (ja) | 1991-07-22 | 1991-07-22 | 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0525549A true JPH0525549A (ja) | 1993-02-02 |
Family
ID=16098988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18134091A Withdrawn JPH0525549A (ja) | 1991-07-22 | 1991-07-22 | 焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0525549A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007530783A (ja) * | 2004-03-25 | 2007-11-01 | ポスコ | 高強度焼付硬化型冷間圧延鋼板、溶融めっき鋼板及びその製造方法 |
| KR101042434B1 (ko) * | 2007-10-29 | 2011-06-16 | 현대제철 주식회사 | 냉연강판 및 그의 제조방법 |
| WO2011118421A1 (ja) * | 2010-03-26 | 2011-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 深絞り性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-07-22 JP JP18134091A patent/JPH0525549A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007530783A (ja) * | 2004-03-25 | 2007-11-01 | ポスコ | 高強度焼付硬化型冷間圧延鋼板、溶融めっき鋼板及びその製造方法 |
| KR101042434B1 (ko) * | 2007-10-29 | 2011-06-16 | 현대제철 주식회사 | 냉연강판 및 그의 제조방법 |
| WO2011118421A1 (ja) * | 2010-03-26 | 2011-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 深絞り性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
| JP2011202251A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Jfe Steel Corp | 深絞り性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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