JPS61274729A - 排ガス中のシアン化水素の除去法 - Google Patents
排ガス中のシアン化水素の除去法Info
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- JPS61274729A JPS61274729A JP61063741A JP6374186A JPS61274729A JP S61274729 A JPS61274729 A JP S61274729A JP 61063741 A JP61063741 A JP 61063741A JP 6374186 A JP6374186 A JP 6374186A JP S61274729 A JPS61274729 A JP S61274729A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、排ガス中に含まれるシアン化水素を、触媒を
用いる気相分解により除去する方法に関する。
用いる気相分解により除去する方法に関する。
従来、排ガス中のシアン化水素(以下HCNと記す。)
の除去方法としては、高温、たとえば、800℃以上で
燃焼させる方法、白金触媒を用いて300°C以上で窒
素(N2)、水()−I20)、二酸化炭素(CO2)
に酸化分解する方法、アルカリ金属を用いてHCNをア
ンモニア(以下N H、、と記す。)と−酸化炭素(以
下COと記す。)に加水分解し、必要により、酸化触媒
の存在下で、N I3とCOをN 2 、+120 、
CO2に酸化分解する方法などが提案されている。こ
れらシアン化水素除去方法のうち、接触酸化分解方法は
、安全で、しかも完全に除去でき、最も好ましい方法の
一つであるが、従来提案されている白金触媒やニッケル
系触媒は、耐熱性、耐毒性に乏しかったり、高価であっ
たり、また活性が低く反応に高温を必要とするなどの問
題があった。
の除去方法としては、高温、たとえば、800℃以上で
燃焼させる方法、白金触媒を用いて300°C以上で窒
素(N2)、水()−I20)、二酸化炭素(CO2)
に酸化分解する方法、アルカリ金属を用いてHCNをア
ンモニア(以下N H、、と記す。)と−酸化炭素(以
下COと記す。)に加水分解し、必要により、酸化触媒
の存在下で、N I3とCOをN 2 、+120 、
CO2に酸化分解する方法などが提案されている。こ
れらシアン化水素除去方法のうち、接触酸化分解方法は
、安全で、しかも完全に除去でき、最も好ましい方法の
一つであるが、従来提案されている白金触媒やニッケル
系触媒は、耐熱性、耐毒性に乏しかったり、高価であっ
たり、また活性が低く反応に高温を必要とするなどの問
題があった。
本発明者らは、このような実情に鑑み、高活性で寿命の
長い酸化分解触媒を開発すべく鋭意研究を続けた結果、
触媒成分として、(a)マンガン、コバルトおよびクロ
ムの酸化物の少なくとも1種並びに(b)チタンおよび
鉄の酸化物の少なくとも1種を活性成分として含有する
触媒が、安価であるにもかかわらず従来公知の白金触媒
やニッケル系触媒と同様量−Lの活性を有し、かつ耐熱
性、耐毒性にも優れていることを見出し、本発明を完成
するに至った。
長い酸化分解触媒を開発すべく鋭意研究を続けた結果、
触媒成分として、(a)マンガン、コバルトおよびクロ
ムの酸化物の少なくとも1種並びに(b)チタンおよび
鉄の酸化物の少なくとも1種を活性成分として含有する
触媒が、安価であるにもかかわらず従来公知の白金触媒
やニッケル系触媒と同様量−Lの活性を有し、かつ耐熱
性、耐毒性にも優れていることを見出し、本発明を完成
するに至った。
また、排ガス中のI(CNを上述触媒を用いて酸化分解
する際に、T(CNと等モル以上の水蒸気(1120)
を共存させることにより、より低温でHCNが除去され
ることを知った。
する際に、T(CNと等モル以上の水蒸気(1120)
を共存させることにより、より低温でHCNが除去され
ることを知った。
水蒸気の添加効果は、(1)式
%式%(1)
の反応を促進するためと考えられる。ここで生成したN
H3は−L述触媒−Lで(2)式%式%(2) に従って酸化分解され、無害なN2と)(20になる。
H3は−L述触媒−Lで(2)式%式%(2) に従って酸化分解され、無害なN2と)(20になる。
HCNを含有する排ガスとしては、たとえば、各種燃焼
器からの排ガス、化学工場、化学反応器からの排ガス、
とくにアンモ酸化反応プロセスの排ガス、コークス炉排
ガス、し尿処理場などの排ガスがあげられる。また、排
液中に含まれるシアンイオンをシアン化水素より強い酸
を加え、ガス化させたシアン化水素の無害化にも適用で
きる。
器からの排ガス、化学工場、化学反応器からの排ガス、
とくにアンモ酸化反応プロセスの排ガス、コークス炉排
ガス、し尿処理場などの排ガスがあげられる。また、排
液中に含まれるシアンイオンをシアン化水素より強い酸
を加え、ガス化させたシアン化水素の無害化にも適用で
きる。
本発明で使用される触媒は、前述した組み合せからなる
金属酸化物の混合物もしくは複合酸化物のいずれでもよ
く、そのまままたは、さらに触媒担体に担持させた状態
で用いてもよい。
金属酸化物の混合物もしくは複合酸化物のいずれでもよ
く、そのまままたは、さらに触媒担体に担持させた状態
で用いてもよい。
触媒は、自体公知の固体触媒の製法によって調製ずろこ
とができる。
とができる。
たとえば、化学反応や加熱により酸化物に変りうるマン
ガン含有化合物、コバルト含有化合物、クロム含有化合
物の少なくとも1つを、必要により水、酸、アルカリ水
溶液、アルコールなどの溶媒に ′溶か1
5、さらに酸化鉄または酸化チタン粉末と均一に混和し
たのち、適宜成形し、次いで250〜1000°C1好
ましくは300〜800℃で焼成する。
ガン含有化合物、コバルト含有化合物、クロム含有化合
物の少なくとも1つを、必要により水、酸、アルカリ水
溶液、アルコールなどの溶媒に ′溶か1
5、さらに酸化鉄または酸化チタン粉末と均一に混和し
たのち、適宜成形し、次いで250〜1000°C1好
ましくは300〜800℃で焼成する。
この際、最終的な触媒の成形法としては、通常の押出成
形法、打鍵成形法、転勤造粒法など目的に応じて任意の
成形法が採用でき、また、得られた成形物を必要に応じ
、さらに適宜の粒度に粉砕してもよい。
形法、打鍵成形法、転勤造粒法など目的に応じて任意の
成形法が採用でき、また、得られた成形物を必要に応じ
、さらに適宜の粒度に粉砕してもよい。
前記マンガン含有化合物としては、たとえば、酸化マン
ガン(MnO、Mn304.Mn203.MnO2゜M
nO3,Mn207など)、硝酸マンガン、塩化マンゴ
ン1硫酸マンガン、リン酸マンガン、水酸化マンガン、
炭酸マンガン、マンガン有機酸塩(酢酸マンガン、ギ酸
マンガンなど)などが、コバルト含有化合物としては、
たとえば、酸化コバルト(Coo。
ガン(MnO、Mn304.Mn203.MnO2゜M
nO3,Mn207など)、硝酸マンガン、塩化マンゴ
ン1硫酸マンガン、リン酸マンガン、水酸化マンガン、
炭酸マンガン、マンガン有機酸塩(酢酸マンガン、ギ酸
マンガンなど)などが、コバルト含有化合物としては、
たとえば、酸化コバルト(Coo。
CO304I C0203など)、硝酸コバルト、塩化
コバルト、硫酸コバルト、リン酸コバルト、水酸化コバ
ルト炭酸コバルト、コバルトアンミン錯塩[Co(NH
3)4C13・H2O,Co(NH3)5c1aなど]
、コバルト有機酸塩(酢酸コバルト、ギ酸コバルトなど
)などが、クロム含有化合物としては、たとえば、酸化
クロム(Cr O、Cr 203. Cr 03など)
、硝酸クロム、塩化クロム、オキシ塩化クロム、硫酸ク
ロム、水酸化クロム、クロム有機酸塩(酢酸クロム、ギ
酸クロムなど)などが挙げられ、これらはいずれも容易
に酸化物に導きうる。
コバルト、硫酸コバルト、リン酸コバルト、水酸化コバ
ルト炭酸コバルト、コバルトアンミン錯塩[Co(NH
3)4C13・H2O,Co(NH3)5c1aなど]
、コバルト有機酸塩(酢酸コバルト、ギ酸コバルトなど
)などが、クロム含有化合物としては、たとえば、酸化
クロム(Cr O、Cr 203. Cr 03など)
、硝酸クロム、塩化クロム、オキシ塩化クロム、硫酸ク
ロム、水酸化クロム、クロム有機酸塩(酢酸クロム、ギ
酸クロムなど)などが挙げられ、これらはいずれも容易
に酸化物に導きうる。
また、前記酸化チタンに導きうるちのとしては、たとえ
ば、酸化チタン(TiOp、T’10t03など)。
ば、酸化チタン(TiOp、T’10t03など)。
ハロゲン化チタン(TiCl2.TiC1,、TiF4
など)。
など)。
硫酸チタン、チタン酸(H2T 103など)、Ti(
OR)4(但し、R=C2H6またはC3H7などの低
級アル−4= キル基)などが、酸化鉄に導きうるちのとしては、たと
えば、酸化鉄(F C203,F e O、F C30
4など)。
OR)4(但し、R=C2H6またはC3H7などの低
級アル−4= キル基)などが、酸化鉄に導きうるちのとしては、たと
えば、酸化鉄(F C203,F e O、F C30
4など)。
硝酸鉄(F e(N 03)3.6 H2O、F e(
N 03)2 ・6 H20]、塩化鉄(PeC13・
6H20,r’ec]2・nH2Oなど)、水酸化鉄[
F e(OH)3. F e(OH)2]、硫酸鉄。
N 03)2 ・6 H20]、塩化鉄(PeC13・
6H20,r’ec]2・nH2Oなど)、水酸化鉄[
F e(OH)3. F e(OH)2]、硫酸鉄。
鉄ミョウバン、鉄有機酸塩(酢酸鉄、ギ酸鉄なと)。
リン酸鉄などが挙げられ、いずれも容易に酸化物に導き
うる。
うる。
本発明で使用される触媒の活性成分の中で(b)酸化チ
タンおよび酸化鉄の少なくとも1種と活性成分(a)マ
ンガン、コバルト、クロムの各酸化物の少なくとも1つ
との配合割合は、(a):(b)の重量比が、約+00
:Iないし1 :1000が好ましく、さらに約10・
lないしI:100がより好ましい。
タンおよび酸化鉄の少なくとも1種と活性成分(a)マ
ンガン、コバルト、クロムの各酸化物の少なくとも1つ
との配合割合は、(a):(b)の重量比が、約+00
:Iないし1 :1000が好ましく、さらに約10・
lないしI:100がより好ましい。
本発明で使用する触媒の具体的な調製法は、後記各実施
例に示すが、たとえばマンガン酸化物/酸化チタンから
なる触媒の場合、硝酸マンガンの水溶液に、前記配合割
合の酸化チタン粉末(たとえば、和光純薬製造1試薬−
級)を加え、アンモニア水で中和後、水分を湯浴上で蒸
発させ、蒸発乾固もしくは湿式成形したのち、300〜
500°Cで焼成すればよい。
例に示すが、たとえばマンガン酸化物/酸化チタンから
なる触媒の場合、硝酸マンガンの水溶液に、前記配合割
合の酸化チタン粉末(たとえば、和光純薬製造1試薬−
級)を加え、アンモニア水で中和後、水分を湯浴上で蒸
発させ、蒸発乾固もしくは湿式成形したのち、300〜
500°Cで焼成すればよい。
用いることができる触媒担体としては、たとえばアルミ
ナ、シリカ、シリカ−アルミナ、マグネシア、シリコン
カーバイト、ケイソー土、軽石、酸化ジルコニウム、酸
化セリウム、石コウ、リン酸アルミニウム、リン酸チタ
ンなどや、これらの混合物などの耐熱性無機化合物があ
げられ、その担持量としては、担体の種類、活性成分の
種類、製法などによりやや異なるが、通常触媒の3重量
%以上、好ましくは10重量%以上にするのがよい。
ナ、シリカ、シリカ−アルミナ、マグネシア、シリコン
カーバイト、ケイソー土、軽石、酸化ジルコニウム、酸
化セリウム、石コウ、リン酸アルミニウム、リン酸チタ
ンなどや、これらの混合物などの耐熱性無機化合物があ
げられ、その担持量としては、担体の種類、活性成分の
種類、製法などによりやや異なるが、通常触媒の3重量
%以上、好ましくは10重量%以上にするのがよい。
本発明においては、排ガスは酸化条件下に触媒と接触さ
せられるが、酸化条件下とは、分子状ないし原子状の酸
素や酸素供与物質が存在する状態を意味し、通常適宜量
の空気が存在する状態で充分この条件を満足する。
せられるが、酸化条件下とは、分子状ないし原子状の酸
素や酸素供与物質が存在する状態を意味し、通常適宜量
の空気が存在する状態で充分この条件を満足する。
排ガス中には、たとえば、空気、水蒸気、C01COa
、N9.SOx、NOx、H2S、NH3などの気体成
分や少量の燐化合物、塩化ナトリウム、煤塵などのダス
ト成分などが混在していても差し支えない。
、N9.SOx、NOx、H2S、NH3などの気体成
分や少量の燐化合物、塩化ナトリウム、煤塵などのダス
ト成分などが混在していても差し支えない。
排ガス中のHCN1度は、触媒層が600℃以上になら
ない濃度、すなわち断熱型の触媒反応装置の場合3モル
%以下がよい。3%以」二の場合は、N2や空気、 H
20などで希釈するとよい。また分解温度は、触媒組成
、HCN濃度、共存するNI]3や■]20などの濃度
などによりやや異なるが、20〜600℃、好ましくは
100〜600℃である。
ない濃度、すなわち断熱型の触媒反応装置の場合3モル
%以下がよい。3%以」二の場合は、N2や空気、 H
20などで希釈するとよい。また分解温度は、触媒組成
、HCN濃度、共存するNI]3や■]20などの濃度
などによりやや異なるが、20〜600℃、好ましくは
100〜600℃である。
また、処理対象排気ガスと触媒との接触は、通常空間速
度(標準状態に換算して)500〜+00000(hr
−’)、好ましくは1000〜50000(hr一つで
ある。
度(標準状態に換算して)500〜+00000(hr
−’)、好ましくは1000〜50000(hr一つで
ある。
本発明によれば排気カス中のHCNは容易且つ確実に除
去することができる。しかも、本発明に用いられる触媒
は、耐熱性、耐毒性に優れ、高活性を長期に亘り持続す
る。
去することができる。しかも、本発明に用いられる触媒
は、耐熱性、耐毒性に優れ、高活性を長期に亘り持続す
る。
実施例1
硝酸マンガン[Mn(NO3)2・6HffiO]14
.5部(重量)を水150部に溶解したのち、酸化チタ
ン粉末(Ti02.和光紬薬製造1試薬−級、以下同じ
)36部を加えて均一に懸濁させ、さらに約3Nのア7
一 ンモニア水150部を均一に加え、湯浴」二で攪拌しな
がら水分をとばして均一なペースト状物を得た。次に、
得られたペースト状物を円柱状に押出し成形し、約10
0℃で一夜乾燥したのち、空気中(500℃)で3時間
焼成して、酸化マンガン/酸化チタン系触媒を得た。
.5部(重量)を水150部に溶解したのち、酸化チタ
ン粉末(Ti02.和光紬薬製造1試薬−級、以下同じ
)36部を加えて均一に懸濁させ、さらに約3Nのア7
一 ンモニア水150部を均一に加え、湯浴」二で攪拌しな
がら水分をとばして均一なペースト状物を得た。次に、
得られたペースト状物を円柱状に押出し成形し、約10
0℃で一夜乾燥したのち、空気中(500℃)で3時間
焼成して、酸化マンガン/酸化チタン系触媒を得た。
得られた触媒を通常の固定層流通式反応装置に充填し、
HCN O49%、N20 0.49%、残り空気か
らなるシアンガス含有排ガスを、空間速度(SV )+
0,000(hr−’)で通じ、反応温度とHCNガス
の分解率との関係を求めた結果、168℃でHCNは完
全に分解し、226℃では排ガス中にはNH3も検出さ
れなくなり、排ガスは無害化された。
HCN O49%、N20 0.49%、残り空気か
らなるシアンガス含有排ガスを、空間速度(SV )+
0,000(hr−’)で通じ、反応温度とHCNガス
の分解率との関係を求めた結果、168℃でHCNは完
全に分解し、226℃では排ガス中にはNH3も検出さ
れなくなり、排ガスは無害化された。
実施例2
硝酸マンガン43.6部(重量)を水150部に溶解し
たのち、酸化鉄粉末(チタン工業株式会社製造。
たのち、酸化鉄粉末(チタン工業株式会社製造。
商品名MAPICOR−516−L、0.08〜0゜8
μ、Fe2O,98%以上含有)28部を加えて均一に
懸濁させた。以下、実施例1の方法に準じて、酸化マン
ガン/酸化鉄系触媒を調製した。
μ、Fe2O,98%以上含有)28部を加えて均一に
懸濁させた。以下、実施例1の方法に準じて、酸化マン
ガン/酸化鉄系触媒を調製した。
8一
実施例1と同じ反応条件下で排ガス中のHCNの分解を
行った結果、268℃でHCNは完全に分解し、287
°Cでは排ガス中にN H3も検出されなくなり、排ガ
スは無害化された。
行った結果、268℃でHCNは完全に分解し、287
°Cでは排ガス中にN H3も検出されなくなり、排ガ
スは無害化された。
実施例3
硝酸コバルト[CO(N’03)2・6H3O]52.
3部(重量)を水150部に溶解したのち、酸化チタン
粉末35部を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の
方法に準じて、酸化コバルト/酸化チタン系触媒を調製
した。
3部(重量)を水150部に溶解したのち、酸化チタン
粉末35部を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の
方法に準じて、酸化コバルト/酸化チタン系触媒を調製
した。
実施例1と同じ反応条件下でHCHの分解を行なった結
果、211 ℃でHCNは完全に分解し、238℃では
排ガス中にNH3も検出されなくなり、排ガスは無害化
された。
果、211 ℃でHCNは完全に分解し、238℃では
排ガス中にNH3も検出されなくなり、排ガスは無害化
された。
実施例4
硝酸クロム[Cr(NO3)3・9H20]79部(重
量)を水200部に溶解したのち、酸化チタン粉末35
部を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の方法に準
じて酸化クロム/酸化チタン系触媒を調製した。
量)を水200部に溶解したのち、酸化チタン粉末35
部を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の方法に準
じて酸化クロム/酸化チタン系触媒を調製した。
実施例1と同じ反応条件下で排ガス中のHCNの分解を
行なった結果、170°CでHCNは完全に分解し、2
41℃では排ガス中にNH3も検出されなくなり、排ガ
スは無害化された。
行なった結果、170°CでHCNは完全に分解し、2
41℃では排ガス中にNH3も検出されなくなり、排ガ
スは無害化された。
実施例5
実施例2における43.6部の硝酸マンガンに代えて、
28.1部の硝酸コバルト、211部の硝酸クロムを用
いた他は、実施例2と同じ方法で触媒を調製し、酸化コ
バルト・酸化クロム・酸化鉄系触媒を得た。
28.1部の硝酸コバルト、211部の硝酸クロムを用
いた他は、実施例2と同じ方法で触媒を調製し、酸化コ
バルト・酸化クロム・酸化鉄系触媒を得た。
実施例1と同じ反応条件下でHCHの分解反応を行なっ
た結果、HCNは259°Cで完全に分解され、278
℃では排ガス中にNH9も検出されなくなり、排ガスは
無害化された。
た結果、HCNは259°Cで完全に分解され、278
℃では排ガス中にNH9も検出されなくなり、排ガスは
無害化された。
実施例6
実施例2において43.6部の硝酸マンガンに代えて、
29.1部硝酸マンガン、14.1部の硝酸コバルトを
用いた他は、実施例2と同じ方法で酸化マンガン・酸化
コバルト・酸化鉄触媒を調製した。
29.1部硝酸マンガン、14.1部の硝酸コバルトを
用いた他は、実施例2と同じ方法で酸化マンガン・酸化
コバルト・酸化鉄触媒を調製した。
実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解反応を行なっ
た結果、HCNは250℃で完全に分解し、270℃で
は排ガス中にN T−13も検出されなくなり、排ガス
は無害化された。
た結果、HCNは250℃で完全に分解し、270℃で
は排ガス中にN T−13も検出されなくなり、排ガス
は無害化された。
実施例7
実施例3におれる52.3部の硝酸コバルトに代えて、
18.11の硝酸マンガン、17.4部の硝酸コバルト
、26.3部の硝酸クロムを用いた他は実施例3と同じ
方法で触媒を調製し、酸化マンガン・酸化コバルト・酸
化クロム・酸化チタン系触媒を得た。
18.11の硝酸マンガン、17.4部の硝酸コバルト
、26.3部の硝酸クロムを用いた他は実施例3と同じ
方法で触媒を調製し、酸化マンガン・酸化コバルト・酸
化クロム・酸化チタン系触媒を得た。
実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解を行なった結
果、160℃で1−(CNは完全に分解され、220℃
ではN’H3も検出されなくなり、排ガスは無害化され
た。
果、160℃で1−(CNは完全に分解され、220℃
ではN’H3も検出されなくなり、排ガスは無害化され
た。
実施例8
18.1部の硝酸マンガン、17.4部の硝酸コバルト
、263部の硝酸クロムを水200部に溶解したのち、
酸化鉄15部、酸化チタン20部を加え、以下実施例1
と同じ方法で酸化マンガン・酸化コバルト。
、263部の硝酸クロムを水200部に溶解したのち、
酸化鉄15部、酸化チタン20部を加え、以下実施例1
と同じ方法で酸化マンガン・酸化コバルト。
酸化クロム・酸化鉄・酸化チタン系触媒を調製した。
11一
実施例1と同じ反応条件下でHCN分解を行なった結果
、158℃ではI(CNは完全に分解し、220℃では
MH3検出されなくなり、排ガスは無害化された。
、158℃ではI(CNは完全に分解し、220℃では
MH3検出されなくなり、排ガスは無害化された。
比較例1
0.5重量%のPtをアルミナに担持した触媒(日本エ
ンゲルハンド株式会社製、05%Ptアルミナペレット
I78″)を用いて、実施例1と同じ反応条件下で、H
CNの分解反応を行なった結果、HCNを完全に分解さ
せるには308℃以上にする必要があった。
ンゲルハンド株式会社製、05%Ptアルミナペレット
I78″)を用いて、実施例1と同じ反応条件下で、H
CNの分解反応を行なった結果、HCNを完全に分解さ
せるには308℃以上にする必要があった。
実施例9
実施例1で得られた触媒を用いて、実施例1表同じ反応
装置で、HCN0.39%、H,OO,002%以下、
残り空気よりなるI(CN含有排ガスを空間速度(S
V )to、000(hr−っで通じ、反応温度とHC
N酸化分解率との関係を求めた。HCHの分解率100
%を与える温度は227℃であった。
装置で、HCN0.39%、H,OO,002%以下、
残り空気よりなるI(CN含有排ガスを空間速度(S
V )to、000(hr−っで通じ、反応温度とHC
N酸化分解率との関係を求めた。HCHの分解率100
%を与える温度は227℃であった。
実施例1O
実施例1における145部の硝酸マンガンに代えて、1
6.3部の硝酸マンガンと23.7部の硝酸クロムを用
いた他は、実施例1と同じ方法により酸化マンガン・酸
化クロム・酸化チタン系触媒を得た。
6.3部の硝酸マンガンと23.7部の硝酸クロムを用
いた他は、実施例1と同じ方法により酸化マンガン・酸
化クロム・酸化チタン系触媒を得た。
実施例9と同じ反応条件下でHCNの酸化分解を行なっ
た結果、220℃でHCNは完全に分解された。
た結果、220℃でHCNは完全に分解された。
条件下でHCNの酸化分解を行なった結果、HCNを1
00%分解させるには311℃以上の温度を必要とした
。
00%分解させるには311℃以上の温度を必要とした
。
実施例11
実施例1における14.5部の硝酸マンガンに代えて、
55.9部の硝酸マンガンを用いた以外は実施例1と同
じ方法で触媒を調製し、実施例1と組成比の異なる酸化
マンガン・酸化チタン系触媒を調製した。
55.9部の硝酸マンガンを用いた以外は実施例1と同
じ方法で触媒を調製し、実施例1と組成比の異なる酸化
マンガン・酸化チタン系触媒を調製した。
この触媒を用いて、芳香族炭化水素のアンモ酸化反応の
排ガス()TCN O,169%、 H2O4,39%
。
排ガス()TCN O,169%、 H2O4,39%
。
NH32,31%、 Co、 0.36%、 Co
O,02%。
O,02%。
残空気)の処理をS V = 10,000(hr”)
の条件で行なった結果、tl CNは275℃で完全に
分解し、368℃ではNIl+も検出されなくなり、排
ガスは無害化された。
の条件で行なった結果、tl CNは275℃で完全に
分解し、368℃ではNIl+も検出されなくなり、排
ガスは無害化された。
実施例12
実施例3における52.3部の硝酸コバルトに代えて、
36.3部の硝酸マンガン、5.0部の酸化鉄を用いた
他は実施例3と同じ方法により酸化マンガン・酸化鉄・
酸化チタン系触媒を調製した。
36.3部の硝酸マンガン、5.0部の酸化鉄を用いた
他は実施例3と同じ方法により酸化マンガン・酸化鉄・
酸化チタン系触媒を調製した。
実施例11と同じ条件下で排ガス処理を行なった結果、
HCNは280℃で完全に分解され、376℃ではNH
3も検出されなくなり、排ガスは無害化された。
HCNは280℃で完全に分解され、376℃ではNH
3も検出されなくなり、排ガスは無害化された。
比較例3
比較例1と同じ触媒を用い、実施例11と同じ条件下で
排ガス処理を行なった結果、HCNを完全に分解させる
には420℃以上を必要とした。
排ガス処理を行なった結果、HCNを完全に分解させる
には420℃以上を必要とした。
実施例13
実施例1と同一触媒を用い、実施例11と排ガス組成の
み異なる条件下(HCN 0.366%、■]20
4.39%、 N1430.835%、 COa
0.35%、00002%、残空気)で排ガス処理を行
なった結果、HCNは140℃ですでに完全に分解し、
NI(3も293℃で検出されなくなり排ガスは無害化
された。
み異なる条件下(HCN 0.366%、■]20
4.39%、 N1430.835%、 COa
0.35%、00002%、残空気)で排ガス処理を行
なった結果、HCNは140℃ですでに完全に分解し、
NI(3も293℃で検出されなくなり排ガスは無害化
された。
Claims (1)
- 1、シアン化水素を含む排ガスを、酸化条件下、(a)
マンガン、コバルトおよびクロムの酸化物の少なくとも
1種ならびに(b)チタンおよび鉄の酸化物の少なくと
も1種を活性成分として含有する触媒と接触させること
を特徴とする排ガス中のシアン化水素の除去法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61063741A JPS61274729A (ja) | 1980-08-04 | 1986-03-20 | 排ガス中のシアン化水素の除去法 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10755280A JPS5732722A (en) | 1980-08-04 | 1980-08-04 | Method for removal of hydrogen cyanide in waste gas |
JP61063741A JPS61274729A (ja) | 1980-08-04 | 1986-03-20 | 排ガス中のシアン化水素の除去法 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10755280A Division JPS5732722A (en) | 1980-08-04 | 1980-08-04 | Method for removal of hydrogen cyanide in waste gas |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61274729A true JPS61274729A (ja) | 1986-12-04 |
JPS6335298B2 JPS6335298B2 (ja) | 1988-07-14 |
Family
ID=26404872
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61063741A Granted JPS61274729A (ja) | 1980-08-04 | 1986-03-20 | 排ガス中のシアン化水素の除去法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61274729A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5660807A (en) * | 1993-06-09 | 1997-08-26 | Linde Aktiengesellschaft | Process for the removal of HCN from gas mixtures |
US5720785A (en) * | 1993-04-30 | 1998-02-24 | Shell Oil Company | Method of reducing hydrogen cyanide and ammonia in synthesis gas |
US8926928B2 (en) * | 2013-02-22 | 2015-01-06 | Johnson Matthey Process Technologies, Inc. | Process of removing HCN from flue gas |
WO2016103364A1 (ja) * | 2014-12-24 | 2016-06-30 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス用触媒、排ガス処理装置および排ガス処理方法 |
CN109248692A (zh) * | 2018-08-22 | 2019-01-22 | 昆明理工大学 | 一种氰化氢水解增效催化剂的制备方法及应用 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5418466A (en) * | 1977-07-12 | 1979-02-10 | Toho Rayon Co Ltd | Waste gas treating method |
-
1986
- 1986-03-20 JP JP61063741A patent/JPS61274729A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5418466A (en) * | 1977-07-12 | 1979-02-10 | Toho Rayon Co Ltd | Waste gas treating method |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5720785A (en) * | 1993-04-30 | 1998-02-24 | Shell Oil Company | Method of reducing hydrogen cyanide and ammonia in synthesis gas |
US5660807A (en) * | 1993-06-09 | 1997-08-26 | Linde Aktiengesellschaft | Process for the removal of HCN from gas mixtures |
US8926928B2 (en) * | 2013-02-22 | 2015-01-06 | Johnson Matthey Process Technologies, Inc. | Process of removing HCN from flue gas |
WO2016103364A1 (ja) * | 2014-12-24 | 2016-06-30 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス用触媒、排ガス処理装置および排ガス処理方法 |
CN109248692A (zh) * | 2018-08-22 | 2019-01-22 | 昆明理工大学 | 一种氰化氢水解增效催化剂的制备方法及应用 |
CN109248692B (zh) * | 2018-08-22 | 2021-06-18 | 昆明理工大学 | 一种氰化氢水解增效催化剂的制备方法及应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6335298B2 (ja) | 1988-07-14 |
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