JPS6335298B2 - - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、排ガス中に含まれるシアン化水素
を、触媒を用いる気相分解により除去する方法に
関する。 従来、排ガス中のシアン化水素(以下HCNと
記す。)の除去方法としては、高温、たとえば、
800℃以上で燃焼させる方法、白金触媒を用いて
300℃以上で窒素(N2)、水(H2O)、二酸化炭素
(CO2)に酸化分解する方法、アルカリ金属を用
いてHCNをアンモニア(以下NH3と記す。)と
一酸化炭素(以下COと記す。)に加水分解し、必
要により、酸化触媒の存在下で、NH3とCOを
N2、H2O、CO2に酸化分解する方法などが提案
されている。これらシアン化水素除去方法のう
ち、接触酸化分解方法は、安全で、しかも完全に
除去でき、最も好ましい方法の一つであるが、従
来提案されている白金触媒やニツケル系触媒は、
耐熱性、耐毒性に乏しかつたり、高価であつた
り、また活性が低く反応に高温を必要とするなど
の問題があつた。 本発明者らは、このような実情に鑑み、高活性
で寿命の長い酸化分解触媒を開発すべく鋭意研究
を続けた結果、触媒成分として、(a)マンガン、コ
バルトおよびクロムの酸化物の少なくとも1種並
びに(b)チタンおよび鉄の酸化物の少なくとも1種
を活性成分として含有する触媒が、安価であるに
もかかわらず従来公知の白金触媒やニツケル系触
媒と同様以上の活性を有し、かつ耐熱性、耐毒性
にも優れていることを見出し、本発明を完成する
に至つた。 また、排ガス中のHCNを上述触媒を用いて酸
化分解する際に、HCNと等モル以上の水蒸気
(H2O)を共存させることにより、より低温で
HCNが除去されることを知つた。 水蒸気の添加効果は、(1)式 HCN+H2O+O2→NH3+CO2 (1) の反応を促進するためと考えられる。ここで生成
したNH3は上述触媒上で(2)式 NH3+O2→N2+H2O (2) に従つて酸化分解され、無害なN2とH2Oになる。 HCNを含有する排ガスとしては、たとえば、
各種燃焼器からの排ガス、化学工場、化学反応器
からの排ガス、とくにアンモ酸化反応プロセスの
排ガス、コークス炉排ガス、し尿処理場などの排
ガスがあげられる。また、排液中に含まれるシア
ンイオンをシアン化水素より強い酸を加え、ガス
化させたシアン化水素の無害化にも適用できる。 本発明で使用される触媒は、前述した組み合せ
からなる金属酸化物の混合物もしくは複合酸化物
のいずれでもよく、そのまままたは、さらに触媒
担体に担持させた状態で用いてもよい。 触媒は、自体公知の固体触媒の製法によつて調
製することができる。 たとえば、化学反応や加熱により酸化物に変り
うるマンガン含有化合物、コバルト含有化合物、
クロム含有化合物の少なくとも1つを、必要によ
り水、酸、アルカリ水溶液、アルコールなどの溶
媒に溶かし、さらに酸化鉄または酸化チタン粉末
と均一に混和したのち、適宜成形し、次いで250
〜1000℃、好ましくは300〜800℃で焼成する。こ
の際、最終的な触媒の成形法としては、通常の押
出成形法、打錠成形法、転動造粒法など目的に応
じて任意の成形法が採用でき、また、得られた成
形物を必要に応じ、さらに適宜の粒度に粉砕して
もよい。 前記マンガン含有化合物としては、たとえば、
酸化マンガン((MnO、Mn3O4、Mn2O3、
MnO2、MnO3、Mn2O7など)、硝酸マンガン、塩
化マンガン、硫酸マンガン、リン酸マンガン、水
酸化マンガン、炭酸マンガン、マンガン有機酸塩
(酢酸マンガン、ギ酸マンガンなど)などが、コ
バルト含有化合物としては、たとえば、酸化コバ
ルト(CoO、Co3O4、Co2O3など)、硝酸コバル
ト、塩化コバルト、硫酸コバルト、リン酸コバル
ト、水酸化コバルト、炭酸コバルト、コバルトア
ミン錯塩[Co(NH3)4Cl3・H2O、Co(NH3)5Cl3
など]、コバルト有機酸塩(酢酸コバルト、ギ酸
コバルトなど)などが、クロム含有化合物として
は、たとえば、酸化クロム(CrO、Cr2O3、CrO3
など)、硝酸クロム、塩化クロム、オキシム塩化
クロム、硫酸クロム、水酸化クロムム、クロム有
機酸塩(酢酸クロム、ギ酸クロムなど)などが挙
げられ、これらはいずれも容易に酸化物に導きう
る。 また、前記酸化チタンに導きうるものとして
は、たとえば、酸化チタン(TiO2、TiO2O3な
ど)、ハロゲン化チタン(TiCl3、TiCl4、TiF4な
ど)、硫化チタン、チタン酸(H2TiO3など)、Ti
(OR)4(但し、R=C2H5またはC3H7などの低級
アルキル基)などが、酸化鉄に導きうるものとし
ては、たとえば、酸化鉄(Fe2O3、FeO、Fe3O4
など)、硝酸鉄(Fe(NO3)3、6H2O、Fe
(NO3)2・6H2O]、塩化鉄(FeCl3・6H2O、
FeCl2・nH2Oなど)、水酸化鉄[Fe(OH)3、Fe
(OH)2]、硫酸鉄、鉄ミヨウバン、鉄有機酸塩
(酢酸鉄、ギ酸鉄など)、リン酸鉄などが挙げら
れ、いずれも容易に酸化物に導きうる。 本発明で使用される触媒の活性成分の中で(b)酸
化チタンおよび酸化鉄の少なくとも1種と活性成
分(a)マンガン、コバルト、クロムの各酸化物の少
なくとも1つとの配合割合は、(a):(b)の重量比
が、約100:1ないし1:1000が好ましく、さら
に約10:1ないし1:100がより好ましい。 本発明で使用する触媒の具体的な調製法は、後
記各実施例に示すが、たとえばマンガン酸化物/
酸化チタンからなる触媒の場合、硝酸マンガンの
水溶液に、前記配合割合の酸化チタン粉末(たと
えば、和光純薬製造、試薬一級)を加え、アンモ
ニア水で中和後、水分を湯浴上で蒸発させ、蒸発
乾固もしくは湿式成形したのち、300〜500℃で焼
成すればよい。 用いることができる触媒担体としては、たとえ
ばアルミナ、シリカ−アルミナ、マグネシア、シ
リコンカーバイト、ケイソー土、軽石、酸化ジル
コニウム、酸化セリウム、石コウ、リン酸アルミ
ニウム、リン酸チタンなどや、これらの混合物な
どの耐熱性無機化合物があげられ、その担持量と
しては、担体の種類、活性成分の種類、製法など
によりやや異なるが、通常触媒の3重量%以上、
好ましくは10重量%以上にするのがよい。 本発明においては、排ガスは酸化条件下に触媒
と接触させられるが、酸化条件下とは、分子状な
いし原子状の酸素や酸素供与物質が存在する状態
を意味し、通常適宜量の空気が存在する状態で充
分この条件を満足する。 排ガス中には、たとえば、空気、水蒸気、CO、
CO2、N2、SOx、NOx、H2S、NH3などの気体
成分や少量の燐化合物、塩化ナトリウム、媒塵な
どのダスト成分などが混在していても差し支えな
い。排ガス中のHCN濃度は、触媒層が600℃以上
にならない濃度、すなわち断熱型の触媒反応装置
の場合3モル%以下がよい。3%以上の場合は、
N2や空気、H2Oなどで希釈するとよい。また分
解温度は、触媒組成、HCN濃度、共存するNH3
やH2Oなどの濃度などによりやや異なるが、20
〜600℃、好ましくは100〜600℃である。 また、処理対象排気ガスと触媒しの接触は、通
常空間速度(標準状態に換算して)500〜100000
(hr-1)、好ましくは1000〜50000(hr-1)である。 本発明によれば排気ガス中のHCNは容易且つ
確実に除去することができる。しかも、本発明に
用いられる触媒は、耐熱性、耐毒性に優れ、高活
性を長期に亘り持続する。 実施例 1 硝酸マンガン[Mn(NO3)2・6H2O]14.5部
(重量)を水150部に溶解したのち、酸化チタン粉
末(TiO2、和光純薬製造、試薬一級、以下同じ)
36部を加えて均一に懸濁させ、さらに約3Nのア
ンモニア水150部を均一に加え、湯浴上で撹拌し
ながら水分をとばして均一なペースト状物を得
た。次に、得られたペースト状物を円柱状に押出
し成形し、約100℃で一夜乾燥したのち、空気中
(500℃)で3時間焼成して、酸化マンガン/酸化
チタン系触媒を得た。 得られた触媒を通常の固定層流通式反応装置に
充填し、HCN 0.39%、H2O 0.49%、残り空気か
らなるシアンガス含有排ガスを空間速度(SV)
10000(hr-1)で通じ、反応温度とHCNガスの分
解率との関係を求めた結果、168℃でHCNは完全
に分解し、226℃では排ガス中にはNH3も検出さ
れなくなり、排ガスは無害化された。 実施例 2 硝酸マンガン43.6部((重量)を水150部に溶解
したのち、酸化鉄粉末(チタン工業株式会社製
造、商品名MAPICO R−516−L、0.08〜0.8μ、
Fe2O3 98%以上含有)28部を加えて均一に懸濁
させた。以下、実施例1の方法に準じて、酸化マ
ンガン/酸化鉄系触媒を調製した。 実施例1と同じ反応条件下で排ガス中のHCN
の分解を行つた結果、268℃でHCNは完全に分解
し、287℃では排ガス中にNH3も検出されなくな
り、排ガスは無害化された。 実施例 3 硝酸コバルト[Co(NO3)2・6H2O]52.3部(重
量)を水150部に溶解したのち、酸化チタン粉末
35部を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の
方法に準じて、酸化コバルト/酸化チタン系触媒
を調製した。 実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解を行
なつた結果、211℃でHCNは完全に分解し、238
℃では排ガス中にNH3も検出されなくなり、排
ガスは無害化された。 実施例 4 硝酸クロム[Cr(NO3)3・9H2O]79部(重量)
を水200部に溶解したのち、酸化チタン粉末35部
を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の方法
に準じて酸化クロム/酸化チタン系触媒を調製し
た。 実施例1と同じ反応条件下で排ガス中のHCN
の分解を行なつた結果、170℃でHCNは完全に分
解し、241℃では排ガス中にNH3も検出されなく
なり、排ガスは無害化された。 実施例 5 実施例2における43.6部の硝酸マンガンに代え
て、28.1部の硝酸コバルト、21.1部の硝酸クロム
を用いた他は、実施例2と同じ方法で触媒を調製
し、酸化コバルト・酸化クロム・酸化鉄系触媒を
得た。 実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解反応
を行なつた結果、HCNは259℃で完全に分解さ
れ、278℃では排ガス中にNH3も検出されなくな
り、排ガスは無害化された。 実施例 6 実施例2において43.6部の硝酸マンガンに代え
て、29.1部硝酸マンガン、14.1部の硝酸コバルト
を用いた他は、実施例2と同じ方法で酸化マンガ
ン・酸化コバルト・酸化鉄触媒を調製した。 実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解反応
を行なつた結果、HCNは250℃で完全に分解し、
270℃では排ガス中にNH3も検出されなくなり、
排ガスは無害化された。 実施例 7 実施例3におれる52.3部の硝酸コバルトに代え
て、18.1部の硝酸マンガン、17.4部の硝酸コバル
ト、26.3部の硝酸クロムを用いた他は実施例3と
同じ方法で触媒を調製し、酸化マンガン・酸化コ
バルト・酸化クロム・酸化チタン系触媒を得た。 実施例1と同じ反応条件下でNCNの分解を行
なつた結果、160℃でHCNは完全に分解され、
220℃ではNH3も検出されなくなり、排ガスは無
害化された。 実施例 8 18.1部の硝酸マンガン、17.4部の硝酸コバル
ト、26.3部の硝酸クロムを水200部に溶解したの
ち、酸化鉄15部、酸化チタン20部を加え、以下実
施例1と同じ方法で酸化マンガン・酸化コバル
ト。酸化クロム・酸化鉄・酸化チタン系触媒を調
製した。 実施例1と同じ反応条件下でHCN分解を行な
つた結果、158℃ではHCNは完全に分解し、220
℃ではNH3も検出されなくなり、排ガスは無害
化された。 比較例 1 0.5重量%のPtをアルミナに担持した触媒(日
本エンゲルハンド株式会社製、0.5%Ptアルミナ
ペレツト1/8″)を用いて、実施例1と同じ反応条
件下で、HCNの分解反応を行なつた結果、HCN
を完全に分解させるには308℃以上にする必要が
あつた。 実施例 9 実施例1で得られた触媒を用いて、実施例1と
同じ反応装置で、HCN 0.39%、H2O 0.002%以
下、残り空気よりなるHCN含有排ガスを空間速
度(SV)10000(hr-1)で、通じ、反応温度と
HCN酸化分解率との関係を求めた。HCNの分解
率100%を与える温度は227℃であつた。 実施例 10 実施例1における14.5部の硝酸マンガンに代え
て、16.3部の硝酸マンガンと23.7部の硝酸クロム
を用いた他は、実施例1と同じ方法により酸化マ
ンガン・酸化クロム・酸化チタン系触媒を得た。 実施例9と同じ反応条件下でのHCNの酸化分
解を行なつた結果、220℃でHCNは完全に分解さ
れた。 比較例 2 比較例1と同じ触媒を用い、実施例9と同じ条
件下でHCNの酸化分解を行なつた結果、HCNを
100%分解させるには311℃以上の温度を必要とし
た。 実施例 11 実施例1における14.5部の硝酸マンガンに代え
て、55.9部の硝酸マンガンを用いた以外は実施例
1と同じ方法で触媒を調製し、実施例1と組成比
の異なる酸化マンガン・酸化チタン系触媒を調製
した。 この触媒を用いて、芳香族炭化水素のアンモ酸
化反応の排ガス(HCN0.169%、H2O4.39%、
NH32.31%、CO20.39%、CO0.02%、残空気)の
処理をSV=10000(hr-1)の条件で行なつた結果、
HCNは275℃で完全に分解し、368℃ではNH3も
検出されなくなり、排ガスは無害化された。 実施例 12 実施例3における52.3部の硝酸コバルトに代え
て、36.3部の硝酸マンガン、5.0部の酸化鉄を用
いた他は実施例3と同じ方法により酸化マンガ
ン・酸化鉄・酸化チタン系触媒を調製した。 実施例11と同じ条件下で排ガス処理を行なつた
結果、HCNは280℃で完全に分解され、376では
NH3も検出されなくなり、排ガスは無害化され
た。 比較例 3 比較例1と同じ触媒を用い、実施例11と同じ条
件下で排ガス処理を行なつた結果、HCNを完全
に分解させるには420℃以上を必要とした。 実施例 13 実施例1と同一触媒を用い、実施例11と排ガス
組成のみ異なる条件下(HCN0.336%、H2O4.39
%、NH30.835%、CO20.35%、CO0.02%、残空
気)で排ガス処理を行なつた結果、HCNは140℃
ですでに完全に分解し、NH3も293℃で検出され
なくなり排ガスは無害化された。 比較例 4〜8 (1) 触媒の調製 触媒A(酸化マンガン) 硝酸マンガン[Mn(NO3)2・6H2O]145部
(重量)を水1500部に溶解したのち、約6Nのア
ンモニア水750部を加え、加水分解した後、湯
浴上で撹拌しながら水分をとばして均一なペー
スト状物を得た。次に、得られたペースト状物
を円柱状に押出し成形し、乱100℃で一夜乾燥
したのち、空気中(500℃)で3時間焼成して、
酸化マンガン触媒を得た。 触媒B(酸化コバルト) 触媒Aの調製法において145部の硝酸マンガ
ンに代えて、174部の硝酸コバルト(CO
(NO3)2・6H2O)を用い同様にして調製した。 触媒C(酸化クロム) 触媒Aの調製法において145部の硝酸マンガ
ンに代えて、263部の硝酸クロム(Cr
(NO3)3・9H2O)を用い同様にして調製した。 触媒D(酸化チタン) 実施例1で用いた酸化チタン粉末(TiO2、
和光純薬製造、試薬一級) 触媒E(酸化鉄) 実施例2で用いた酸化鉄粉末(チタン工業株
式会社製造、商品名MAPICO R−516−L、
0.08〜0.8μ、Fe2O398%以上含有) (2) 触媒性能テスト 各触媒を通常の固定層流通式反応装置に充填
し、HCN0.39%、H2O0.49%、残り空気からな
るシアンガス含有排ガスを、空間速度(SV)
10000(hr-1)で通じ、HCNガスのN2、CO2、
H2Oへの分解率と反応温度との関係を求めた。
HCNが完全に分解する温度を実験的に記載す
る。 【表】
を、触媒を用いる気相分解により除去する方法に
関する。 従来、排ガス中のシアン化水素(以下HCNと
記す。)の除去方法としては、高温、たとえば、
800℃以上で燃焼させる方法、白金触媒を用いて
300℃以上で窒素(N2)、水(H2O)、二酸化炭素
(CO2)に酸化分解する方法、アルカリ金属を用
いてHCNをアンモニア(以下NH3と記す。)と
一酸化炭素(以下COと記す。)に加水分解し、必
要により、酸化触媒の存在下で、NH3とCOを
N2、H2O、CO2に酸化分解する方法などが提案
されている。これらシアン化水素除去方法のう
ち、接触酸化分解方法は、安全で、しかも完全に
除去でき、最も好ましい方法の一つであるが、従
来提案されている白金触媒やニツケル系触媒は、
耐熱性、耐毒性に乏しかつたり、高価であつた
り、また活性が低く反応に高温を必要とするなど
の問題があつた。 本発明者らは、このような実情に鑑み、高活性
で寿命の長い酸化分解触媒を開発すべく鋭意研究
を続けた結果、触媒成分として、(a)マンガン、コ
バルトおよびクロムの酸化物の少なくとも1種並
びに(b)チタンおよび鉄の酸化物の少なくとも1種
を活性成分として含有する触媒が、安価であるに
もかかわらず従来公知の白金触媒やニツケル系触
媒と同様以上の活性を有し、かつ耐熱性、耐毒性
にも優れていることを見出し、本発明を完成する
に至つた。 また、排ガス中のHCNを上述触媒を用いて酸
化分解する際に、HCNと等モル以上の水蒸気
(H2O)を共存させることにより、より低温で
HCNが除去されることを知つた。 水蒸気の添加効果は、(1)式 HCN+H2O+O2→NH3+CO2 (1) の反応を促進するためと考えられる。ここで生成
したNH3は上述触媒上で(2)式 NH3+O2→N2+H2O (2) に従つて酸化分解され、無害なN2とH2Oになる。 HCNを含有する排ガスとしては、たとえば、
各種燃焼器からの排ガス、化学工場、化学反応器
からの排ガス、とくにアンモ酸化反応プロセスの
排ガス、コークス炉排ガス、し尿処理場などの排
ガスがあげられる。また、排液中に含まれるシア
ンイオンをシアン化水素より強い酸を加え、ガス
化させたシアン化水素の無害化にも適用できる。 本発明で使用される触媒は、前述した組み合せ
からなる金属酸化物の混合物もしくは複合酸化物
のいずれでもよく、そのまままたは、さらに触媒
担体に担持させた状態で用いてもよい。 触媒は、自体公知の固体触媒の製法によつて調
製することができる。 たとえば、化学反応や加熱により酸化物に変り
うるマンガン含有化合物、コバルト含有化合物、
クロム含有化合物の少なくとも1つを、必要によ
り水、酸、アルカリ水溶液、アルコールなどの溶
媒に溶かし、さらに酸化鉄または酸化チタン粉末
と均一に混和したのち、適宜成形し、次いで250
〜1000℃、好ましくは300〜800℃で焼成する。こ
の際、最終的な触媒の成形法としては、通常の押
出成形法、打錠成形法、転動造粒法など目的に応
じて任意の成形法が採用でき、また、得られた成
形物を必要に応じ、さらに適宜の粒度に粉砕して
もよい。 前記マンガン含有化合物としては、たとえば、
酸化マンガン((MnO、Mn3O4、Mn2O3、
MnO2、MnO3、Mn2O7など)、硝酸マンガン、塩
化マンガン、硫酸マンガン、リン酸マンガン、水
酸化マンガン、炭酸マンガン、マンガン有機酸塩
(酢酸マンガン、ギ酸マンガンなど)などが、コ
バルト含有化合物としては、たとえば、酸化コバ
ルト(CoO、Co3O4、Co2O3など)、硝酸コバル
ト、塩化コバルト、硫酸コバルト、リン酸コバル
ト、水酸化コバルト、炭酸コバルト、コバルトア
ミン錯塩[Co(NH3)4Cl3・H2O、Co(NH3)5Cl3
など]、コバルト有機酸塩(酢酸コバルト、ギ酸
コバルトなど)などが、クロム含有化合物として
は、たとえば、酸化クロム(CrO、Cr2O3、CrO3
など)、硝酸クロム、塩化クロム、オキシム塩化
クロム、硫酸クロム、水酸化クロムム、クロム有
機酸塩(酢酸クロム、ギ酸クロムなど)などが挙
げられ、これらはいずれも容易に酸化物に導きう
る。 また、前記酸化チタンに導きうるものとして
は、たとえば、酸化チタン(TiO2、TiO2O3な
ど)、ハロゲン化チタン(TiCl3、TiCl4、TiF4な
ど)、硫化チタン、チタン酸(H2TiO3など)、Ti
(OR)4(但し、R=C2H5またはC3H7などの低級
アルキル基)などが、酸化鉄に導きうるものとし
ては、たとえば、酸化鉄(Fe2O3、FeO、Fe3O4
など)、硝酸鉄(Fe(NO3)3、6H2O、Fe
(NO3)2・6H2O]、塩化鉄(FeCl3・6H2O、
FeCl2・nH2Oなど)、水酸化鉄[Fe(OH)3、Fe
(OH)2]、硫酸鉄、鉄ミヨウバン、鉄有機酸塩
(酢酸鉄、ギ酸鉄など)、リン酸鉄などが挙げら
れ、いずれも容易に酸化物に導きうる。 本発明で使用される触媒の活性成分の中で(b)酸
化チタンおよび酸化鉄の少なくとも1種と活性成
分(a)マンガン、コバルト、クロムの各酸化物の少
なくとも1つとの配合割合は、(a):(b)の重量比
が、約100:1ないし1:1000が好ましく、さら
に約10:1ないし1:100がより好ましい。 本発明で使用する触媒の具体的な調製法は、後
記各実施例に示すが、たとえばマンガン酸化物/
酸化チタンからなる触媒の場合、硝酸マンガンの
水溶液に、前記配合割合の酸化チタン粉末(たと
えば、和光純薬製造、試薬一級)を加え、アンモ
ニア水で中和後、水分を湯浴上で蒸発させ、蒸発
乾固もしくは湿式成形したのち、300〜500℃で焼
成すればよい。 用いることができる触媒担体としては、たとえ
ばアルミナ、シリカ−アルミナ、マグネシア、シ
リコンカーバイト、ケイソー土、軽石、酸化ジル
コニウム、酸化セリウム、石コウ、リン酸アルミ
ニウム、リン酸チタンなどや、これらの混合物な
どの耐熱性無機化合物があげられ、その担持量と
しては、担体の種類、活性成分の種類、製法など
によりやや異なるが、通常触媒の3重量%以上、
好ましくは10重量%以上にするのがよい。 本発明においては、排ガスは酸化条件下に触媒
と接触させられるが、酸化条件下とは、分子状な
いし原子状の酸素や酸素供与物質が存在する状態
を意味し、通常適宜量の空気が存在する状態で充
分この条件を満足する。 排ガス中には、たとえば、空気、水蒸気、CO、
CO2、N2、SOx、NOx、H2S、NH3などの気体
成分や少量の燐化合物、塩化ナトリウム、媒塵な
どのダスト成分などが混在していても差し支えな
い。排ガス中のHCN濃度は、触媒層が600℃以上
にならない濃度、すなわち断熱型の触媒反応装置
の場合3モル%以下がよい。3%以上の場合は、
N2や空気、H2Oなどで希釈するとよい。また分
解温度は、触媒組成、HCN濃度、共存するNH3
やH2Oなどの濃度などによりやや異なるが、20
〜600℃、好ましくは100〜600℃である。 また、処理対象排気ガスと触媒しの接触は、通
常空間速度(標準状態に換算して)500〜100000
(hr-1)、好ましくは1000〜50000(hr-1)である。 本発明によれば排気ガス中のHCNは容易且つ
確実に除去することができる。しかも、本発明に
用いられる触媒は、耐熱性、耐毒性に優れ、高活
性を長期に亘り持続する。 実施例 1 硝酸マンガン[Mn(NO3)2・6H2O]14.5部
(重量)を水150部に溶解したのち、酸化チタン粉
末(TiO2、和光純薬製造、試薬一級、以下同じ)
36部を加えて均一に懸濁させ、さらに約3Nのア
ンモニア水150部を均一に加え、湯浴上で撹拌し
ながら水分をとばして均一なペースト状物を得
た。次に、得られたペースト状物を円柱状に押出
し成形し、約100℃で一夜乾燥したのち、空気中
(500℃)で3時間焼成して、酸化マンガン/酸化
チタン系触媒を得た。 得られた触媒を通常の固定層流通式反応装置に
充填し、HCN 0.39%、H2O 0.49%、残り空気か
らなるシアンガス含有排ガスを空間速度(SV)
10000(hr-1)で通じ、反応温度とHCNガスの分
解率との関係を求めた結果、168℃でHCNは完全
に分解し、226℃では排ガス中にはNH3も検出さ
れなくなり、排ガスは無害化された。 実施例 2 硝酸マンガン43.6部((重量)を水150部に溶解
したのち、酸化鉄粉末(チタン工業株式会社製
造、商品名MAPICO R−516−L、0.08〜0.8μ、
Fe2O3 98%以上含有)28部を加えて均一に懸濁
させた。以下、実施例1の方法に準じて、酸化マ
ンガン/酸化鉄系触媒を調製した。 実施例1と同じ反応条件下で排ガス中のHCN
の分解を行つた結果、268℃でHCNは完全に分解
し、287℃では排ガス中にNH3も検出されなくな
り、排ガスは無害化された。 実施例 3 硝酸コバルト[Co(NO3)2・6H2O]52.3部(重
量)を水150部に溶解したのち、酸化チタン粉末
35部を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の
方法に準じて、酸化コバルト/酸化チタン系触媒
を調製した。 実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解を行
なつた結果、211℃でHCNは完全に分解し、238
℃では排ガス中にNH3も検出されなくなり、排
ガスは無害化された。 実施例 4 硝酸クロム[Cr(NO3)3・9H2O]79部(重量)
を水200部に溶解したのち、酸化チタン粉末35部
を加え均一に懸濁させた。以下、実施例1の方法
に準じて酸化クロム/酸化チタン系触媒を調製し
た。 実施例1と同じ反応条件下で排ガス中のHCN
の分解を行なつた結果、170℃でHCNは完全に分
解し、241℃では排ガス中にNH3も検出されなく
なり、排ガスは無害化された。 実施例 5 実施例2における43.6部の硝酸マンガンに代え
て、28.1部の硝酸コバルト、21.1部の硝酸クロム
を用いた他は、実施例2と同じ方法で触媒を調製
し、酸化コバルト・酸化クロム・酸化鉄系触媒を
得た。 実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解反応
を行なつた結果、HCNは259℃で完全に分解さ
れ、278℃では排ガス中にNH3も検出されなくな
り、排ガスは無害化された。 実施例 6 実施例2において43.6部の硝酸マンガンに代え
て、29.1部硝酸マンガン、14.1部の硝酸コバルト
を用いた他は、実施例2と同じ方法で酸化マンガ
ン・酸化コバルト・酸化鉄触媒を調製した。 実施例1と同じ反応条件下でHCNの分解反応
を行なつた結果、HCNは250℃で完全に分解し、
270℃では排ガス中にNH3も検出されなくなり、
排ガスは無害化された。 実施例 7 実施例3におれる52.3部の硝酸コバルトに代え
て、18.1部の硝酸マンガン、17.4部の硝酸コバル
ト、26.3部の硝酸クロムを用いた他は実施例3と
同じ方法で触媒を調製し、酸化マンガン・酸化コ
バルト・酸化クロム・酸化チタン系触媒を得た。 実施例1と同じ反応条件下でNCNの分解を行
なつた結果、160℃でHCNは完全に分解され、
220℃ではNH3も検出されなくなり、排ガスは無
害化された。 実施例 8 18.1部の硝酸マンガン、17.4部の硝酸コバル
ト、26.3部の硝酸クロムを水200部に溶解したの
ち、酸化鉄15部、酸化チタン20部を加え、以下実
施例1と同じ方法で酸化マンガン・酸化コバル
ト。酸化クロム・酸化鉄・酸化チタン系触媒を調
製した。 実施例1と同じ反応条件下でHCN分解を行な
つた結果、158℃ではHCNは完全に分解し、220
℃ではNH3も検出されなくなり、排ガスは無害
化された。 比較例 1 0.5重量%のPtをアルミナに担持した触媒(日
本エンゲルハンド株式会社製、0.5%Ptアルミナ
ペレツト1/8″)を用いて、実施例1と同じ反応条
件下で、HCNの分解反応を行なつた結果、HCN
を完全に分解させるには308℃以上にする必要が
あつた。 実施例 9 実施例1で得られた触媒を用いて、実施例1と
同じ反応装置で、HCN 0.39%、H2O 0.002%以
下、残り空気よりなるHCN含有排ガスを空間速
度(SV)10000(hr-1)で、通じ、反応温度と
HCN酸化分解率との関係を求めた。HCNの分解
率100%を与える温度は227℃であつた。 実施例 10 実施例1における14.5部の硝酸マンガンに代え
て、16.3部の硝酸マンガンと23.7部の硝酸クロム
を用いた他は、実施例1と同じ方法により酸化マ
ンガン・酸化クロム・酸化チタン系触媒を得た。 実施例9と同じ反応条件下でのHCNの酸化分
解を行なつた結果、220℃でHCNは完全に分解さ
れた。 比較例 2 比較例1と同じ触媒を用い、実施例9と同じ条
件下でHCNの酸化分解を行なつた結果、HCNを
100%分解させるには311℃以上の温度を必要とし
た。 実施例 11 実施例1における14.5部の硝酸マンガンに代え
て、55.9部の硝酸マンガンを用いた以外は実施例
1と同じ方法で触媒を調製し、実施例1と組成比
の異なる酸化マンガン・酸化チタン系触媒を調製
した。 この触媒を用いて、芳香族炭化水素のアンモ酸
化反応の排ガス(HCN0.169%、H2O4.39%、
NH32.31%、CO20.39%、CO0.02%、残空気)の
処理をSV=10000(hr-1)の条件で行なつた結果、
HCNは275℃で完全に分解し、368℃ではNH3も
検出されなくなり、排ガスは無害化された。 実施例 12 実施例3における52.3部の硝酸コバルトに代え
て、36.3部の硝酸マンガン、5.0部の酸化鉄を用
いた他は実施例3と同じ方法により酸化マンガ
ン・酸化鉄・酸化チタン系触媒を調製した。 実施例11と同じ条件下で排ガス処理を行なつた
結果、HCNは280℃で完全に分解され、376では
NH3も検出されなくなり、排ガスは無害化され
た。 比較例 3 比較例1と同じ触媒を用い、実施例11と同じ条
件下で排ガス処理を行なつた結果、HCNを完全
に分解させるには420℃以上を必要とした。 実施例 13 実施例1と同一触媒を用い、実施例11と排ガス
組成のみ異なる条件下(HCN0.336%、H2O4.39
%、NH30.835%、CO20.35%、CO0.02%、残空
気)で排ガス処理を行なつた結果、HCNは140℃
ですでに完全に分解し、NH3も293℃で検出され
なくなり排ガスは無害化された。 比較例 4〜8 (1) 触媒の調製 触媒A(酸化マンガン) 硝酸マンガン[Mn(NO3)2・6H2O]145部
(重量)を水1500部に溶解したのち、約6Nのア
ンモニア水750部を加え、加水分解した後、湯
浴上で撹拌しながら水分をとばして均一なペー
スト状物を得た。次に、得られたペースト状物
を円柱状に押出し成形し、乱100℃で一夜乾燥
したのち、空気中(500℃)で3時間焼成して、
酸化マンガン触媒を得た。 触媒B(酸化コバルト) 触媒Aの調製法において145部の硝酸マンガ
ンに代えて、174部の硝酸コバルト(CO
(NO3)2・6H2O)を用い同様にして調製した。 触媒C(酸化クロム) 触媒Aの調製法において145部の硝酸マンガ
ンに代えて、263部の硝酸クロム(Cr
(NO3)3・9H2O)を用い同様にして調製した。 触媒D(酸化チタン) 実施例1で用いた酸化チタン粉末(TiO2、
和光純薬製造、試薬一級) 触媒E(酸化鉄) 実施例2で用いた酸化鉄粉末(チタン工業株
式会社製造、商品名MAPICO R−516−L、
0.08〜0.8μ、Fe2O398%以上含有) (2) 触媒性能テスト 各触媒を通常の固定層流通式反応装置に充填
し、HCN0.39%、H2O0.49%、残り空気からな
るシアンガス含有排ガスを、空間速度(SV)
10000(hr-1)で通じ、HCNガスのN2、CO2、
H2Oへの分解率と反応温度との関係を求めた。
HCNが完全に分解する温度を実験的に記載す
る。 【表】
Claims (1)
- 1 シアン化水素を含む排ガスを、酸化条件下、
(a)マンガン、コバルトおよびクロムの酸化物の少
なくとも1種ならびに(b)チタンおよび鉄の酸化物
の少なくとも1種を活性成分として含有する触媒
と接触させることを特徴とする排ガス中のシアン
化水素の除去法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61063741A JPS61274729A (ja) | 1980-08-04 | 1986-03-20 | 排ガス中のシアン化水素の除去法 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10755280A JPS5732722A (en) | 1980-08-04 | 1980-08-04 | Method for removal of hydrogen cyanide in waste gas |
JP61063741A JPS61274729A (ja) | 1980-08-04 | 1986-03-20 | 排ガス中のシアン化水素の除去法 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10755280A Division JPS5732722A (en) | 1980-08-04 | 1980-08-04 | Method for removal of hydrogen cyanide in waste gas |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61274729A JPS61274729A (ja) | 1986-12-04 |
JPS6335298B2 true JPS6335298B2 (ja) | 1988-07-14 |
Family
ID=26404872
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61063741A Granted JPS61274729A (ja) | 1980-08-04 | 1986-03-20 | 排ガス中のシアン化水素の除去法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61274729A (ja) |
Families Citing this family (5)
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---|---|---|---|---|
US5720785A (en) * | 1993-04-30 | 1998-02-24 | Shell Oil Company | Method of reducing hydrogen cyanide and ammonia in synthesis gas |
DE4319234A1 (de) * | 1993-06-09 | 1994-12-15 | Linde Ag | Verfahren zur Entfernung von HCN aus Gasgemischen und Katalysator zur Zersetzung von HCN |
SG11201506038YA (en) * | 2013-02-22 | 2015-09-29 | Johnson Matthey Process Technologies Inc | Process of removing hcn from flue gas |
WO2016103364A1 (ja) * | 2014-12-24 | 2016-06-30 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス用触媒、排ガス処理装置および排ガス処理方法 |
CN109248692B (zh) * | 2018-08-22 | 2021-06-18 | 昆明理工大学 | 一种氰化氢水解增效催化剂的制备方法及应用 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5418466A (en) * | 1977-07-12 | 1979-02-10 | Toho Rayon Co Ltd | Waste gas treating method |
-
1986
- 1986-03-20 JP JP61063741A patent/JPS61274729A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5418466A (en) * | 1977-07-12 | 1979-02-10 | Toho Rayon Co Ltd | Waste gas treating method |
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JPS61274729A (ja) | 1986-12-04 |
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