JPS6126723A - 冷延板の成形加工性および表面性状の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は冷延板の成形加工性および表面性状の優れ几フ
ェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法に関する。

ＪＩＳ　５ＵＳ４３．０で代表されるフェライト系ステ
ンレス鋼は、通常スラブ加熱後粗圧延および仕上圧延か
らなる熱間圧延工程で熱延鋼帯とされ、その後ベル焼鈍
および連続焼鈍が施され、次に酸洗、１回の冷延もしく
は中間焼鈍ｔ−はさんだ２回の冷延および最終焼鈍酸洗
もしくは光輝焼鈍を経て冷延板に製造される。

これらの冷延板は家庭用具、自動車部品、厨房器具等に
使用されるが、深絞りあるいは張出加工が施され製品化
される場合が極めて多い。本発明はかかるフェライト系
ステンレス鋼の成形加工用の冷延板の製造に利用される
。

〔従来の技術〕

上記の如き冷延板の用途にあっては、近年ユーザーにお
ける省工程化が増大する中で、より高成形加工性が要求
されてきているが、通常の８ＵＳ４３０等のフェライト
系ステンレス鋼では材質特性上対処できず、これを改善
するためＴｉするい社Ｎｂ等の安定化元素を多量に添加
し高成形加工性全付与した鋼種も出現している。しかし
、これらの鋼種では必然的に高価になることは否めず、
筑用性の点で依然問題が残されている。

また、一般にフェライト系ステンレス鋼の問題点として
、冷延鋼板上深絞りあるいは張出加工ｔする時、リジン
グと称される冷間圧延方向に平行に伸びた起伏に富む表
面になシやすく加工後の研摩工程で工数がかかり、その
解決が各製造メーカーの大きな課題となっている。リジ
ングの軽減策の一つとして、冷延工程で中間焼鈍奢はさ
んだ２回冷延法が知られているが、製造コストの上昇の
みならず、工程日数が増加し、経済性の点で問題がある
。

更に、ステンレス冷延鋼板の表面性状上決定する他の因
子として、「きらきら」および肌荒れがある。いわゆる
「きらきら」は冷延鋼板の結晶粒のはく脱によりきらき
らと光り輝く現象であシ、また肌荒れはユーザーにおけ
る加工時に梨皮状に凹凸の表面になる現象であり、これ
らは著しく表面性状會害する。きらきらおよび肌荒れに
ついても、多くの改善策が提案されているが、冷延鋼板
に課せられる冷間加工の程度が増大するすう勢において
、完全な解決策が望まれ、ていた。

このように、フェライト系ステンレス冷延鋼板の用途が
多種多様化していく中で、フェライト系ステンレス冷延
鋼板に課せられる特性がより増大し、成形加工性および
表面性状に優、れた安価な鋼種および製造方法が要望さ
れている現状にある。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明の目的は上記従来技術に対する要望に応じ、冷延
板の成形加工性および表面性状の優れたフェライト系ス
テンレス熱延銅帯の安価な製造方法を提供するにある。

〔問題点全解決するための手段および作用〕本発明者ら
は表面性状に優れかつ高成形加工性を有するフェライト
系ステンレス冷延鋼板を化学成分的および製造方法の観
点から鋭意研究上型ねた結果、微量のＮｂ　ｋ添加しＡ
／、ｔ−高くしたフェライト系ステンレス鋼において熱
間圧延工程の粗圧延後９０ｏｚ１１５０℃の温度域に保
持加熱し、その後仕上圧延することＫよシその後のベル
焼鈍あるいは連続焼鈍更に引続く焼鈍酸洗會経て、１回
冷延法で作製する冷延焼鈍板の表面性状および成形加工
性が著しく優れていることを見い出し、本発明全完成す
るにいたった。本発明の骨子は化学成分的には微量のＮ
ｂとＡ／、の添加であり、製造方法としては熱延工程に
おける粗圧延後の保持加熱である。

本発明の要旨とするところは次の如くである。

すなわち、重量比にてＣｒ：１０〜２０チ、Ｎｂ：０．
０１〜２ｘ（Ｃ＋ＮｌチでかつＡｌ：０．０５〜０、３
　ｆｉ　ｆｆｉ含むフェライト系ステンレス鋼板の製造
における粗圧延および仕上圧延より成る熱間圧延工程に
おいて、スラブ加熱後累計圧下率として５０−以上の前
記粗圧延を行う段階と、前記粗圧延後９００〜１１５０
℃の温度域に１時間以内の保持加熱を行い引続いて前記
仕上圧延全行う段階と１を有して成ることを特徴とする
冷延板の成形加工′性および表面性状の優れたフェライ
ト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法でおる。

次に本発明における限定理由について説明する。

Ｃｒ含有量については、Ｃｒが１０−未満では耐食性が
急激に低下し、一方Ｃｒが２０チを越えると熱延時にお
ける粗圧延後の保持加熱を行っても、リジングおよび成
形加工性の改善が困難となるので、１０〜２０％の範囲
とした。

次に、本発明の基礎になった実験を説明する。

真空高周波小型溶解炉で、Ｃ：０．０５％、Ｎ：０、０
２　％、Ｃｒ：１６．５％、Ａｌ：　０．００２〜０．
５チ、Ｎｂ　：　０．０１〜０．２％（７）種ｋＦ）成
分の小屋鋼塊上溶製し、１１５０℃にスラブ加熱後熱間
圧延し、９５０℃Ｘ　１　ｍｉｎの焼鈍、酸洗、冷延お
よび８５０℃ｘ　１　ｍｉｎの仕上焼鈍酸洗會経て、冷
延焼鈍板を作製した。これらの供試材の中から、Ａｌ：
０．１チに固定しＮｂの含有量全変化し７ｊ　１００　
ｍｍｍススラブ熱間圧延において２０箇厚に粗圧延を行
い、その後１０５０℃に５分間保持し、引続いて４％厚
に仕上圧延全行い、この熱延板ｔｏ、８−厚の冷延板と
し、そのｒ値およびリジングにおよばすＮｂ含有量の影
響を調査し、その結果を第１図に示した。

第１図からＮｂ含有量が０．０１１以上になるとｒ値お
よびリジングが急激に改善されるが、０．１５チ［はぼ
２（Ｃ＋Ｎ）％］ｔ−越えるとｒ値およびリジングが低
下する。これらの低下の原因は、Ｎｂ含有量が２Ｘ　（
Ｃ＋Ｎ）％’を越えると、急激に再結晶温度が高くなる
ためであり、熱延板の焼鈍温度をより高くすればこれら
の特性が改善されるが、その時はＮｂ含有量が２Ｘ（Ｃ
＋Ｎ）−以上でもなお不足し熱延焼鈍板で鋭敏化を生じ
る。この鋭敏化を防止するためには、更に多量のＮｂ含
有量が必要となり従来から知られているＮｂ添加安定化
フェライト系ステンレス鋼となり、極めて高価となる。

従って本発明においてはＮｂは０．０１〜２ｘ（Ｃ＋Ｎ
）％の範囲に限定した。

次に前記のＮｂの場合と同様に、Ｎｂ　：　０．０５チ
に固定しＡｌ含有量を変化させた供試材について４１１
１１厚の熱延板、更に０．８■厚の冷延板とし、そのｒ
値およびリジングにおよほすＡｌ含有量の影響全調査し
、その結果會第２図に示した。第２図からＡ／、が０．
０５チ未満ではｒ値が低く、０．３ジ Ｓｔ−越えるとｒ値およびりぜングが劣化するのでＡｌ
の含有量ｔ−０，０５〜０．３チの範囲に限定した。

次に熱延時の粗圧延後の保持条件について説明する。粗
圧延後、第１表に示す如き種々の条件でシートパーを保
熱し、続いて仕上圧延および冷間圧延全行い、その冷延
板の材質特性を調査しその結果を同じく第１表に示した
。なお、第１表においてリジングは１：最良、５：最悪
の１〜５までのランク付は七行い、きらきらは冷延焼鈍
酸洗板にビニールテープを貼りこれをはがして判定し、
肌荒れは２０チの引張試験を行い表面判定を行った。

第１表から９００〜１１５０℃の間に保持加熱すれば、
ｒ値および耐リジング性が改善され、きらきらも著しく
改善されることがわかる。しかし、この温度域で１時間
を越えて保持すると冷延焼鈍板を加工した場合に肌荒れ
金主じる。一方１１５０℃ｔ−越えた場合短時間の保持
でもｒ値、耐リジング性、耐きらきら性および耐肌荒性
が向上しない。

ま′ｆｃ９００℃未満では長時間保持でもｒ値および耐
リジング性が向上しない。これらの状況から本発明にお
いては、粗圧延後の保持加熱ｔ−９００〜１１５０℃の
温度域に１時間以内と限定した。

次に粗圧延時の累計圧下率であるが５０１未満では、粗
圧延後９００〜１１５０℃で保持加熱を行ってもｒ値お
よび耐リジング性は改善されないので５０％以上に限定
した。

上記のＮｂ　添加Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼に
おける他の成分として、不可避的に混入するＰ、Ｓは極
カ低いことが望ましい。また、耐食性全向上させるため
に通常ｃｕ　、　Ｍｏ等の元素が添加されるが、これら
の元素全添加してもＮｂおよびＡｌの適量の添加と粗圧
延後の保持加熱により冷延板の上記の特性は向上する。

また、粗圧延後保持加熱を行い仕上げ圧延した熱延板の
焼鈍は、高温短時間の連続焼鈍あるいは長時間のベル焼
鈍を行ってもよく、その焼鈍の糧類の如何によって冷延
板の特性は影響全党けない。

本発明は、上記の如く微量のＮｂｔ添加したＡｌ含有フ
ェライト系ステンレス鋼スラブ含熱延時に５０チ以上の
累計圧下率で粗圧延し、９００〜１１５０℃で１時間以
内の保持加熱上行うことにより、冷延焼鈍板は成形加工
性および表面性状が著しく優れているので多種多様化し
ている分野に十分適用できる。

〔実施例〕

実施例１゜ 第２表に成分を示したＡ、Ｂ２鋼種の１６Ｃｒ鋼を小型
溶解炉で溶製し、そのスラブを第３表に示すように熱延
時の粗圧延後１０５０℃ｘ　１　ｍｉｎの保持を行い、
つづいて仕上圧延で熱延板とし、９５０℃ｘ　１．ｍｉ
ｎの焼鈍および酸洗後、１回法で０、８　ｍ厚の冷延板
とし８５０℃ｘ　ｌ　ｍｉｎの焼鈍および酸洗を行い、
冷延板の材質全調査し、それらの結果を同じく第３表に
示し友。なお、第３表におけるリジング、きらきらおよ
び肌荒の判定の表示は第１表の時と同様である。

第３表から一微量Ｎｂ添加高ＡｌのＡ鋼は、単にＡｌの
みを添加したＢ鋼に比べてｒ値が高く、また耐リジング
性および耐きらきら性も著しく優れており、高成形加工
性および良好な表面性状を有していることがわかる。

実施例２ 第２表に成分上＊した微量Ｎｂ添加Ａｌ含有１６Ｃｒの
Ｃ鋼を小型溶解炉で溶製し、第４表に示す程々の条件で
熱延および焼鈍を行い、−同法で０．８■厚に冷延し８
５０℃Ｘ　１　ｍｉｎの仕上焼鈍、酸洗を行った。これ
らの冷延焼鈍酸洗板の材質特性を調査し、その結果を同
じく第４表に示した。なお第４表における材質特性の表
示法は第１表および第３表と同一である。

第４表から熱延時の粗圧延後９２０〜１０５０℃の温度
域における保持を行った本発明法では、熱延板の焼鈍ケ
高温短時間あるいはベル焼鈍に準じた長時間焼鈍を行っ
ても、冷延焼鈍酸洗板の成形加工性および表面性状は著
しく優れていることがわかる。−１粗圧延後、保持加熱
上行わない従来法および８５０℃あるいは１２００℃で
保持した比較法では、いずれも冷延焼鈍板のそれらの特
性が劣っている。

〔発明の効果〕

本発明は上記実施例からも明らかな如く、フェライト系
ステンレス鋼のＮｂおよびＡｌの含有葉音特に限定し、
累計圧下率５０チ以上の熱間粗圧延を行い、引続いて９
００〜１１５０℃の温度域に１時間以内の保持加熱全行
いその後熱間仕上圧延を行うことによって、大きく製造
コスト全上昇することなく、冷延板の成形加工性および
表面性状を向上し、多糧、多様の用途に適用できる効果
をあげることがでｔｋ次。

【図面の簡単な説明】

第１図はフェライト系ステンレス鋼のＮｂ含有量がリジ
ングおよびｒ値におよぼす影響金示す線図、第２図はフ
ェライト系ステンレス鋼のＡｌ含有量がリジングおよび
ｒ値におよぼす影響を示す線図である。 第１図 Ｎｂ當青ｆ（％）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量比にてＣｒ：１０〜２０％、Ｎｂ：０．０１
   〜２×（Ｃ＋Ｎ）％でかつＡｌ：０．０５〜０．３％を
   含むフェライト系ステンレス鋼板の製造における粗圧延
   および仕上圧延より成る熱間圧延工程において、スラブ
   加熱後累計圧下率として５０％以上の前記粗圧延を行う
   段階と、前記粗圧延後９００〜１１５０℃の温度域に１
   時間以内の保持加熱を行い引続いて前記仕上圧延を行う
   段階と、を有して成ることを特徴とする冷延板の成形加
   工性および表面性状の優れたフェライト系ステンレス熱
   延鋼帯の製造方法。