JPH0526849B2 - - Google Patents
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- JPH0526849B2 JPH0526849B2 JP59148774A JP14877484A JPH0526849B2 JP H0526849 B2 JPH0526849 B2 JP H0526849B2 JP 59148774 A JP59148774 A JP 59148774A JP 14877484 A JP14877484 A JP 14877484A JP H0526849 B2 JPH0526849 B2 JP H0526849B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は冷延板の成形加工性および表面性状の
優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方
法に関する。 JIS SUS430で代表されるフエライト系ステン
レス鋼は、通常スラブ加熱後粗圧延および仕上圧
延からなる熱間圧延工程で熱延鋼帯とされ、その
後ベル焼鈍および連続焼鈍が施され、次に酸洗、
１回の冷延もしくは中間焼鈍をはさんだ２回の冷
延および最終焼鈍酸洗もしくは光輝焼鈍を経て冷
延板に製造される。 これらの冷延板は家庭用具、自動車部品、厨房
器具等に使用されるが、深絞りあるいは張出加工
が施され製品化される場合が極めて多い。本発明
はかかるフエライト系ステンレス鋼の成形加工用
の冷延板の製造に利用される。 〔従来の技術〕 上記の如き冷延板に用途にあつては、近年ユー
ザーにおける省工程化が増大する中で、より高成
形加工性が要求されてきているが、通常の
SUS430等のフエライト系ステンレス鋼では材質
特性上対処できず、これを改善するためTiある
いはNb等の安定化元素を多量に添加し高成形加
工性を付与した鋼種も出現している。しかし、こ
れらの鋼種では必然的に高価になることは否め
ず、汎用性の点で以前問題が残されている。 また、一般にフエライト系ステンレス鋼の問題
点として、冷延鋼板を深絞りあるいは張出加工を
する時、リジングと称される冷間圧延方向に平行
に伸びた起伏に富む表面になりやすく加工後の研
摩工程で工数がかかり、その解決が各製造メーカ
ーの大きな課題となつている。リジングの軽減策
の一つとして、冷延工程で中間焼鈍をはさんだ２
回冷延法が知られているが、製造コストの上昇の
みならず、工程日数が増加し、経済性の点で問題
がある。 更に、ステンレス冷延鋼板の表面性状を決定す
る他の因子として、「きらきら」および肌荒れが
ある。いわゆる「きらきら」は冷延鋼板の結晶粒
のはく脱によりきらきらと光り輝く現象であり、
また肌荒れはユーザーにおける加工時に梨皮状に
凹凸の表面になる現象であり、これらは著しく表
面性状を害する。きらきらおよび肌荒れについて
も、多くの改善策が提案されているが、冷延鋼板
に課せられる冷間加工の程度が増大するすう勢に
おいて、完全な解決策が望まれていた。 このように、フエライト系ステンレス冷延鋼板
の用途が多種多様化していく中で、フエライト系
ステンレス冷延鋼板に課せられる特性がより増大
し、成形加工性および表面性状に優れた安価な鋼
種および製造方法が要望されている現状にある。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明の目的は上記従来技術に対する要望に応
じ、冷延板の成形加工性および表面性状の優れた
フエライト系ステンレス熱延鋼帯の安価な製造方
法を提供するにある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明者らは表面形状に優れかつ高成形加工性
を有するフエライト系ステンレス冷延鋼板を化学
成分的および製造方法の観点から鋭意研究を重ね
た結果、微量のNbを添加しAlを高くしたフエラ
イト系ステンレス鋼において熱間圧延工程の粗圧
延後900〜1150℃の温度域に保持加熱し、その後
仕上圧延することによりその後のベル焼鈍あるい
は連続焼鈍更に引続く焼鈍酸洗を経て、１回冷延
法で作製する冷延焼鈍板の表面形状および成形加
工制が著しく優れていることを見い出し、本発明
を完成するにいたつた。本発明の骨子は化学成分
的には微量のNbとAlの添加であり、製造方法と
しては熱延工程における粗圧延後の保持加熱であ
る。 本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にてCr：10〜20％、Nb：0.01
〜２×（Ｃ＋Ｎ）％でかつAl：0.05〜0.3％を含む
フエライト系ステンレス鋼板の製造における粗圧
延および仕上圧延より成る熱間圧延工程におい
て、スラブ加熱後累計圧下率として50％以上の前
記粗圧延を行う段階と、前記粗圧延後900〜1150
℃の温度域に１時間以内の保持加熱を行い引続い
て前記仕上圧延を行う段階と、を有して成ること
を特徴とする冷延板の成形加工性および表面性状
の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造
方法である。 次に本発明における限定理由について説明す
る。 Cr含有量については、Crが10％未満では耐食
性が急激に低下し、一方Crが20％を越えると熱
延時における粗圧延後の保持加熱を行つても、リ
ジングおよび成形加工性の改善が困難となるの
で、10〜20％の範囲とした。 次に、本発明の基礎になつた実験を説明する。
真空高周波小型溶解炉で、Ｃ：0.05％、Ｎ：0.02
％、Cr：16.5％、Al：0.002〜0.5％、Nb：0.01〜
0.2％の種々の成分の小型鋼塊を溶製し、1150℃
にスラブ加熱後熱間圧延し、950℃×1minの焼
鈍、酸洗、冷延および850℃×1minの仕上焼鈍酸
洗を経て、冷延焼鈍板を作製した。これらの供試
材の中から、Al：0.1％に固定しNbの含有量を変
化した100mm厚スラブを熱間圧延において20mm厚
に粗圧延を行い、その後1050℃に５分間保持し、
引続いて４mm厚に仕上圧延を行い、この熱延板を
0.8mm厚の冷延板とし、そのｒ値およびリジング
におよぼすNb含有量の影響を調査し、その結果
を第１図に示した。 第１図からNb含有量が0.01％以上になるとｒ
値およびリジングが急激に改善されるが、0.15％
〔ほぼ２（Ｃ＋Ｎ）％〕を越えるとｒ値およびリジ
ングが低下する。これらの低下の原因は、Nb含
有量が２×（Ｃ＋Ｎ）％を越えると、急激に再結
晶温度が高くなるためであり、熱延板の焼鈍温度
をより高くすればこれらの特性が改善されるが、
その時はNb含有量が２×（Ｃ＋Ｎ）％以上でもな
お不足し熱延焼鈍板で鋭敏化を生じる。この鋭敏
化を防止するためには、更に多量のNb含有量が
必要となり従来から知られているNb添加安定化
フエライト系ステンレス鋼となり、極めて高価と
なる。従つて本発明においてはNbは0.01〜２×
（Ｃ＋Ｎ）％の範囲に限定した。 次に前記のNbの場合と同様に、Nb：0.05％に
固定しAl含有量を変化させた供試材について４
mm厚の熱延板、更に0.8mm厚の冷延板とし、その
ｒ値およびリジングにおよぼすAl含有量の影響
を調査し、その結果を第２図に示した。第２図か
らAlが0.05％未満ではｒ値が低く、0.3％を越え
るとｒ値およびリジングが劣化するのでAlの含
有量を0.05〜0.3％の範囲に限定した。 次に熱延時に粗圧延後の保持条件について説明
する。粗圧延後、第１表に示す如き種々の条件で
シートバーを保熱し、続いて仕上圧延および冷間
圧延を行い、その冷延板の材質特性を調査しその
結果を同じく第１表に示した。なお、第１表にお
いてリジングは１：最良、５：最悪の１〜５まで
のランク付けを行い、きらきらは冷延焼鈍酸洗板
にビニールテープを貼りこれをはがして判定し、
肌荒れは20％の引張試験を行い表面判定を行つ
た。 第１表から900〜1150℃の間に保持加熱すれば、
ｒ値および耐リジング性が改善され、きらきらも
著しく改善されることがわかる。しかし、この温
度域で１時間を越えて保持すると冷延焼鈍板を加
工した場合に肌荒れを生じる。一方1150℃を越え
た場合短時間の保持でもｒ値、耐リジング性、耐
きらきら性および耐肌荒性が向上しない。
優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方
法に関する。 JIS SUS430で代表されるフエライト系ステン
レス鋼は、通常スラブ加熱後粗圧延および仕上圧
延からなる熱間圧延工程で熱延鋼帯とされ、その
後ベル焼鈍および連続焼鈍が施され、次に酸洗、
１回の冷延もしくは中間焼鈍をはさんだ２回の冷
延および最終焼鈍酸洗もしくは光輝焼鈍を経て冷
延板に製造される。 これらの冷延板は家庭用具、自動車部品、厨房
器具等に使用されるが、深絞りあるいは張出加工
が施され製品化される場合が極めて多い。本発明
はかかるフエライト系ステンレス鋼の成形加工用
の冷延板の製造に利用される。 〔従来の技術〕 上記の如き冷延板に用途にあつては、近年ユー
ザーにおける省工程化が増大する中で、より高成
形加工性が要求されてきているが、通常の
SUS430等のフエライト系ステンレス鋼では材質
特性上対処できず、これを改善するためTiある
いはNb等の安定化元素を多量に添加し高成形加
工性を付与した鋼種も出現している。しかし、こ
れらの鋼種では必然的に高価になることは否め
ず、汎用性の点で以前問題が残されている。 また、一般にフエライト系ステンレス鋼の問題
点として、冷延鋼板を深絞りあるいは張出加工を
する時、リジングと称される冷間圧延方向に平行
に伸びた起伏に富む表面になりやすく加工後の研
摩工程で工数がかかり、その解決が各製造メーカ
ーの大きな課題となつている。リジングの軽減策
の一つとして、冷延工程で中間焼鈍をはさんだ２
回冷延法が知られているが、製造コストの上昇の
みならず、工程日数が増加し、経済性の点で問題
がある。 更に、ステンレス冷延鋼板の表面性状を決定す
る他の因子として、「きらきら」および肌荒れが
ある。いわゆる「きらきら」は冷延鋼板の結晶粒
のはく脱によりきらきらと光り輝く現象であり、
また肌荒れはユーザーにおける加工時に梨皮状に
凹凸の表面になる現象であり、これらは著しく表
面性状を害する。きらきらおよび肌荒れについて
も、多くの改善策が提案されているが、冷延鋼板
に課せられる冷間加工の程度が増大するすう勢に
おいて、完全な解決策が望まれていた。 このように、フエライト系ステンレス冷延鋼板
の用途が多種多様化していく中で、フエライト系
ステンレス冷延鋼板に課せられる特性がより増大
し、成形加工性および表面性状に優れた安価な鋼
種および製造方法が要望されている現状にある。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明の目的は上記従来技術に対する要望に応
じ、冷延板の成形加工性および表面性状の優れた
フエライト系ステンレス熱延鋼帯の安価な製造方
法を提供するにある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明者らは表面形状に優れかつ高成形加工性
を有するフエライト系ステンレス冷延鋼板を化学
成分的および製造方法の観点から鋭意研究を重ね
た結果、微量のNbを添加しAlを高くしたフエラ
イト系ステンレス鋼において熱間圧延工程の粗圧
延後900〜1150℃の温度域に保持加熱し、その後
仕上圧延することによりその後のベル焼鈍あるい
は連続焼鈍更に引続く焼鈍酸洗を経て、１回冷延
法で作製する冷延焼鈍板の表面形状および成形加
工制が著しく優れていることを見い出し、本発明
を完成するにいたつた。本発明の骨子は化学成分
的には微量のNbとAlの添加であり、製造方法と
しては熱延工程における粗圧延後の保持加熱であ
る。 本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にてCr：10〜20％、Nb：0.01
〜２×（Ｃ＋Ｎ）％でかつAl：0.05〜0.3％を含む
フエライト系ステンレス鋼板の製造における粗圧
延および仕上圧延より成る熱間圧延工程におい
て、スラブ加熱後累計圧下率として50％以上の前
記粗圧延を行う段階と、前記粗圧延後900〜1150
℃の温度域に１時間以内の保持加熱を行い引続い
て前記仕上圧延を行う段階と、を有して成ること
を特徴とする冷延板の成形加工性および表面性状
の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造
方法である。 次に本発明における限定理由について説明す
る。 Cr含有量については、Crが10％未満では耐食
性が急激に低下し、一方Crが20％を越えると熱
延時における粗圧延後の保持加熱を行つても、リ
ジングおよび成形加工性の改善が困難となるの
で、10〜20％の範囲とした。 次に、本発明の基礎になつた実験を説明する。
真空高周波小型溶解炉で、Ｃ：0.05％、Ｎ：0.02
％、Cr：16.5％、Al：0.002〜0.5％、Nb：0.01〜
0.2％の種々の成分の小型鋼塊を溶製し、1150℃
にスラブ加熱後熱間圧延し、950℃×1minの焼
鈍、酸洗、冷延および850℃×1minの仕上焼鈍酸
洗を経て、冷延焼鈍板を作製した。これらの供試
材の中から、Al：0.1％に固定しNbの含有量を変
化した100mm厚スラブを熱間圧延において20mm厚
に粗圧延を行い、その後1050℃に５分間保持し、
引続いて４mm厚に仕上圧延を行い、この熱延板を
0.8mm厚の冷延板とし、そのｒ値およびリジング
におよぼすNb含有量の影響を調査し、その結果
を第１図に示した。 第１図からNb含有量が0.01％以上になるとｒ
値およびリジングが急激に改善されるが、0.15％
〔ほぼ２（Ｃ＋Ｎ）％〕を越えるとｒ値およびリジ
ングが低下する。これらの低下の原因は、Nb含
有量が２×（Ｃ＋Ｎ）％を越えると、急激に再結
晶温度が高くなるためであり、熱延板の焼鈍温度
をより高くすればこれらの特性が改善されるが、
その時はNb含有量が２×（Ｃ＋Ｎ）％以上でもな
お不足し熱延焼鈍板で鋭敏化を生じる。この鋭敏
化を防止するためには、更に多量のNb含有量が
必要となり従来から知られているNb添加安定化
フエライト系ステンレス鋼となり、極めて高価と
なる。従つて本発明においてはNbは0.01〜２×
（Ｃ＋Ｎ）％の範囲に限定した。 次に前記のNbの場合と同様に、Nb：0.05％に
固定しAl含有量を変化させた供試材について４
mm厚の熱延板、更に0.8mm厚の冷延板とし、その
ｒ値およびリジングにおよぼすAl含有量の影響
を調査し、その結果を第２図に示した。第２図か
らAlが0.05％未満ではｒ値が低く、0.3％を越え
るとｒ値およびリジングが劣化するのでAlの含
有量を0.05〜0.3％の範囲に限定した。 次に熱延時に粗圧延後の保持条件について説明
する。粗圧延後、第１表に示す如き種々の条件で
シートバーを保熱し、続いて仕上圧延および冷間
圧延を行い、その冷延板の材質特性を調査しその
結果を同じく第１表に示した。なお、第１表にお
いてリジングは１：最良、５：最悪の１〜５まで
のランク付けを行い、きらきらは冷延焼鈍酸洗板
にビニールテープを貼りこれをはがして判定し、
肌荒れは20％の引張試験を行い表面判定を行つ
た。 第１表から900〜1150℃の間に保持加熱すれば、
ｒ値および耐リジング性が改善され、きらきらも
著しく改善されることがわかる。しかし、この温
度域で１時間を越えて保持すると冷延焼鈍板を加
工した場合に肌荒れを生じる。一方1150℃を越え
た場合短時間の保持でもｒ値、耐リジング性、耐
きらきら性および耐肌荒性が向上しない。
【表】
実施例 １
第２表に成分を示したＡ、B2鋼種の16Cr鋼を
小型溶解炉で溶製し、そのスラブを第３表に示す
ように熱延時の粗圧延後1050℃×1minの保持を
行い、つづいて仕上圧延で熱延板とし、950℃×
1minの焼鈍および酸洗後、１回法で0.8mm厚の冷
延板とし850℃×1minの焼鈍および酸洗を行い、
冷延板の材質を調査し、それらの結果を同じく第
３表に示した。なお、第３表におけるリジング、
きらきらおよび肌荒の判定の表示は第１表の時と
同様である。 第３表から微量Nb添加高AlのＡ鋼は、単にAl
のみを添加したＢ鋼に比べてｒ値が高く、また耐
小型溶解炉で溶製し、そのスラブを第３表に示す
ように熱延時の粗圧延後1050℃×1minの保持を
行い、つづいて仕上圧延で熱延板とし、950℃×
1minの焼鈍および酸洗後、１回法で0.8mm厚の冷
延板とし850℃×1minの焼鈍および酸洗を行い、
冷延板の材質を調査し、それらの結果を同じく第
３表に示した。なお、第３表におけるリジング、
きらきらおよび肌荒の判定の表示は第１表の時と
同様である。 第３表から微量Nb添加高AlのＡ鋼は、単にAl
のみを添加したＢ鋼に比べてｒ値が高く、また耐
【表】
【表】
リジング性および耐きらきら性も著しく優れてお
り、高成形加工性および良好な表面形状を有して
いることがわかる。 実施例 ２ 第２表に成分を示した微量Nb添加Al含有16Cr
のＣ鋼を小型溶解炉で溶製し、第４表に示す種々
と条件で熱延および焼鈍を行い、一回法で0.8mm
厚に冷延し850℃×1minの仕上焼鈍、酸洗を行つ
た。これらの冷延焼鈍酸洗板の材質特性を調査
し、その結果を同じく第４表に示した。なお第４
表における材質特性の表示法は第１表および第３
表と同一である。 第４表から熱延時の粗圧延後920〜1050℃の温
度域における保持を行つた本発明法では、熱延板
の焼鈍を高温短時間あるいはベル焼鈍に準じた長
時間焼鈍を行つても、冷延焼鈍酸洗板の成形加工
性および表面性状は著しく優れていることがわか
る。一方粗圧延後、保持加熱を行わない従来法お
よび850℃あるいは1200℃で保持した比較法では、
いずれも冷延焼鈍板のそれらの特
り、高成形加工性および良好な表面形状を有して
いることがわかる。 実施例 ２ 第２表に成分を示した微量Nb添加Al含有16Cr
のＣ鋼を小型溶解炉で溶製し、第４表に示す種々
と条件で熱延および焼鈍を行い、一回法で0.8mm
厚に冷延し850℃×1minの仕上焼鈍、酸洗を行つ
た。これらの冷延焼鈍酸洗板の材質特性を調査
し、その結果を同じく第４表に示した。なお第４
表における材質特性の表示法は第１表および第３
表と同一である。 第４表から熱延時の粗圧延後920〜1050℃の温
度域における保持を行つた本発明法では、熱延板
の焼鈍を高温短時間あるいはベル焼鈍に準じた長
時間焼鈍を行つても、冷延焼鈍酸洗板の成形加工
性および表面性状は著しく優れていることがわか
る。一方粗圧延後、保持加熱を行わない従来法お
よび850℃あるいは1200℃で保持した比較法では、
いずれも冷延焼鈍板のそれらの特
本発明は上記実施例からも明らかな如く、フエ
ライト系ステンレス鋼のNbおよびAlの含有量を
特に限定し、累計圧下率50％以上の熱間粗圧延を
行い、引続いて900〜1150℃の温度域に１時間以
内の保持加熱を行いその後熱間仕上圧延を行うこ
とによつて、大きく製造コストを上昇することな
く、冷延板の成形加工性および表面性状を向上
し、多種、多様の用途に適用できる効果をあげる
ことができた。
ライト系ステンレス鋼のNbおよびAlの含有量を
特に限定し、累計圧下率50％以上の熱間粗圧延を
行い、引続いて900〜1150℃の温度域に１時間以
内の保持加熱を行いその後熱間仕上圧延を行うこ
とによつて、大きく製造コストを上昇することな
く、冷延板の成形加工性および表面性状を向上
し、多種、多様の用途に適用できる効果をあげる
ことができた。
第１図はフエライト系ステンレス鋼のNb含有
量がリジングおよびｒ値におよぼす影響を示す線
図、第２図はフエライト系ステンレス鋼のAl含
有量がリジングおよびｒ値におよぼす影響を示す
線図である。
量がリジングおよびｒ値におよぼす影響を示す線
図、第２図はフエライト系ステンレス鋼のAl含
有量がリジングおよびｒ値におよぼす影響を示す
線図である。
Claims (1)
- １ 重量比にてCr：10〜20％、Nb：0.01〜２×
（Ｃ＋Ｎ）％でかつAl：0.05〜0.3％を含むフエラ
イト系ステンレス鋼板の製造における粗圧延およ
び仕上圧延より成る熱間圧延工程において、スラ
ブ加熱後累計圧下率として50％以上の前記粗圧延
を行う段階と、前記粗圧延後900〜1150℃の温度
域に１時間以内の保持加熱を行い引続いて前記仕
上圧延を行う段階と、を有して成ることを特徴と
する冷延板の成形加工性および表面性状の優れた
フエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14877484A JPS6126723A (ja) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | 冷延板の成形加工性および表面性状の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14877484A JPS6126723A (ja) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | 冷延板の成形加工性および表面性状の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
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|---|---|
| JPS6126723A JPS6126723A (ja) | 1986-02-06 |
| JPH0526849B2 true JPH0526849B2 (ja) | 1993-04-19 |
Family
ID=15460360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14877484A Granted JPS6126723A (ja) | 1984-07-18 | 1984-07-18 | 冷延板の成形加工性および表面性状の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JPS6126723A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110546293A (zh) * | 2017-04-25 | 2019-12-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
Families Citing this family (3)
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Citations (2)
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| JPS5770233A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
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-
1984
- 1984-07-18 JP JP14877484A patent/JPS6126723A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
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| CN110546293A (zh) * | 2017-04-25 | 2019-12-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
| US11401573B2 (en) | 2017-04-25 | 2022-08-02 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6126723A (ja) | 1986-02-06 |
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