JPS61262484A - 耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管の製造方法 - Google Patents
耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPS61262484A JPS61262484A JP10136685A JP10136685A JPS61262484A JP S61262484 A JPS61262484 A JP S61262484A JP 10136685 A JP10136685 A JP 10136685A JP 10136685 A JP10136685 A JP 10136685A JP S61262484 A JPS61262484 A JP S61262484A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless
- welding
- clad steel
- toughness
- steel pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、耐食性および靭性に優れたステンレスクラ
ツド鋼管の製造方法に関するものである。
ツド鋼管の製造方法に関するものである。
ステンレスの合せ材と炭素鋼の母材とからなるステンレ
スクラツド鋼管が知られている。このクラツド鋼管は、
炭素鋼の母材によって靭性を、そして、ステンレスの合
せ材によって耐食性をもたせたものである。このような
りラッド鋼管は、一般にクララｒ鋼板をＵＯＥ方式等で
管体に成形後、そのシ、−ム部を溶接することによって
製造されている。
スクラツド鋼管が知られている。このクラツド鋼管は、
炭素鋼の母材によって靭性を、そして、ステンレスの合
せ材によって耐食性をもたせたものである。このような
りラッド鋼管は、一般にクララｒ鋼板をＵＯＥ方式等で
管体に成形後、そのシ、−ム部を溶接することによって
製造されている。
ところで、ステンレスクラツド鋼管は、合せ材の耐食性
能をよシ大とするために、固溶化処理することが望まし
い。しかし、ステンレスクラツド鋼管を固溶化処理温度
から水冷することによって固溶化処理すると、母材の炭
素鋼は、硬化した焼入れ組織となって、靭性の低下が著
しくなる。固溶化処理後にクラツド鋼管を適当な温度で
焼き戻せば、母材の靭性を回復できるが、合せ材たるス
テ／レス鋼は、各種の析出物が析出して、耐粒界腐食性
が大幅に劣化してしまう。従って、従来は、母材の靭性
低下を避けるために、ステンレスクラツド鋼管は、固溶
化処理せずに造管したままの状態で使用されている。
能をよシ大とするために、固溶化処理することが望まし
い。しかし、ステンレスクラツド鋼管を固溶化処理温度
から水冷することによって固溶化処理すると、母材の炭
素鋼は、硬化した焼入れ組織となって、靭性の低下が著
しくなる。固溶化処理後にクラツド鋼管を適当な温度で
焼き戻せば、母材の靭性を回復できるが、合せ材たるス
テ／レス鋼は、各種の析出物が析出して、耐粒界腐食性
が大幅に劣化してしまう。従って、従来は、母材の靭性
低下を避けるために、ステンレスクラツド鋼管は、固溶
化処理せずに造管したままの状態で使用されている。
そこで、本出願人は、固溶化処理によシ、母材の靭性を
劣化させずに、合せ材の耐食性能を向上させた、クラツ
ド鋼管の製造方法を開発し、先頃出願した（特開昭５８
−１５１４２５号）。上記製造方法では、母材として炭
素０．０５％以下の極低炭素系の炭素鋼を用いることに
よフ、固溶化処理後の母材の靭性を確保して、固溶化処
理による合せ材の耐食性能向上を図ったものである。従
って、シーム部の母材を溶接したシーム溶接金１属に、
固溶化処理による焼入れのままの状態でも充分な靭性が
確保できるならば、母材および母材のシーム溶接金属の
靭性に優れ、且つ、固溶化処理によシ合せ材の耐食性能
向上を図った、クラツド鋼管が製造できる。・ 〔発明の目的〕 この発明は、上述の現状に鑑み、固溶化処理による焼入
れのままの状態でも、母材のシーム溶接金属に充分な靭
性を確保して、固溶化処理による合せ材の耐食性能向上
を図った、耐食性および靭性に優れたステンレスクラツ
ド鋼管の製造方法を提供することを目的とする。
劣化させずに、合せ材の耐食性能を向上させた、クラツ
ド鋼管の製造方法を開発し、先頃出願した（特開昭５８
−１５１４２５号）。上記製造方法では、母材として炭
素０．０５％以下の極低炭素系の炭素鋼を用いることに
よフ、固溶化処理後の母材の靭性を確保して、固溶化処
理による合せ材の耐食性能向上を図ったものである。従
って、シーム部の母材を溶接したシーム溶接金１属に、
固溶化処理による焼入れのままの状態でも充分な靭性が
確保できるならば、母材および母材のシーム溶接金属の
靭性に優れ、且つ、固溶化処理によシ合せ材の耐食性能
向上を図った、クラツド鋼管が製造できる。・ 〔発明の目的〕 この発明は、上述の現状に鑑み、固溶化処理による焼入
れのままの状態でも、母材のシーム溶接金属に充分な靭
性を確保して、固溶化処理による合せ材の耐食性能向上
を図った、耐食性および靭性に優れたステンレスクラツ
ド鋼管の製造方法を提供することを目的とする。
この発明の方法は、ステンレスクラツド鋼管を製造する
にあたシ、管体に成形された、ステンレスの合せ材と炭
素鋼の母材とからなる、ステンレスクラツド鋼板のシー
ム部の溶接のうち、前記シー−Ｑ部の前記母材の溶接を
、 Ｃ： ０．０２〜０．１２ｗｔ％。
にあたシ、管体に成形された、ステンレスの合せ材と炭
素鋼の母材とからなる、ステンレスクラツド鋼板のシー
ム部の溶接のうち、前記シー−Ｑ部の前記母材の溶接を
、 Ｃ： ０．０２〜０．１２ｗｔ％。
Ｍｎ ： ０．２〜１．５ ｗｔ％。
Ｓｔ ： ０．３０ ｗｔ％以下。
Ｐ ： ０．０３０ｗｔ％以下。
Ｓ：０．０２０ｗｔ％以下。
を含有し、必要に応じて、さらに、
Ｎｉ ： ６ ｗｔ％以下。
Ｃｕ ： ０．３ ｗｔ％以下。
のうちの少なくとも１種を含有し、そして、Ｆｅおよ、
び不可避不純物：残部。
び不可避不純物：残部。
からなる溶接ワイヤを用い、且つ、下式で表わされる塩
基度ＢＡが１．０以上のフラックスを用いた、サブマー
ジアーク溶接によって行ない、ＢＡ ＝ ６．５ＮＢＩ
ＩＯ＋６．０５ＮＣａＯ ＋４．８ＮＭｎｏ ＋ ４．
０ＮＭｇＯ＋ ３．４Ｎｒ６ｏ ＋０．３ＮＺｒＯ２−
（０、２ＮＡｔ２ｏ３＋２．２ＮＴ ｉ ０２ ＋６
．３１Ｎｓ ｔｏ２） ＋ ５．１ＮＣａＦ２ 、 （
但し、Ｎ：モル分率） そして、前記シーム部の前記母材および前記合せ材を溶
接して得られたステンレスクラツド鋼管に対して、前記
ステンレスクラツド鋼管を９５０〜１１００℃に加熱し
、次いで水冷することからなる固溶化処理を施すことに
特徴を有する。
基度ＢＡが１．０以上のフラックスを用いた、サブマー
ジアーク溶接によって行ない、ＢＡ ＝ ６．５ＮＢＩ
ＩＯ＋６．０５ＮＣａＯ ＋４．８ＮＭｎｏ ＋ ４．
０ＮＭｇＯ＋ ３．４Ｎｒ６ｏ ＋０．３ＮＺｒＯ２−
（０、２ＮＡｔ２ｏ３＋２．２ＮＴ ｉ ０２ ＋６
．３１Ｎｓ ｔｏ２） ＋ ５．１ＮＣａＦ２ 、 （
但し、Ｎ：モル分率） そして、前記シーム部の前記母材および前記合せ材を溶
接して得られたステンレスクラツド鋼管に対して、前記
ステンレスクラツド鋼管を９５０〜１１００℃に加熱し
、次いで水冷することからなる固溶化処理を施すことに
特徴を有する。
以下、この発明のステンレスクラツド鋼管の製造方法を
詳述する。
詳述する。
例えばＵＯＥ方式によシスチンレスクラッド鋼管ヲ裂造
する際に、管体に成形されたステンレスクラツド鋼板の
シーム部を、高温割れの如き欠陥が発生することなく溶
接する方法を、本出願人は、先に特開昭５９−１３７１
９１号で開示した。この方法は、第１図囚に示されるよ
うに、ステンレスクラツド鋼板１のシーム部に、合せ材
１ａ側から２段開先１ ａ’およびｌａ”を形成し、母
材１ｂ側から１段開先１ｂ”ｉ形成して、突き合せたの
ち、第１図の）〜の）に示されるように、開先に対して
１ ａ’ 、 １ ｂ’そして１ａ“め順に溶接を行な
うものである。開先１ ａ’および１ ｂ’に対しては
、通常、２電極サブマージアーク溶接が行なわれ、開先
１ ａ／／に対しては、合せ材のステンレスに見合った
フープを電極とするノ々ンドアーク溶接が行なわれる。
する際に、管体に成形されたステンレスクラツド鋼板の
シーム部を、高温割れの如き欠陥が発生することなく溶
接する方法を、本出願人は、先に特開昭５９−１３７１
９１号で開示した。この方法は、第１図囚に示されるよ
うに、ステンレスクラツド鋼板１のシーム部に、合せ材
１ａ側から２段開先１ ａ’およびｌａ”を形成し、母
材１ｂ側から１段開先１ｂ”ｉ形成して、突き合せたの
ち、第１図の）〜の）に示されるように、開先に対して
１ ａ’ 、 １ ｂ’そして１ａ“め順に溶接を行な
うものである。開先１ ａ’および１ ｂ’に対しては
、通常、２電極サブマージアーク溶接が行なわれ、開先
１ ａ／／に対しては、合せ材のステンレスに見合った
フープを電極とするノ々ンドアーク溶接が行なわれる。
この発明は、例えば上述のような母材の開先１ ａ’
、 １ ｂ’に対してサブマージアーク溶接を行なうに
際して、焼入れのままの状態でも充分な靭性を確保した
溶接金属が得られるような溶接ワイヤおよびフラックス
を用いることによシ、合せ材の耐食性能向上を図る固溶
化処理後に、母材の溶接金属まで充分な靭性を確保した
、耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管を
製造しようとする′ものである。
、 １ ｂ’に対してサブマージアーク溶接を行なうに
際して、焼入れのままの状態でも充分な靭性を確保した
溶接金属が得られるような溶接ワイヤおよびフラックス
を用いることによシ、合せ材の耐食性能向上を図る固溶
化処理後に、母材の溶接金属まで充分な靭性を確保した
、耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管を
製造しようとする′ものである。
第２図は、母材の開先に対してサブマージアーク溶接を
行ない、次いで、溶接金属を１０１０℃に３０秒加熱し
たのち水焼入れしたときの、焼入れのままの溶接金属の
強度および靭性と、溶接ワイヤおよびフラックスの組合
せとの関係を示したグラフである。用いた溶接ワイヤの
成分組成は、第１表の通シであシ、また用いたフラック
スの塩基度ＢＡは、第２表の通シである。フラックスの
塩基度ＢＡは、下記（１）式によシ求めた。
行ない、次いで、溶接金属を１０１０℃に３０秒加熱し
たのち水焼入れしたときの、焼入れのままの溶接金属の
強度および靭性と、溶接ワイヤおよびフラックスの組合
せとの関係を示したグラフである。用いた溶接ワイヤの
成分組成は、第１表の通シであシ、また用いたフラック
スの塩基度ＢＡは、第２表の通シである。フラックスの
塩基度ＢＡは、下記（１）式によシ求めた。
ＢＡ ＝ ６．５ＮＢａＯ ＋６．０５ＮＣａＯ＋ ４
．８ＮＭｎｏ ＋ ４．０ＮＭｇＯ＋３−４ＮＦｅＯ＋
０−３ＮｚｒＯａ （０，２ＮＡｚ２０ｓ ＋２．２
ＮＴＩ０２ ＋６．３１Ｎｓｔｏ２ ） ＋５．１Ｎｃ
ａｒ２（但し、Ｎ：モル分率） ・・・・・・川・・
・ （１）第 １ 表 第 ２ 表 第２図に示すように、焼入れのままの溶接金属′め引張
夛強さＴＳ、シャルピー試験における遷移温度ｖＴｓお
よび吸収エネルギーｖＥのいずれもが、溶接ワイヤＡと
フラックスｍ３とを組合せたときが一番良好であった。
．８ＮＭｎｏ ＋ ４．０ＮＭｇＯ＋３−４ＮＦｅＯ＋
０−３ＮｚｒＯａ （０，２ＮＡｚ２０ｓ ＋２．２
ＮＴＩ０２ ＋６．３１Ｎｓｔｏ２ ） ＋５．１Ｎｃ
ａｒ２（但し、Ｎ：モル分率） ・・・・・・川・・
・ （１）第 １ 表 第 ２ 表 第２図に示すように、焼入れのままの溶接金属′め引張
夛強さＴＳ、シャルピー試験における遷移温度ｖＴｓお
よび吸収エネルギーｖＥのいずれもが、溶接ワイヤＡと
フラックスｍ３とを組合せたときが一番良好であった。
この発明は、上記のような試験を繰返して行なって、適
切な溶接ワイヤの成分組成とフラックスの塩基度ＢＡと
を実験的に求めたことによシ、なされたものである。
切な溶接ワイヤの成分組成とフラックスの塩基度ＢＡと
を実験的に求めたことによシ、なされたものである。
この発明において、溶接ワイヤの成分組成を前述のよう
に限定した理由は、次の通りである。
に限定した理由は、次の通りである。
Ｃは、焼入れのままの溶接金属に靭性を確保するために
、０．１２ｗｔ％以下とすることがよい。Ｃが０．１２
ｖｒｔ％を越えると、焼入れによる溶接金属の硬化が著
しく、焼入れのままの溶接金属に充分な靭性を確保でき
ない。一方、Ｃが０．０２ｗｔ％未満では、焼入れＫよ
る溶接金属の硬化が小さく、焼入れのままの溶接金属に
充分な強度が付与されない。従って、Ｃは０．０２〜０
．１２ｗｔ％とじた。
、０．１２ｗｔ％以下とすることがよい。Ｃが０．１２
ｖｒｔ％を越えると、焼入れによる溶接金属の硬化が著
しく、焼入れのままの溶接金属に充分な靭性を確保でき
ない。一方、Ｃが０．０２ｗｔ％未満では、焼入れＫよ
る溶接金属の硬化が小さく、焼入れのままの溶接金属に
充分な強度が付与されない。従って、Ｃは０．０２〜０
．１２ｗｔ％とじた。
Ｍｎは、溶接金属の酸素を除去するためと、溶接金属の
焼入れ性金改善して、焼入れのままの溶接金属の靭性を
向上させるためとに、必要である。
焼入れ性金改善して、焼入れのままの溶接金属の靭性を
向上させるためとに、必要である。
Ｍｎが１．５ｗｔ％を越えると、Ｃと同様に、焼入れに
よる溶接金属の硬化が著しく、焼入れのままの溶接金属
に充分な靭性が得られなくなる。一方、Ｍｎが０．０２
ｗｔ％未満のときには、脱酸効果が充分に得られず、溶
接金属の酸素含有量が多くなる。
よる溶接金属の硬化が著しく、焼入れのままの溶接金属
に充分な靭性が得られなくなる。一方、Ｍｎが０．０２
ｗｔ％未満のときには、脱酸効果が充分に得られず、溶
接金属の酸素含有量が多くなる。
従って、Ｍｎ Ｊ’ｊ Ｏ，２〜１．５ ｗｔ％とじた
。
。
Ｓｉは、０．３０ ｗｔ％を越えると、溶接金属の靭性
を悪化させるので、０．３０ｗｔ％以下とした。Ｐは、
０．０３０ｗｔ％を越えると、溶接金属に高温割れが発
生し易くなるので、０．０３０ｗｔ％以下とした。Ｓは
、０．０２０ｗｔ％を越えると、Ｐと同様に、溶接金属
に高温割れが発生し易くなるので、０．０２０ｗｔチ以
下とした。
を悪化させるので、０．３０ｗｔ％以下とした。Ｐは、
０．０３０ｗｔ％を越えると、溶接金属に高温割れが発
生し易くなるので、０．０３０ｗｔ％以下とした。Ｓは
、０．０２０ｗｔ％を越えると、Ｐと同様に、溶接金属
に高温割れが発生し易くなるので、０．０２０ｗｔチ以
下とした。
以上のような溶接ワイヤによれば、後述するように塩基
度１．０以上のフラックスを用いたサブマージアーク溶
接により、固溶化処理による焼入れのままの状態でも、
靭性が確保される溶接金属が形成できる。
度１．０以上のフラックスを用いたサブマージアーク溶
接により、固溶化処理による焼入れのままの状態でも、
靭性が確保される溶接金属が形成できる。
この発明においては、溶接金属の低温におけるｌ性およ
び強度を向上させるために、溶接ワイヤの成分として、
上記成分以外に、ＮｉｔたはＣｕのうちの１種以上を加
えることができる。Ｎｉは、前述のように５ｗｔ％以下
とすることがよい。Ｎｉが６ｗｔ％ｔ−越えると、溶接
金属の高温割れが発生し易くなる。Ｃｕは、前述のよう
に０．３ｗｔ％以下とすることがよい。Ｃｕが０ 、３
ｗｔ％を越えると、溶接金属の靭性が劣化し、また溶
接金属の高温割れ感受性が増す。
び強度を向上させるために、溶接ワイヤの成分として、
上記成分以外に、ＮｉｔたはＣｕのうちの１種以上を加
えることができる。Ｎｉは、前述のように５ｗｔ％以下
とすることがよい。Ｎｉが６ｗｔ％ｔ−越えると、溶接
金属の高温割れが発生し易くなる。Ｃｕは、前述のよう
に０．３ｗｔ％以下とすることがよい。Ｃｕが０ 、３
ｗｔ％を越えると、溶接金属の靭性が劣化し、また溶
接金属の高温割れ感受性が増す。
この発明において、フラックスの塩基度ＢＡｔ畦、０以
上とした理由は、次の通シである。すなわち、フラック
スの塩基度ＢＡが低くなる程、溶接金属の酸素量は多く
なシ、焼入れのままの溶接金属の靭性が低下する。フラ
ックスの塩基度ＢＡが１．０未満になると、溶接金属の
酸素量が多く、焼入れのままの溶接金属に充分な靭性を
確保できなくなる。従って、フラックスの塩基度ＢＡは
１．０以上とした。
上とした理由は、次の通シである。すなわち、フラック
スの塩基度ＢＡが低くなる程、溶接金属の酸素量は多く
なシ、焼入れのままの溶接金属の靭性が低下する。フラ
ックスの塩基度ＢＡが１．０未満になると、溶接金属の
酸素量が多く、焼入れのままの溶接金属に充分な靭性を
確保できなくなる。従って、フラックスの塩基度ＢＡは
１．０以上とした。
この発明においては、管体に形成された、ステンレスク
ララｒ鋼板のシーム部の炭素鋼母材を、。
ララｒ鋼板のシーム部の炭素鋼母材を、。
上述した溶接ワイヤおよびフラックスを用いて、サブマ
ージアーク溶接によシ溶接すると共に、シーム部の母材
およびステンレス合せ材を溶接して得られたクラツド鋼
管を、固溶化処理して、ステンレス合せ材の耐食性能向
上を図るが、この固溶化処理のための加熱温度は、９５
０〜１１００℃とする。加熱温度を上記のように限定す
る理由は、次の通シである。すなわち、加熱温度が９５
０℃未満では、ステンレス合せ材の固溶化が充分に行な
われず、合せ材の耐食性能を向上できない。一方、加熱
温度が１１００℃を越えると、母材の溶接金属に結晶粒
の粗大化を招き、焼入れのままで母材の溶接金属に高い
靭性が得られない。第３図に、固溶化処理による母材の
溶接金属の加熱温度と、前記溶接金属の焼入れのｌまで
の強度および靭性との関係を示す。
ージアーク溶接によシ溶接すると共に、シーム部の母材
およびステンレス合せ材を溶接して得られたクラツド鋼
管を、固溶化処理して、ステンレス合せ材の耐食性能向
上を図るが、この固溶化処理のための加熱温度は、９５
０〜１１００℃とする。加熱温度を上記のように限定す
る理由は、次の通シである。すなわち、加熱温度が９５
０℃未満では、ステンレス合せ材の固溶化が充分に行な
われず、合せ材の耐食性能を向上できない。一方、加熱
温度が１１００℃を越えると、母材の溶接金属に結晶粒
の粗大化を招き、焼入れのままで母材の溶接金属に高い
靭性が得られない。第３図に、固溶化処理による母材の
溶接金属の加熱温度と、前記溶接金属の焼入れのｌまで
の強度および靭性との関係を示す。
なお、第３図に示されるように、クラツド鋼管を固溶化
処理する際の冷却は、通常の水冷の他、ミストによる水
冷でも、母材の溶接金属の強度および靭性向上に有効で
ある。
処理する際の冷却は、通常の水冷の他、ミストによる水
冷でも、母材の溶接金属の強度および靭性向上に有効で
ある。
次Ｋ、゛この発明の実施例について説明する。
第４図に示すように、厚さ１９．７ｍの鋼板２に、鋼管
の内面側となる方から開先２ａ’ｉ、鋼管の外面側とな
る方から開先２ｂｔ形成して、２極サブマージアーク溶
接により溶接を行ない、次いで鋼板２ｔ−１０２０℃で
４５秒間加熱し、水焼入れした。
の内面側となる方から開先２ａ’ｉ、鋼管の外面側とな
る方から開先２ｂｔ形成して、２極サブマージアーク溶
接により溶接を行ない、次いで鋼板２ｔ−１０２０℃で
４５秒間加熱し、水焼入れした。
溶接ワイヤは、先の第１表に示した溶接ワイヤのうち、
本発明の範囲内である溶接ワイヤＡおよびＤを用いた。
本発明の範囲内である溶接ワイヤＡおよびＤを用いた。
フラックスは、先の第２表に示したスラックスのうち、
本発明の範囲内であるフラックスＮ１５ｆ：用いた。鋼
板２の成分組成は、第３表に示す通シである。溶接の条
件は、第４表に示す通りである。
本発明の範囲内であるフラックスＮ１５ｆ：用いた。鋼
板２の成分組成は、第３表に示す通シである。溶接の条
件は、第４表に示す通りである。
第３表
第 ４ 表
得られた焼入れのままの溶接金属の靭性を示す試験値を
、第５表に示す。第５表に示されるように、この発明に
よれば、シーム部の母材を溶接した溶接金属に、焼入れ
のままでも充分な靭性が確保できる。
、第５表に示す。第５表に示されるように、この発明に
よれば、シーム部の母材を溶接した溶接金属に、焼入れ
のままでも充分な靭性が確保できる。
第 ５ 表
以上の実施例から明らかなように、この発明によれば、
ステンレスクラツド鋼管のステンレス合せ材の耐食性能
向上を図るための固溶化処理後にも、シーム部の母材を
溶接した溶接金属の靭性を確保でき、母材の靭性だけで
なく母材の溶接金属の靭性も充分な、合せ材の耐食性能
に優れたステンレスクラツド鋼管が得られる。
ステンレスクラツド鋼管のステンレス合せ材の耐食性能
向上を図るための固溶化処理後にも、シーム部の母材を
溶接した溶接金属の靭性を確保でき、母材の靭性だけで
なく母材の溶接金属の靭性も充分な、合せ材の耐食性能
に優れたステンレスクラツド鋼管が得られる。
この発明によれば、耐食性および靭性に優れたステンレ
スクラツド鋼管が製造できる。
スクラツド鋼管が製造できる。
第１図（４）〜０は、管体に成形されたステンレスクラ
ツド鋼管のシーム部に対する、この発明の方法での溶接
の仕方の１例を示す概念図、第２図は、焼入れのままの
母材溶接金属の強度および靭性と溶接ワイヤおよびフラ
ックスの組合せとの関係を示したグラフ、第３図は、固
溶化処理による母材溶接金属の加熱温度と母材溶接金属
の焼入れのままでの強度および靭性との関係を示すグラ
フ、第４図は、この発明の実施例で使用した母材のシー
ム部を示す概念図である。図面において、１・・・クラ
ラＰ鋼板、 １ａ・・・合せ材、ｌｂ・・・母材、 １ ａ’ 、 １ ａ“、 １ ｂ’ 、 ２ ＊ 、
２ ｂ ・−開先、２・・・鋼板。
ツド鋼管のシーム部に対する、この発明の方法での溶接
の仕方の１例を示す概念図、第２図は、焼入れのままの
母材溶接金属の強度および靭性と溶接ワイヤおよびフラ
ックスの組合せとの関係を示したグラフ、第３図は、固
溶化処理による母材溶接金属の加熱温度と母材溶接金属
の焼入れのままでの強度および靭性との関係を示すグラ
フ、第４図は、この発明の実施例で使用した母材のシー
ム部を示す概念図である。図面において、１・・・クラ
ラＰ鋼板、 １ａ・・・合せ材、ｌｂ・・・母材、 １ ａ’ 、 １ ａ“、 １ ｂ’ 、 ２ ＊ 、
２ ｂ ・−開先、２・・・鋼板。
Claims (2)
- （１）ステンレスクラッド鋼管を製造するにあたり、管
体に成形された、ステンレスの合せ材と炭素鋼の母材と
からなる、ステンレスクラッド鋼板のシーム部の溶接の
うち、前記シーム部の前記母材の溶接を、 Ｃ：０．０２〜０．１２ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２〜１．５ｗｔ％、 Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０３０ｗｔ％以下、 Ｓ：０．０２０ｗｔ％以下、 を含有し、そして、 Ｆｅおよび不可避不純物：残部、 からなる溶接ワイヤを用い、且つ、下式で表わされる塩
基度Ｂ＿Ａが１．０以上のフラックスを用いた、サブマ
ージアーク溶接によつて行ない、 Ｂ＿Ａ＝６．５Ｎ＿Ｂ＿ａ＿Ｏ＋６．０５Ｎ＿Ｃ＿ａ＿
Ｏ＋４．８Ｎ＿Ｍ＿ｎ＿Ｏ＋４．０Ｎ＿Ｍ＿ｇ＿Ｏ＋３
．４Ｎ＿Ｆ＿ｅ＿Ｏ＋０．３Ｎ＿Ｚ＿ｒ＿Ｏ＿＿２−（
０．２Ｎ＿Ａ＿ｌ＿＿２＿Ｏ＿＿３＋２．２Ｎ＿Ｔ＿ｉ
＿Ｏ＿＿２＋６．３１Ｎ＿Ｓ＿ｉ＿Ｏ＿＿２）＋５．１
Ｎ＿Ｃ＿ａ＿Ｆ＿＿２．（但し、Ｎ：モル分率） そして、前記シーム部の前記母材および前記合せ材を溶
接して得られたステンレスクラッド鋼管に対して、前記
ステンレスクラツド鋼管を９５０〜１１００℃に加熱し
、次いで水冷することからなる固溶化処理を施すことを
特徴とする、耐食性および靭性に優れたステンレスクラ
ッド鋼管の製造方法。 - （２）ステンレスクラッド鋼管を製造するにあたり、管
体に成形された、ステンレスの合せ材と炭素鋼の母材と
からなる、ステンレスクラツド鋼板のシーム部の溶接の
うち、前記シーム部の前記母材の溶接を、 Ｃ：０．０２〜０．１２ｗｔ％、 Ｍｎ：０．２〜１．５ｗｔ％ 、 Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０３０ｗｔ％以下、 Ｓ：０．０２０ｗｔ％以下、 を含有し、さらに、 Ｎｉ：６ｗｔ％以下、 Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、 のうち少なくとも１種を含有し、そして、 Ｆｅおよび不可避不純物：残部、 からなる溶接ワイヤを用い、且つ、下式で表わされる塩
基度Ｂ＿Ａが１．０以上のフラックスを用いた、サブマ
ージアーク溶接によつて行ない、 Ｂ＿Ａ＝６．５Ｎ＿Ｂ＿ａ＿Ｏ＋６．０５Ｎ＿Ｃ＿ａ＿
Ｏ＋４．８ＮＭｎＯ＋４．０Ｎ＿Ｍ＿ｇ＿Ｏ＋３．４Ｎ
＿Ｆ＿ｅ＿Ｏ＋０．３Ｎ＿Ｚ＿ｒ＿Ｏ＿＿２−（０．２
Ｎ＿Ａ＿ｌ＿＿２＿Ｏ＿＿３＋２．２Ｎ＿Ｔ＿ｉ＿Ｏ＿
＿２＋６．３１Ｎ＿Ｓ＿ｉ＿Ｏ＿＿２）＋５．１Ｎ＿Ｃ
＿ａ＿Ｆ＿＿２．（但し、Ｎ：モル分率） そして、前記シーム部の前記母材および前記合せ材を溶
接して得られたステンレスクラッド鋼管に対して、前記
ステンレスクラッド鋼管を９５０〜１１００℃に加熱し
、次いで水冷することからなる固溶化処理を施すことを
特徴とする、耐食性および靭性に優れたステンレスクラ
ッド鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10136685A JPS61262484A (ja) | 1985-05-15 | 1985-05-15 | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10136685A JPS61262484A (ja) | 1985-05-15 | 1985-05-15 | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61262484A true JPS61262484A (ja) | 1986-11-20 |
Family
ID=14298824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10136685A Pending JPS61262484A (ja) | 1985-05-15 | 1985-05-15 | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61262484A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01224179A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-07 | Nkk Corp | クラッド溶接鋼管の製造方法 |
| JPH01242720A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラッド鋼管の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6061194A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Ｓｒ特性に優れた溶接金属を有する鋼管の潜孤溶接方法 |
-
1985
- 1985-05-15 JP JP10136685A patent/JPS61262484A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6061194A (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Ｓｒ特性に優れた溶接金属を有する鋼管の潜孤溶接方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01224179A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-09-07 | Nkk Corp | クラッド溶接鋼管の製造方法 |
| JPH01242720A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラッド鋼管の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3996824B2 (ja) | 耐低温変態割れ性に優れた液相拡散接合用鋼材 | |
| JP2009131870A (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤおよび溶接方法 | |
| JP3217088B2 (ja) | ステンレス鋼製多重巻きパイプ | |
| JP5064928B2 (ja) | 高強度鋼用のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 | |
| JP3654194B2 (ja) | 耐歪み時効特性に優れた高強度鋼材とその製造方法 | |
| JP4722811B2 (ja) | 高強度鋼用のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 | |
| JPS61262484A (ja) | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラツド鋼管の製造方法 | |
| JPS594993A (ja) | 調質型鋼管の溶接方法 | |
| JPS58391A (ja) | 高温用鋼のサブマ−ジア−ク溶接方法 | |
| JPH02294452A (ja) | 溶接ボンド部靭性の優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH09122972A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0665686A (ja) | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法 | |
| JPH0231631B2 (ja) | ||
| JPH10280102A (ja) | ベローズ用フェライト系ステンレス鋼製シームレスパイプ及びそれによるベローズ | |
| JPS6149365B2 (ja) | ||
| JPH06226358A (ja) | 二層管の高周波曲げ加工方法 | |
| JPS59153841A (ja) | 一様な強度を有する高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JP2914113B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度・高靱性マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管の製造方法 | |
| JPH0890239A (ja) | クラッド鋼管のシーム溶接方法 | |
| JP3930064B2 (ja) | 非調質鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JPS6115925A (ja) | 含Ｎｉ低温用鋼管の共金溶接部の短時間熱処理方法 | |
| JP2000063997A (ja) | マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管 | |
| JPS6147885B2 (ja) | ||
| JP2003053584A (ja) | 異材溶接ワイヤ | |
| JPH07207336A (ja) | 建築構造用耐火鋼材の製造方法 |