JPH0665686A - 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法 - Google Patents
加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法Info
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- JPH0665686A JPH0665686A JP22052492A JP22052492A JPH0665686A JP H0665686 A JPH0665686 A JP H0665686A JP 22052492 A JP22052492 A JP 22052492A JP 22052492 A JP22052492 A JP 22052492A JP H0665686 A JPH0665686 A JP H0665686A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 曲げ加工後の接合界面に剥離割れが生ずるこ
とのないオーステナイト系ステンレスクラッド鋼材を製
造する。 【構成】 Ｃ＋Ｎ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．１〜
１．５０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：０．０１
〜１．５％、Ｎｉ：０．０１〜１．０％、Ａｌ：０．０
０１〜０．１０％、ＮｂないしはＴｉの１種あるいは２
種を総量で０．０１〜０．０６％を含む鋼を内層鋼と
し、オーステナイト系ステンレス鋼を表層とする鋳込み
複層鋳片を熱間圧延することを特徴とする。熱間圧延
後、さらに５００〜６５０にｔ分以上保持する熱処理を
施すと、内層材の（Ｃ＋Ｎ）量を０．０８％まで増すこ
とができる。なお、ｔ＝３・ｅｘｐ（１０００／Ｔ）で
ある。 【効果】 加工性に優れるオーステナイト系ステンレス
クラッド鋼材が鋳込み法によって、安価に製造可能とな
った。
とのないオーステナイト系ステンレスクラッド鋼材を製
造する。 【構成】 Ｃ＋Ｎ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．１〜
１．５０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｃｒ：０．０１
〜１．５％、Ｎｉ：０．０１〜１．０％、Ａｌ：０．０
０１〜０．１０％、ＮｂないしはＴｉの１種あるいは２
種を総量で０．０１〜０．０６％を含む鋼を内層鋼と
し、オーステナイト系ステンレス鋼を表層とする鋳込み
複層鋳片を熱間圧延することを特徴とする。熱間圧延
後、さらに５００〜６５０にｔ分以上保持する熱処理を
施すと、内層材の（Ｃ＋Ｎ）量を０．０８％まで増すこ
とができる。なお、ｔ＝３・ｅｘｐ（１０００／Ｔ）で
ある。 【効果】 加工性に優れるオーステナイト系ステンレス
クラッド鋼材が鋳込み法によって、安価に製造可能とな
った。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、安価でかつ優れた加工
性を有するオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド
鋼材およびその製造方法に関するものである。
性を有するオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド
鋼材およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼のクラッ
ド材は、耐食性に優れかつ加工性、溶接施工性が良好で
あるとともに、無垢のステンレス鋼に比べ安価であるこ
とから、産業上および民生用の構造用部材として今後広
く普及することが期待されている。しかし、接合界面が
脆化し易いことから、圧着後の遅れ破壊や剥離強度の低
下が製造上の大きな問題となっている。この脆化原因と
して、 接合界面の炭化物析出 接合界面の酸化 接合界面の成分拡散によるマルテンサイト相の生成 が考えられる。
ド材は、耐食性に優れかつ加工性、溶接施工性が良好で
あるとともに、無垢のステンレス鋼に比べ安価であるこ
とから、産業上および民生用の構造用部材として今後広
く普及することが期待されている。しかし、接合界面が
脆化し易いことから、圧着後の遅れ破壊や剥離強度の低
下が製造上の大きな問題となっている。この脆化原因と
して、 接合界面の炭化物析出 接合界面の酸化 接合界面の成分拡散によるマルテンサイト相の生成 が考えられる。
【０００３】このために、例えば特開昭５８−１０７２
８８号公報などのように、「接合すべき材料間にＮｂ，
Ｔｉなどの中間薄層を介在させあるいはＮｉあるいはＣ
ｕの箔をインサートする製造方法」や、「接合部材間の
接着線に耐熱性の接着剤を塗布して加熱し、圧延する接
着不良を防止したクラッド鋼板の製造方法」、さらには
特開昭５８−１１３３２６号公報記載の「熱間圧延終了
後のクラッド鋼板の冷却の際に、熱間圧延終了温度から
６００℃に達するまでの温度域を急冷するステンレスク
ラッド鋼板の製造方法」などのように、上記の脆化原因
を回避した多くの製造法が開発されている。
８８号公報などのように、「接合すべき材料間にＮｂ，
Ｔｉなどの中間薄層を介在させあるいはＮｉあるいはＣ
ｕの箔をインサートする製造方法」や、「接合部材間の
接着線に耐熱性の接着剤を塗布して加熱し、圧延する接
着不良を防止したクラッド鋼板の製造方法」、さらには
特開昭５８−１１３３２６号公報記載の「熱間圧延終了
後のクラッド鋼板の冷却の際に、熱間圧延終了温度から
６００℃に達するまでの温度域を急冷するステンレスク
ラッド鋼板の製造方法」などのように、上記の脆化原因
を回避した多くの製造法が開発されている。
【０００４】しかしながら、これらの製造方法には、現
場作業で、次のような問題があった。すなわち、接合部
材間にＮｂ，Ｔｉなどをインサートする製造方法は、大
量生産ラインにおいて作業工程を増やし、製造プロセス
を複雑化すること、また、急冷による製造法は、硬いマ
ルテンサイト相を生成して歪み変形を起こすため、強い
矯正加工を行わねばならないことなどである。
場作業で、次のような問題があった。すなわち、接合部
材間にＮｂ，Ｔｉなどをインサートする製造方法は、大
量生産ラインにおいて作業工程を増やし、製造プロセス
を複雑化すること、また、急冷による製造法は、硬いマ
ルテンサイト相を生成して歪み変形を起こすため、強い
矯正加工を行わねばならないことなどである。
【０００５】一方、上述のクラッド材の製造方法に比べ
て製造コストが一段と安価な鋳込み複層鋳片によるクラ
ッド材製造技術がある。しかし、鋳込み複層鋳片を用い
て製造したクラッド鋼の接合部において、０．５mm程度
の厚みで、ＣｒおよびＮｉ成分の濃度勾配を示し、マル
テンサイト相が生成する。このマルテンサイト相は、表
層のオーステナイト相や内層のフェライト相に比べる
と、脆弱である。よって、１ｔ曲げなどの強加工を行う
と、このマルテンサイト相に沿って割れが生じ、界面剥
離を起こすという問題があった。
て製造コストが一段と安価な鋳込み複層鋳片によるクラ
ッド材製造技術がある。しかし、鋳込み複層鋳片を用い
て製造したクラッド鋼の接合部において、０．５mm程度
の厚みで、ＣｒおよびＮｉ成分の濃度勾配を示し、マル
テンサイト相が生成する。このマルテンサイト相は、表
層のオーステナイト相や内層のフェライト相に比べる
と、脆弱である。よって、１ｔ曲げなどの強加工を行う
と、このマルテンサイト相に沿って割れが生じ、界面剥
離を起こすという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、かかる
現状から、マルテンサイト相の割れ感受性を弱めた接合
界面をもつオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド
鋼材およびその製造方法を提供することを目的とする。
現状から、マルテンサイト相の割れ感受性を弱めた接合
界面をもつオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド
鋼材およびその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的を
達成するために、実験結果に基づいて種々検討した結
果、鋳込み複層鋳片内層成分のＣ＋Ｎ量の上限を限定す
るとともに、必要に応じて熱処理を実施することによっ
て、目的のオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド
鋼材が製造されることを知見した。
達成するために、実験結果に基づいて種々検討した結
果、鋳込み複層鋳片内層成分のＣ＋Ｎ量の上限を限定す
るとともに、必要に応じて熱処理を実施することによっ
て、目的のオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド
鋼材が製造されることを知見した。
【０００８】図１は、表層がＳＵＳ３１６の鋳込み複層
鋳片を熱間圧延した圧延ままのクラッド鋼材の曲げ加工
性に及ぼす内層鋼の（Ｃ＋Ｎ）量の影響を示している。
２ｔ曲げでは（Ｃ＋Ｎ）量の依存性が認められないが、
１ｔ曲げでは（Ｃ＋Ｎ）量が０．０５％を超えると割れ
が生じ界面剥離（×印）を起こすことが明らかとなっ
た。すなわち、表層のステンレス鋼と内層の炭素鋼の境
界部に生成するマルテンサイト相に固溶する（Ｃ＋Ｎ）
量によって、クラッド鋼材の曲げ加工性が大きく依存す
ることが判明した。このため、内層鋼の（Ｃ＋Ｎ）量の
上限を規定することで、クラッド鋼の曲げ加工性を向上
させることが可能となった。
鋳片を熱間圧延した圧延ままのクラッド鋼材の曲げ加工
性に及ぼす内層鋼の（Ｃ＋Ｎ）量の影響を示している。
２ｔ曲げでは（Ｃ＋Ｎ）量の依存性が認められないが、
１ｔ曲げでは（Ｃ＋Ｎ）量が０．０５％を超えると割れ
が生じ界面剥離（×印）を起こすことが明らかとなっ
た。すなわち、表層のステンレス鋼と内層の炭素鋼の境
界部に生成するマルテンサイト相に固溶する（Ｃ＋Ｎ）
量によって、クラッド鋼材の曲げ加工性が大きく依存す
ることが判明した。このため、内層鋼の（Ｃ＋Ｎ）量の
上限を規定することで、クラッド鋼の曲げ加工性を向上
させることが可能となった。
【０００９】図２は、界面に生成するマルテンサイト相
に相当する成分を有する熱延鋼材を、室温まで冷却しマ
ルテンサイト相とした後、熱処理を施した時の全伸びに
及ぼす熱処理条件の影響を示している。熱処理温度と時
間が１０００＜Ｔ・ｌｎ（ｔ／３）を満たす時、全伸び
が向上することが明らかとなった。この結果に基づい
て、鋳込み複層鋳片を熱間圧延し、１０００＜Ｔ・ｌｎ
（ｔ／３）なる条件で熱処理したクラッド鋼材の曲げ加
工性に及ぼす内層成分の（Ｃ＋Ｎ）量の影響を図３に示
す。（Ｃ＋Ｎ）量を０．０８％以下とすることによって
１ｔ曲げ試験でも割れが生じないことが明らかとなっ
た。
に相当する成分を有する熱延鋼材を、室温まで冷却しマ
ルテンサイト相とした後、熱処理を施した時の全伸びに
及ぼす熱処理条件の影響を示している。熱処理温度と時
間が１０００＜Ｔ・ｌｎ（ｔ／３）を満たす時、全伸び
が向上することが明らかとなった。この結果に基づい
て、鋳込み複層鋳片を熱間圧延し、１０００＜Ｔ・ｌｎ
（ｔ／３）なる条件で熱処理したクラッド鋼材の曲げ加
工性に及ぼす内層成分の（Ｃ＋Ｎ）量の影響を図３に示
す。（Ｃ＋Ｎ）量を０．０８％以下とすることによって
１ｔ曲げ試験でも割れが生じないことが明らかとなっ
た。
【００１０】以上の知見から、極低（Ｃ＋Ｎ）鋼の表層
をオーステナイト系ステンレス鋼で鋳ぐるんだ鋳込み複
層鋳片を熱間圧延し、必要に応じて熱処理を施すことに
よって、優れた加工性を有するオーステナイト系ステン
レス鋳込みクラッド鋼材の製造が可能となった。
をオーステナイト系ステンレス鋼で鋳ぐるんだ鋳込み複
層鋳片を熱間圧延し、必要に応じて熱処理を施すことに
よって、優れた加工性を有するオーステナイト系ステン
レス鋳込みクラッド鋼材の製造が可能となった。
【００１１】次に、本発明において各成分の限定範囲に
ついて述べる。
ついて述べる。
【００１２】〈内層成分〉 Ｃ，Ｎ：侵入型固溶元素として、強度を上げるのに顕著
な働きを持つ。しかし、多量に含有すると、クラッド鋼
材の曲げ加工性が著しく劣化するため、総量の上限を、
熱延まま材では０．０５％、熱処理材では０．０８％と
した。
な働きを持つ。しかし、多量に含有すると、クラッド鋼
材の曲げ加工性が著しく劣化するため、総量の上限を、
熱延まま材では０．０５％、熱処理材では０．０８％と
した。
【００１３】Ｓｉ：延性を損なうことなく、固溶強化に
よって強度を増すのに有効な元素であることから、少な
くとも０．１％以上含有しなければならない。しかし、
多量に添加すると、溶接性あるいは衝撃靭性が低下する
ことから、１．５％を上限とした。
よって強度を増すのに有効な元素であることから、少な
くとも０．１％以上含有しなければならない。しかし、
多量に添加すると、溶接性あるいは衝撃靭性が低下する
ことから、１．５％を上限とした。
【００１４】Ｍｎ：熱間脆化の抑制、固溶強化およびフ
ェライトの細粒化に有効な元素であることから、少なく
とも０．１％以上含有しなければならない。しかし、多
量に添加すると、溶接性が低下するため、上限を１．５
％とした。
ェライトの細粒化に有効な元素であることから、少なく
とも０．１％以上含有しなければならない。しかし、多
量に添加すると、溶接性が低下するため、上限を１．５
％とした。
【００１５】Ｃｒ：固溶強化によって強度を増すのに有
効な元素であるが、多量に添加すると焼入れ性が向上す
るため、焼入れマルテンサイト相を生成しやすくなり衝
撃靭性が劣化する。このため、上限を１．５％とした。
Ｃｒは必要に応じて添加すればよく、複層鋳造によって
表層成分から不可避的に混入する０．０１％を下限とし
た。
効な元素であるが、多量に添加すると焼入れ性が向上す
るため、焼入れマルテンサイト相を生成しやすくなり衝
撃靭性が劣化する。このため、上限を１．５％とした。
Ｃｒは必要に応じて添加すればよく、複層鋳造によって
表層成分から不可避的に混入する０．０１％を下限とし
た。
【００１６】Ｎｉ：固溶強化によって強度を増すのに有
効な元素であるが、多量の含有は合金コストによる製造
コストアップとなるため、１．０％以下とした。Ｃｒと
同様に、Ｎｉは必要に応じて添加すればよく、複層鋳造
によって、表層成分から不可避的に混入する０．０１％
を下限とした。
効な元素であるが、多量の含有は合金コストによる製造
コストアップとなるため、１．０％以下とした。Ｃｒと
同様に、Ｎｉは必要に応じて添加すればよく、複層鋳造
によって、表層成分から不可避的に混入する０．０１％
を下限とした。
【００１７】Ｎｂ，Ｔｉ：微細炭化物の形成によって、
製品組織を細粒化し強度を上げるのに極めて有効な元素
である。内層成分の（Ｃ＋Ｎ）量の上限を規定すること
によって生ずる強度不足を補う必要があることから、総
量で少なくとも０．０１％以上含有しなければならな
い。しかし、多量の含有は、合金コストによる製造コス
トアップとなるだけでなく、溶接靭性の低下を招くの
で、総量で０．０６％以下とした。
製品組織を細粒化し強度を上げるのに極めて有効な元素
である。内層成分の（Ｃ＋Ｎ）量の上限を規定すること
によって生ずる強度不足を補う必要があることから、総
量で少なくとも０．０１％以上含有しなければならな
い。しかし、多量の含有は、合金コストによる製造コス
トアップとなるだけでなく、溶接靭性の低下を招くの
で、総量で０．０６％以下とした。
【００１８】Ａｌ：鋼の清浄度を上げ靭性および熱間加
工性を向上させるのに有効であることから、少なくとも
０．００１％以上含有する必要がある。しかし、その効
果は０．１％で飽和するので、上限を０．１％とした。
工性を向上させるのに有効であることから、少なくとも
０．００１％以上含有する必要がある。しかし、その効
果は０．１％で飽和するので、上限を０．１％とした。
【００１９】不純物元素として、Ｓは靭性の劣化を招く
ため少ない方がよく、０．０５％以下が望ましい。ま
た、Ｐも靭性を下げるためにその含有量は少ないことが
必要で、０．０４０％以下が望ましい。
ため少ない方がよく、０．０５％以下が望ましい。ま
た、Ｐも靭性を下げるためにその含有量は少ないことが
必要で、０．０４０％以下が望ましい。
【００２０】〈表層成分〉上述の内層鋼を鋳ぐるむ鋼と
して、耐食性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼と
した。このオーステナイト系ステンレス鋼の（Ｃ＋Ｎ）
の総量についても、クラッド鋼材の曲げ加工性の点か
ら、０．０８％以下であることが望ましい。上記のよう
な成分組成で張り合わせたオーステナイト系ステンレス
鋳込みクラッド鋼材は、転炉、電気炉などの溶解炉で溶
製された溶鋼を、造塊法・分塊法あるいは連続鋳造法に
よって複層鋳片とした後直ちにまたは高温度に加熱し、
各種の形状に熱間圧延して製造される。さらに本発明に
おいては圧着後の接合界面の割れ感受性を一層弱めるた
め、熱間圧延終了後次のような冷却と後熱処理を施して
製造してもよい。
して、耐食性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼と
した。このオーステナイト系ステンレス鋼の（Ｃ＋Ｎ）
の総量についても、クラッド鋼材の曲げ加工性の点か
ら、０．０８％以下であることが望ましい。上記のよう
な成分組成で張り合わせたオーステナイト系ステンレス
鋳込みクラッド鋼材は、転炉、電気炉などの溶解炉で溶
製された溶鋼を、造塊法・分塊法あるいは連続鋳造法に
よって複層鋳片とした後直ちにまたは高温度に加熱し、
各種の形状に熱間圧延して製造される。さらに本発明に
おいては圧着後の接合界面の割れ感受性を一層弱めるた
め、熱間圧延終了後次のような冷却と後熱処理を施して
製造してもよい。
【００２１】熱間圧延終了後、２００℃以下に冷却する
のは、Ｍｓ点以下に冷却し、接合界面のオーステナイト
相をマルテンサイト相に変態させるためである。冷却終
了温度は、マルテンサイト相の生成量を増加させる意味
から、できるだけ室温付近まで冷却することが望まし
い。
のは、Ｍｓ点以下に冷却し、接合界面のオーステナイト
相をマルテンサイト相に変態させるためである。冷却終
了温度は、マルテンサイト相の生成量を増加させる意味
から、できるだけ室温付近まで冷却することが望まし
い。
【００２２】冷却後、５００〜６５０℃の温度範囲にｔ
分以上保持する。保持温度の下限を５００℃としたの
は、５００℃未満ではマルテンサイト相が十分軟化され
ず、曲げ加工を施すと界面剥離割れを生ずるため、５０
０℃を下限とした。しかし、６５０℃を超えると、接合
界面が再びオーステナイト化するため、冷却後は焼入れ
ままマルテンサイト組織となり曲げ加工で剥離割れが生
ずる。したがって、上限を６５０℃とした。
分以上保持する。保持温度の下限を５００℃としたの
は、５００℃未満ではマルテンサイト相が十分軟化され
ず、曲げ加工を施すと界面剥離割れを生ずるため、５０
０℃を下限とした。しかし、６５０℃を超えると、接合
界面が再びオーステナイト化するため、冷却後は焼入れ
ままマルテンサイト組織となり曲げ加工で剥離割れが生
ずる。したがって、上限を６５０℃とした。
【００２３】さらに、５００℃〜６５０℃の温度範囲に
保持する時間ｔをｔ（分）＝３・ｅｘｐ（１０００／
Ｔ）以上としたのは、この時間未満では接合界面のマル
テンサイト相が十分軟化せず、曲げ加工によって剥離割
れが生ずるためである。
保持する時間ｔをｔ（分）＝３・ｅｘｐ（１０００／
Ｔ）以上としたのは、この時間未満では接合界面のマル
テンサイト相が十分軟化せず、曲げ加工によって剥離割
れが生ずるためである。
【００２４】
【実施例】表１に示すように、内層が炭素鋼で表層がオ
ーステナイト系ステンレス鋼の複層鋳片（スラブ）を鋳
込み法にて溶製した。このスラブを１１８０℃に加熱し
た後、板厚２０mmまで熱間圧延した。表２のNo．３，
４，６，８の鋼は、熱間圧延した後、一旦室温まで冷却
しさらに５５０℃あるいは６５０℃で熱処理し、材質試
験に供した。これ以外の鋼は、熱間圧延ままで材質試験
を行った、材質試験は、ＪＩＳ１号試験片を用いて１８
０°−１ｔ曲げ試験を実施した。表２の○印は曲げ試験
後、曲げ面に割れが生じなかったことを示し、×印は割
れが生じたことを示す。さらに、ＪＩＳ１Ａ号試験片を
用いて、内層材の引張り試験を実施した。
ーステナイト系ステンレス鋼の複層鋳片（スラブ）を鋳
込み法にて溶製した。このスラブを１１８０℃に加熱し
た後、板厚２０mmまで熱間圧延した。表２のNo．３，
４，６，８の鋼は、熱間圧延した後、一旦室温まで冷却
しさらに５５０℃あるいは６５０℃で熱処理し、材質試
験に供した。これ以外の鋼は、熱間圧延ままで材質試験
を行った、材質試験は、ＪＩＳ１号試験片を用いて１８
０°−１ｔ曲げ試験を実施した。表２の○印は曲げ試験
後、曲げ面に割れが生じなかったことを示し、×印は割
れが生じたことを示す。さらに、ＪＩＳ１Ａ号試験片を
用いて、内層材の引張り試験を実施した。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】本発明であるNo．１〜No．６の鋼は、１ｔ
曲げでも割れが生じず、内層鋼も溶接構造用鋼相当の引
張り強さ４１kgf/mm2 以上が得られる。一方、比較鋼の
No．７，８は１ｔ曲げ試験で割れが生ずる。また、No．
９は１ｔ曲げで割れは生じないものの、Ｎｂ，Ｔｉが添
加されていないため、溶接構造用鋼として十分な強度が
得られない。
曲げでも割れが生じず、内層鋼も溶接構造用鋼相当の引
張り強さ４１kgf/mm2 以上が得られる。一方、比較鋼の
No．７，８は１ｔ曲げ試験で割れが生ずる。また、No．
９は１ｔ曲げで割れは生じないものの、Ｎｂ，Ｔｉが添
加されていないため、溶接構造用鋼として十分な強度が
得られない。
【００２８】以上の実施例から、本発明は鋼の成分組成
とその複層効果が密接に関連し極めて効果的に作用し、
熱間加工性に優れるとともに、優れた耐食性および耐Ｓ
ＣＣ性を有する非磁性鋼材を安価に製造することが可能
であることが明らかである。
とその複層効果が密接に関連し極めて効果的に作用し、
熱間加工性に優れるとともに、優れた耐食性および耐Ｓ
ＣＣ性を有する非磁性鋼材を安価に製造することが可能
であることが明らかである。
【００２９】
【発明の効果】炭素鋼の表層にオーステナイト系ステン
レス鋼を鋳ぐるんだ鋳込み複層鋳片を熱間圧延し、必要
に応じて熱処理を施すことによって、製造コストが安価
で加工性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド
鋼材を製造することが可能となった。本技術が及ぼす産
業上および社会的意義は極めて多大なものである。
レス鋼を鋳ぐるんだ鋳込み複層鋳片を熱間圧延し、必要
に応じて熱処理を施すことによって、製造コストが安価
で加工性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド
鋼材を製造することが可能となった。本技術が及ぼす産
業上および社会的意義は極めて多大なものである。
【図１】表層がＳＵＳ３１６よりなる鋳込みクラッド鋼
材（圧延まま）の曲げ加工性に及ぼす内層鋼のＣ＋Ｎ量
の影響を示す図。
材（圧延まま）の曲げ加工性に及ぼす内層鋼のＣ＋Ｎ量
の影響を示す図。
【図２】界面をマルテンサイト相とした後、熱処理を施
した時の全伸びに及ぼす熱処理条件（温度、時間）の影
響を示す図。
した時の全伸びに及ぼす熱処理条件（温度、時間）の影
響を示す図。
【図３】図２の結果に基づき、熱処理したクラッド鋼材
の曲げ加工性に及ぼす内層成分のＣ＋Ｎ量の影響を示す
図。
の曲げ加工性に及ぼす内層成分のＣ＋Ｎ量の影響を示す
図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 15/01 Ａ Ｃ２１Ｄ 8/02 Ｚ 7412−4Ｋ (72)発明者 高橋 良輔 北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製 鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量で、 Ｃ＋Ｎ；０．０５％以下、 Ｓｉ；０．１〜１．５０％、 Ｍｎ；０．１〜１．５％、 Ｃｒ；０．０１〜１．５％、 Ｎｉ；０．０１〜１．０％、 Ａｌ；０．００１〜０．１０％、 ＮｂまたはＴｉの１種あるいは２種；０．０１〜０．０
６％を含み、残部が不可避不純物からなる鋼を内層と
し、オーステナイト系ステンレス鋼を表層とすることを
特徴とする加工性に優れたオーステナイト系ステンレス
鋳込みクラッド鋼材。 - 【請求項２】 重量で、 Ｃ＋Ｎ；０．０８％以下、 Ｓｉ；０．１〜１．５０％、 Ｍｎ；０．１〜１．５％、 Ｃｒ；０．０１〜１．５％、 Ｎｉ；０．０１〜１．０％、 Ａｌ；０．００１〜０．１０％、 ＮｂまたはＴｉの１種あるいは２種；０．０１〜０．０
６％を含み、残部が不可避不純物からなる鋼を内層と
し、オーステナイト系ステンレス鋼を表層とする鋳込み
複層鋳片を熱間圧延し２００℃以下に冷却した後、５０
０〜６５０℃の温度範囲に加熱し、該温度での保持時間
を下式で求めたｔ分以上とする熱処理を施すことを特徴
とする加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込
みクラッド鋼材の製造方法。 ｔ（分）＝３・ｅｘｐ（１０００／Ｔ） 但し、Ｔ：加熱温度（Ｋ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22052492A JPH0665686A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22052492A JPH0665686A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0665686A true JPH0665686A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=16752364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22052492A Withdrawn JPH0665686A (ja) | 1992-08-19 | 1992-08-19 | 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0665686A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019130914A1 (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板 |
| JP2020509159A (ja) * | 2016-11-30 | 2020-03-26 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | スーパーオーステナイトステンレス鋼圧延複合鋼板及びその製造方法 |
| CN113523241A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-22 | 北京科技大学 | 一种不锈钢/碳钢复合材料的高效成形方法 |
| CN113560539A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-29 | 北京科技大学 | 界面为强冶金结合的不锈钢/碳钢复合材料的制备方法 |
| CN113664462A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-11-19 | 北京科技大学 | 一种不锈钢包覆碳钢复合板的短流程制备方法 |
-
1992
- 1992-08-19 JP JP22052492A patent/JPH0665686A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020509159A (ja) * | 2016-11-30 | 2020-03-26 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | スーパーオーステナイトステンレス鋼圧延複合鋼板及びその製造方法 |
| WO2019130914A1 (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板 |
| JP6573060B1 (ja) * | 2017-12-28 | 2019-09-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | クラッド鋼板 |
| CN111527222A (zh) * | 2017-12-28 | 2020-08-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 包层钢板 |
| CN111527222B (zh) * | 2017-12-28 | 2021-10-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 包层钢板 |
| CN113523241A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-22 | 北京科技大学 | 一种不锈钢/碳钢复合材料的高效成形方法 |
| CN113560539A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-29 | 北京科技大学 | 界面为强冶金结合的不锈钢/碳钢复合材料的制备方法 |
| CN113664462A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-11-19 | 北京科技大学 | 一种不锈钢包覆碳钢复合板的短流程制备方法 |
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