CN111527222B - 包层钢板 - Google Patents

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Abstract

一种包层钢板，在母材钢板的单面接合有由耐腐蚀性合金构成的包层材料，通过母材钢板具有规定的成分组成，而且上述母材钢板的表层部的组织以面积率计含有合计80％以上的贝氏体相和/或马氏体相，且上述母材钢板的内部的组织以面积率计含有30％以上的铁素体相，使上述母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差以维氏硬度计为20～80，从而得到确保高强度和高韧性、而且延展性也优异的包层钢板。

Description

包层钢板
技术领域
本发明涉及一种在化学品运输船等中使用的包层钢板。
背景技术
包层钢板是指将2种以上的不同性质的金属贴合在一起的钢板，例如，在由碳钢等所谓的普通钢材构成的母材钢板上贴合由显示出高耐腐蚀性的高合金钢材构成的包层材料的钢板。即，包层钢板是使异种金属进行冶金接合而得的，与镀覆不同，不担心剥离。另外，包层钢板能够得到在单一金属、合金中无法达到的各种特性。
例如，通过选择使用具有与环境对应的耐腐蚀性的钢材作为包层材料，能够确保控制昂贵的合金元素的使用量，而且能够确保与原木(無垢材)等同的耐腐蚀性。另外，可以在母材钢板中应用高强度且高韧性的碳钢、低合金钢。
这样，在包层钢板中控制昂贵的合金元素的使用量，而且得到与原木(無垢材)等同的耐腐蚀性，另外，同时能够确保与碳钢、低合金钢等同的强度和韧性，因此包层钢板具有能够兼具经济性和功能性的优点。
因此，认为包层材料使用高合金钢材的包层钢板是非常有用的功能性钢材，近年来，其需求在各种工业领域中不断增加。
作为与这样的包层钢板相关的技术，例如，在专利文献1中公开了“一种双相不锈钢包层钢，其特征在于，将双相不锈钢作为包层材料，且将如下钢作为母材，所述钢以重量％计含有C：0.02～0.15％、Si：0.5％以下、Mn：0.8～2％、Ni：1％以下、Cu：0.2～1％、Mo：0.15％以下、V：0.06％以下、Ti：0.008～0.04％、Al：0.01～0.07％、N：0.003～0.015％，剩余部分由Fe和不可避杂质构成”。
另外，在专利文献2中公开了“一种高强度和高韧性包层钢板的制造法，其特征在于，由含有C：0.03重量％以下的奥氏体系不锈钢或奥氏体系Ni基合金构成的包层材料和由含有C:0.08重量％以下的碳钢或低合金钢构成的母材组装成非对称包层板坯，将该非对称包层板坯在1050℃以上的温度区域加热，在850～1000℃的温度区域施加30％以上的累积压下后，在750～850℃的温度区域施加30％以上的累积压下，在750℃以上且小于800℃的温度区域结束轧制，其后进行空冷”。
此外，在专利文献3中公开了一种低屈服比包层钢板，通过加速冷却停止后，立即以0.5℃/s以上的升温速度实施再加热到550～750℃的温度，使C在未相变奥氏体中富集，从而得到软质的贝氏体中含有硬质的马氏体的复合组织。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平7-292445号公报
专利文献2：日本特开平5-154672号公报
专利文献3：日本特开2015-224376号公报
发明内容
然而，从加工性等方面考虑，还对包层钢板要求延展性，在化学品运输船的部件等需要加工成复杂形状的用途中，延展性是特别重要的特性。
但是，在专利文献1的包层钢、专利文献2公开的钢板和专利文献3的包层钢中并未考虑延展性。
因此，现状是期望开发除了高强度和高韧性，进一步具有优异的延展性的包层钢板。
本发明是鉴于上述现状而开发的，目的在于提供一种确保高强度和高韧性、同时延展性也优异的包层钢板。
然后，发明人等为了解决上述课题而重复各种研究，得到以下的见解。
(A)在包层钢板的制造工序中，当将母材钢板与包层材料接合时，虽然在高温下进行压下，但从提高延展性的观点考虑，有效的是在适当调整母材钢板的成分组成后，紧接着在该压下后控制冷却条件以使母材钢板的表层部和内部分别为不同的冷却速度，在母材钢板的表层部形成以贝氏体相和马氏体相为主体的硬质组织，另一方面，在母材钢板的内部形成具有一定量以上的铁素体相的软质组织，
(B)但是，如果使母材钢板的表层部为硬质组织并使内部为软质组织，则无法说特别施加超过屈服应力的拉伸应力时的伸长率充分(换言之，到超过弹性范围直到断裂为止的塑性变形范围短)，仍然得不到令人满意的充分的延展性，
(C)为了解决该方面而反复进行研究，结果可知母材钢板的板厚方向的硬度差对延展性、特别是超过弹性范围直到断裂为止的塑性变形范围的伸长率产生很大影响，即，如果母材钢板的表层部与内部的硬度差过大，则施加超过屈服应力的拉伸应力时，因应变局部化而在早期出现颈缩现象，从而导致在早期断裂，
(D)基于这一点进一步反复研究，重要的是如上所述以母材钢板的表层部为硬质组织，使内部为软质组织，然后进一步以适当的条件进行回火处理，使母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差以维氏硬度计为20～80，由此确保所期望的强度，而且不易发生应变局部化，延展性进一步提高。
本发明是基于上述见解进一步加以研究而最终完成的。
即，本发明的要旨构成如下。
1.一种包层钢板，在母材钢板的单面接合有由耐腐蚀性合金构成的包层材料，
上述母材钢板具有如下的成分组成：以质量％计，含有C：0.02～0.10％、Si：1.00％以下、Mn：0.50～2.00％、P：0.030％以下和S：0.020％以下，且Ceq为0.20～0.50，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，
另外，上述母材钢板的表层部的组织以面积率计含有合计80％以上的贝氏体相和/或马氏体相，且上述母材钢板的内部的组织以面积率计含有30％以上的铁素体相，
上述母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差以维氏硬度计为20～80。
这里，Ceq由下式(1)定义。
Ceq＝C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5···(1)
式中，C、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo和V为母材钢板的成分组成中的各元素的含量(质量％)。
另外，母材钢板的表层部的组织和硬度分别是在沿板厚方向上距未接合包层材料的一侧的面1mm的深度的位置测定的组织和硬度。另外，母材钢板的内部的组织和硬度分别为在板厚方向上距母材钢板与包层材料的接合界面1mm的深度的位置测定的组织和硬度。
2.根据上述1所述的包层钢板，其中，上述母材钢板的成分组成以质量％计进一步含有选自Ni：0.01～1.00％、Cr：0.01～0.50％、Mo：0.01～0.50％、V：0.001～0.100％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.100％、Al：0.005～0.200％、Cu：0.01～0.70％、Ca：0.0003～0.0050％、B：0.0003～0.0030％和REM：0.0003～0.0100％中的1种或2种以上。
3.根据上述1或2所述的包层钢板，其中，上述耐腐蚀性合金为不锈钢。
根据本发明，得到确保耐腐蚀性、高强度和高韧性，同时延展性也优异的包层钢板。
另外，上述的包层钢板由于延展性优异，因此应用于化学品运输船的部件等需要加工成复杂形状的用途时特别有利。
附图说明
图1是用于说明包层板坯的截面的概略图。
具体实施方式
以下，对本发明进行具体说明。
本发明以在母材钢板的单面接合有由耐腐蚀性合金构成的包层材料的包层钢板为对象。应予说明，包层钢板的板厚没有特别限定，优选为6～45mm。另外，母材钢板和包层材料的板厚分别优选为5～40mm左右和1～5mm。
首先，对本发明的包层钢板中的母材钢板的成分组成进行说明。应予说明，成分组成中的单位均为“质量％”，以下，只要没有特别说明，就仅用“％”表示。
1.母材钢板的成分组成
C：0.02～0.10％
C是提高钢的强度的元素。为了得到这样的效果，含有0.02％以上的C。但是，如果C含量超过0.10％，则会导致焊接性和韧性变差。因此，C含量为0.02～0.10％。优选为0.02～0.08％，更优选为0.02～0.07％。
Si：1.00％以下
Si是对脱氧有效、而且提高钢的强度的元素。为了得到这样的效果，含有0.01％以上的Si。但是，如果Si含量超过1.00％，则会导致钢的表面性状和韧性变差。因此，Si含量为1.00％以下。优选为0.10～0.70％，更优选为0.10～0.50％。
Mn：0.50～2.00％
Mn是提高钢的强度的元素。为了得到这样的效果，含有0.50％以上的Mn。但是，如果Mn含量超过2.00％，则焊接性变差，而且合金成本增大。因此，Mn含量为0.50～2.00％。优选为0.80～1.80％，更优选为1.00～1.80％。
P：0.030％以下
P是钢中不可避免的杂质，特别是如果P含量超过0.030％，则韧性变差。因此，P含量为0.030％以下。优选为0.0001～0.020％。
S：0.020％以下
S与P同样是钢中不可避免的杂质，特别是如果S含量超过0.020％，则韧性变差。因此，S含量为0.020％以下。优选为0.0001～0.010％。
Ceq：0.20～0.50
Ceq是由下式(1)定义钢的淬透性指标，为了得到所期望的组织，进而得到所期望的强度和韧性，需要使Ceq在适当的范围。这里，通过使Ceq为0.20以上，从而确保充分的淬透性，确保所期望的强度。但是，如果Ceq超过0.50，则母材钢板的表层部的组织过度硬质化，韧性变差。因此，Ceq为0.20～0.50。优选为0.25～0.40。
Ceq＝C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5···(1)
式中，C、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo和V为母材钢板的成分组成中的各元素的含量(质量％)。应予说明，在母材钢板的成分组成中不含C、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo和/或V时，只要分别以“0”进行计算即可。
另外，除了上述基本成分以外，还可以进一步含有选自Ni：0.01～1.00％、Cr：0.01～0.50％、Mo：0.01～0.50％、V：0.001～0.100％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.100％、Al：0.005～0.200％、Cu：0.01～0.70％、Ca：0.0003～0.0050％、B：0.0003～0.0030％和REM：0.0003～0.0100％中的1种或2种以上。
Ni：0.01～1.00％
Ni是提高钢的淬透性、而且对改善韧性有效的元素。其效果通过含有0.01％以上的Ni来体现。但是，如果Ni含量超过1.00％，则焊接性变差，合金成本也增大。因此，含有Ni时，Ni含量为0.01～1.00％。更优选为0.01～0.50％。
Cr：0.01～0.50％
Cr是提高钢的淬透性的元素，提高轧制后的钢的强度和韧性。其效果通过含有0.01％以上的Cr来体现。但是，如果Cr含量超过0.50％，则会导致焊接性和韧性变差。因此，含有Cr时，Cr含量为0.01～0.50％。更优选为0.01～0.30％。
Mo：0.01～0.50％
Mo与Cr同样是提高钢的淬透性的元素，提高轧制后的钢的强度和韧性。其效果通过含有0.01％以上的Mo来体现。但是，如果Mo含量超过0.50％，则会导致焊接性和韧性变差。因此，含有Mo时，Mo含量为0.01～0.50％。更优选为0.01～0.30％。
V：0.001～0.100％
V通过形成碳氮化物而使钢的强度提高。其效果通过含有0.001％以上的V来体现。但是，如果V含量超过0.100％，则韧性变差。因此，含有V时，V含量为0.001～0.100％。更优选为0.005～0.050％。
Nb：0.005～0.050％
Nb与V同样地通过形成碳氮化物而使钢的强度提高。其效果通过含有0.005％以上的Nb来体现。但是，如果Nb含量超过0.050％，则韧性变差。因此，含有Nb时，Nb含量为0.005～0.050％。更优选为0.005～0.030％。
Ti：0.005～0.100％
Ti通过形成碳氮化物将晶粒微细化而使钢的强度和韧性提高。其效果通过含有0.005％以上的Ti来体现。但是，如果Ti含量超过0.100％，则包含焊接部在内的钢的韧性变差。因此，含有Ti时，Ti含量为0.005～0.100％。更优选为0.005～0.050％。
Al：0.005～0.200％
Al作为脱氧剂而添加，通过使其含量为0.005％以上而得到脱氧效果。但是，如果Al含量超过0.200％，则会导致焊接部的韧性变差。因此，含有Al时，Al含量为0.005～0.200％。更优选为0.005～0.100％。
Cu：0.01～0.70％
Cu是提高钢的淬透性的元素，使轧制后的钢的强度和韧性提高。其效果通过含有0.01％以上的Cu而体现。但是，如果Cu含量超过0.70％，则会导致焊接性和韧性变差。因此，含有Cu时，Cu含量为0.01～0.70％。更优选为0.01～0.50％。
Ca：0.0003～0.0050％
Ca使焊接热影响部的组织微细化而提高韧性。其效果通过含有0.0003％以上的Ca来体现。但是，如果Ca含量超过0.0050％，则会形成粗大的夹杂物而使韧性变差。因此，含有Ca时，Ca含量为0.0003～0.0050％。更优选为0.0003～0.0030％。
B：0.0003～0.0030％
B使淬透性提高，提高轧制后的钢的强度和韧性。其效果通过含有0.0003％以上的B来体现。但是，如果B含量超过0.0030％，则焊接部的韧性变差。因此，含有B时，B含量为0.0003～0.0030％。更优选为0.0003～0.0020％。
REM：0.0003～0.0100％
REM与Ca同样地使焊接热影响部的组织微细化而提高韧性。其效果通过含有0.0003％以上的REM来体现。但是，如果REM含量超过0.0100％，则形成粗大的夹杂物而韧性变差。因此，含有REM时，REM含量为0.0003～0.0100％。更优选为0.0003～0.0080％。
上述以外的成分为Fe和不可避免的杂质。
2.母材钢板的钢组织
另外，本发明中，重要的是使构成包层钢板的母材钢板的表层部的组织为以面积率计含有合计80％以上贝氏体相和/或马氏体相的组织，且使母材钢板的内部的组织为以面积率计含有30％以上的铁素体相的组织。
这里，母材钢板的表层部的组织是在板厚方向上距未接合包层材料的一侧的面1mm的深度的位置测定的组织。
另外，母材钢板的内部的组织是在板厚方向上距母材钢板与包层材料的接合界面1mm的深度的位置测定的组织。
以下，对母材钢板的表层部和内部的组织进行说明。
母材钢板的表层部的组织：贝氏体相和马氏体相的面积率合计为80％以上
为了确保整个包层钢板的强度，优选在母材钢板的表层部硬度较高。因此，使母材钢板的表层部的硬质相中的贝氏体相和马氏体相的面积率合计为80％以上。优选为90％以上。上限没有特别限定，可以为100％。
另外，作为除贝氏体相和马氏体相以外的剩余部分组织，可以含有铁素体相、珠光体相等，只要这些剩余部分组织的合计的面积率为20％以下，就是可以允许的。优选为10％以下。应予说明，剩余部分组织的面积率可以为0％。
母材钢板的内部的组织：铁素体相的面积率为30％以上
为了确保整个包层钢板的延展性和韧性，优选母材钢板的内部为软质的。因此，在母材钢板的内部的组织中，需要使铁素体相的面积率为30％以上。优选为35％以上。更优选为40％以上。上限没有特别限定，从确保整体的强度的观点考虑，铁素体相的面积率的上限优选为95％左右。
另外，作为除铁素体相以外的剩余部分组织，可以含有贝氏体相、马氏体相等，只要这些剩余部分组织的合计的面积率为70％以下，就是可以允许的。优选为65％以下，更优选为60％以下。应予说明，剩余部分组织的合计的面积率的下限优选为5％左右。
应予说明，马氏体相和贝氏体相中还分别含有通常所说的回火马氏体和回火贝氏体。
3.母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差：以维氏硬度计为20～80
如上所述，母材钢板的板厚方向的硬度差对母材钢板的延展性、特别是超出弹性范围到断裂为止的塑性变形范围的伸长率影响很大。如果硬质的母材钢板的表层部与软质的母材钢板的内部的硬度差过大，则施加超过屈服应力的拉伸应力时，会因应变局部化而在早期出现颈缩现象，由此，导致在早期断裂。因此，需要使母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差以维氏硬度计为80以下。优选为60以下。
但是，如果母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差变得过小，则难以兼具强度和延展性。因此，母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差为20以上。优选为25以上，更优选为30以上。
这里，母材钢板的表层部的硬度为在板厚方向上距未接合包层材料额一侧的面1mm的深度的位置测定的硬度。另外，母材钢板的内部的硬度为在板厚方向上距母材钢板与包层材料的接合界面1mm的深度的位置测定的硬度。
4.包层材料
本发明的包层钢板中在母材钢板的单面接合有由耐腐蚀性合金构成的包层材料。
这里，作为耐腐蚀性合金，可举出不锈钢(例如，JIS中规定的SUS304、SUS304L、SUS316和SUS316L等奥氏体系不锈钢、JIS中规定的SUS329J1、SUS329J3L、SUS329J4L、SUS323L、SUS821L1、SUS327L1等奥氏体-铁素体系双相不锈钢(以下，也称为双相不锈钢))，和，镍基合金(例如，JIS中规定的NCF625、NCF825)等，根据用途等适当地选择即可。例如，奥氏体系不锈钢(SUS316L)、双相不锈钢等适于化学品运输船的液货舱用途。
5.制造方法
接下来，对本发明的包层钢板的优选的制造方法进行说明。
首先，准备将具有上述母材钢板的成分组成的母材钢板的坯材和由耐腐蚀性合金构成的包层材料的坯材层叠而成的板坯。应予说明，母材钢板的坯材可以按照常规方法来熔炼。
图1中作为例子示出包层板坯10的截面图。如图1所示，能够通过将层叠有母材钢板的坯材1和包层材料的坯材2的物体以包层材料的坯材彼此对置的方式重叠而形成包层板坯10。此时，可以在包层材料的坯材2与包层材料的坯材2之间涂布剥离剂3。作为剥离剂3，没有特别限定，优选Al2O3这样比较便宜且具有足够的剥离性的剥离剂。应予说明，图1中，符号4为隔离部，6为焊接部。
这样将母材钢板的坯材和包层材料的坯材的组合以包层材料的坯材彼此对置的方式层叠而重合时，当制造时是有效且有利的。应予说明，如果考虑冷却时的翘曲等，则优选母材钢板的坯材彼此和包层材料的坯材彼此分别厚度相同。
接下来，将上述的板坯加热到以板坯厚度的1/2位置的温度计为1000℃以上的温度区域后，对该板坯实施压下比为2.0以上的轧制而制成由母材钢板和包层材料构成的包层轧制材料。
这里，如果加热温度小于1000℃，则无法充分确保高温区域的轧制量，接合性变差。因此，从确保包层材料的耐腐蚀性和确保包层材料与母材钢板的接合性的观点考虑，加热温度优选为1000℃以上。更优选为1050℃以上。但是，如果加热温度超过1300℃，则晶粒粗大化，有可能导致母材钢板的韧性变差，因此加热温度优选为1300℃以下。
另外，在母材钢板与包层材料的接合中，通过在高温下进行压下而得到金属相互的结合力，可以通过使压下比为2.0以上而使母材钢板与包层材料良好地接合。另外，通过使压下比为2.0以上，从而使母材钢板的晶粒细粒化，母材钢板的韧性提高。优选为3.0以上。另外，压下比的上限没有特别限定，通常为20.0左右。
应予说明，压下比是指(轧制前的)板坯的厚度/(轧制后的)包层轧制材料的厚度。
另外，为了避免生成包层材料的析出物、确保耐腐蚀性，优选轧制结束时的钢板表面的温度为900℃以上。
接下来，将包层轧制材料以母材钢板的表面(未接合包层材料的一侧的母材钢板的表面)的冷却速度为30℃/s以上(优选为40℃/s以上)且母材钢板的内部的冷却速度为15℃/s以下(优选为10℃/s以下)的方式冷却至母材钢板的表面(未接合包层材料的一侧的母材钢板的表面)的温度为Ar3点以下。
应予说明，Ar3点为由下式(2)算出的值。
Ar3(℃)＝868-396C+25Si-68Mn-21Cu-36Ni-25Cr-30Mo··(2)
这里，(2)式中的各元素符号为钢板中的各元素的含量(质量％)，不含有该元素时作为0进行计算。
为了避免生成包层材料的析出物并确保耐腐蚀性，冷却开始温度优选为850℃以上。
应予说明，母材钢板的内部的冷却速度的下限没有特别限定，通常为0.5℃/s左右。
另外，冷却停止温度的下限没有特别限定，以母材钢板的内部的温度计通常为200℃以上。
通过进行这样的冷却，能够使母材钢板的表层部的组织为以面积率计含有合计80％以上的贝氏体相和/或马氏体相，且能够使母材钢板的内部的组织为以面积率计含有30％以上的铁素体相的组织。
应予说明，为了进行上述冷却，需要考虑母材钢板和包层材料的板厚、板坯的形态等而设定冷却方法和冷却条件。
例如，使用依次层叠母材钢板的坯材/包层材料的坯材/包层材料的坯材/母材钢板的坯材的板坯而得到的包层轧制材料(包层轧制材料的各母材钢板的厚度为10mm，各包层材料的厚度为3mm)的情况下，通过利用水冷对包层轧制材料从两侧进行冷却，使包层轧制材料的表面(未接合包层材料的一侧的母材钢板的表面)的冷却速度为30℃/s～50℃/s，能够将母材钢板的内部的冷却速度控制在15℃/s以下。
应予说明，母材钢板的表面(未接合有包层材料的一侧的母材钢板的表面)的温度可以利用辐射温度计、热电偶等进行测定。另外，母材钢板的内部的温度由板厚、表面温度和冷却条件等利用模拟计算等而求出。例如，通过使用差分法算出板厚方向的温度分布而求出母材钢板的内部的温度。母材钢板的表面和内部的冷却速度可以由如上所述求出的温度而进行计算。
接下来，对得到的包层轧制材料实施回火温度：550～750℃、保持时间：100分钟以下的回火处理。通过进行这样的条件的回火处理，从而母材钢板的表层部的硬度降低，表层部的硬度与内部的硬度之差变小，其结果，母材钢板的延展性提高。
因此，回火温度为550～750℃，保持时间为100分钟以下。优选的回火温度为600～700℃。另外，优选的保持时间为1～60分钟。
另外，这里所说的回火温度是包层轧制材料的母材钢板部分的板厚方向的板厚1/2位置处的温度。
应予说明，使用依次层叠母材钢板的坯材/包层材料的坯材/包层材料的坯材/母材钢板的坯材的板坯的情况下，对得到的包层轧制材料通过将涂布有剥离剂的包层材料-包层材料间剥离而制成最终制品板。
将表1所示的成分成分(剩余部分为Fe和不可避免的杂质)的母材钢板的坯材、以及成为表2所示的成分组成(剩余部分为Fe和不可避免的杂质)的奥氏体系不锈钢或奥氏体·铁素体系不锈钢的包层材料的坯材按母材钢板的坯材(厚度：60mm)/包层材料的坯材(厚度：18mm)/包层材料的坯材(厚度：18mm)/母材钢板的坯材(厚度：60mm)的顺序层叠而得到板坯，对该板坯以表3所示的条件实施轧制而制成包层轧制材料，接着，对得到的包层轧制材料以表3所示的条件实施直到Ar3点以下的温度为止的冷却和回火，然后将包层材料-包层材料间剥离，得到包层钢板。这里，回火时间均为10分钟。应予说明，表3的制造条件为一般的淬透和回火工艺，具体而言，将包层轧制材料在轧制后冷却，然后再加热到900℃，再加热后进行水冷而冷却到室温，然后，再次加热到550℃，在该温度保持10分钟。
从由此得到的包层钢板中采取各种试验片，按照以下要领来实施(1)金属组织观察、(2)硬度试验、(3)拉伸试验、(4)韧性的评价和(5)耐腐蚀性的评价。将它们的结果示于表4。
(1)金属组织观察
从得到的包层钢板中以与母材钢板的表面平行的面为观察面的方式采取组织观察用试验片。接着，对观察面进行研磨，用3vol％硝酸酒精溶液腐蚀而露出组织，利用扫描式电子显微镜(倍率：3000倍)对组织进行观察、拍摄。由得到的组织照片利用图像解析来鉴定组织。
具体而言，在板厚方向上距母材钢板的表面(未接合包层材料的一侧)1mm的深度的位置，在10个视野进行上述的金属组织观察，将各视野中的组织照片中的各相的占有面积率的平均值作为母材钢板的表层部的各相的面积率。
另外，在板厚方向上距母材钢板与包层材料的接合界面1mm的深度的位置，在10个视野进行上述的金属组织观察，将各视野中的组织照片中的各相的占有面积率的平均值作为母材钢板的内部的各相的面积率。
(2)硬度试验
母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差通过维氏试验进行测定。具体而言，以包层钢板的与轧制方向平行的板厚截面(L截面)为测定面的方式从母材钢板中采取试验片。然后，使用采取的试验片，作为母材钢板的表层部的硬度和内部的硬度，分别在板厚方向上距母材钢板的表面(未接合包层材料的一侧)1mm的深度的位置和在板厚方向上距母材钢板与包层材料的接合界面1mm的深度的位置测定维氏硬度。这里，维氏硬度在试验负荷10kgf下依据JIS Z 2244进行测定。接着，由测定的表层部的硬度减去内部的硬度，将该值作为母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差。
(3)拉伸试验
通过拉伸试验对母材的强度和伸长率进行评价。具体而言，从包层钢板利用机械加工除去包层材料部分，从母材钢板部分采取JIS 1A号的拉伸试验片，实施依据JIS Z2241的拉伸试验，求出拉伸强度(TS)和总伸长率(El)。然后，将拉伸强度(TS)为490MPa以上的情况评价为强度良好，另外，将总伸长率(El)为16.0％以上的情况评价为延展性良好。
(4)韧性的评价
韧性利用夏比冲击试验进行评价。具体而言，从母材钢板采取夏比冲击试验片(长度：55mm×宽度：10mm×高度：10mm，缺口形状：(设置于板厚方向截面)V型缺口)，进行依据JIS Z 2242的夏比冲击试验。然后，将在-40℃下的夏比冲击试验中测定的吸收能量超过100J的情况评价为韧性良好。
(5)耐腐蚀性的评价
耐腐蚀性利用硫酸-硫酸铜腐蚀试验进行评价。具体而言，从包层钢板的包层材料部分分别采取1mm×10mm×70mm的腐蚀试验片，使用所采取的腐蚀试验片，实施依据JIS G0575(2012)的硫酸-硫酸铜腐蚀试验。然后，将弯曲试验后的弯曲顶点未产生裂纹的情况评价为耐腐蚀性良好。
[表1]
Figure BDA0002554732550000141
[表2]
【表2】
Figure BDA0002554732550000151
[表3]
Figure BDA0002554732550000161
[表4]
Figure BDA0002554732550000171
根据表4可知发明例均确保高强度和高韧性，还确保耐腐蚀性，而且延展性也优异。
另一方面，No.25中，由于母材钢板的C含量过多，因此在母材钢板的内部无法形成足够量的铁素体相，延展性和韧性差。
No.26中，由于母材钢板的Ceq不充分，因此淬透性不充分，得不到足够的强度。
No.27中，由于母材钢板的Ceq过大，因此在母材钢板的内部无法形成足够量的铁素体相，韧性差。另外，延展性也差。
No.28中，随着轧制后将冷却后的包层钢板再加热到900℃，耐腐蚀性变差。
No.29中，由于轧制后的冷却中的母材钢板的表面的冷却速度不充分，因此在母材钢板的表层部无法形成足够量的贝氏体相和马氏体相，强度差。
No.30中，由于轧制后的冷却中的母材钢板的内部的冷却速度过快，因此在母材钢板的内部无法形成足够量的铁素体相，韧性差。
No.31中，由于轧制后的冷却中的表面的冷却速度不充分，因此在母材钢板的表层部无法形成足够量的贝氏体相和马氏体相，强度差。另外，由于轧制后的冷却中的母材钢板的内部的冷却速度过快，因此在母材钢板的内部无法形成足够量的铁素体相，韧性差。
符号说明
1 母材钢板的坯材
2 包层材料的坯材
3 剥离剂
4 隔离部
5 焊接部
10 包层板坯

Claims (2)

1.一种包层钢板，在母材钢板的单面接合有由耐腐蚀性合金构成的包层材料，
所述耐腐蚀性合金为奥氏体系不锈钢、奥氏体-铁素体系双相不锈钢或者镍基合金，
所述母材钢板具有如下成分组成：以质量％计含有C：0.02～0.10％、Si：1.00％以下、Mn：0.50～2.00％、P：0.030％以下和S：0.020％以下，且Ceq为0.20～0.50，剩余部分由Fe和不可避免的杂质构成，
另外，所述母材钢板的表层部的组织以面积率计含有合计80％以上的贝氏体相和/或马氏体相，且所述母材钢板的内部的组织以面积率计含有30％以上的铁素体相，
所述母材钢板的表层部的硬度与内部的硬度之差以维氏硬度计为20～80，
这里，Ceq由下式(1)定义，
Ceq＝C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5···(1)
式中，C、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo和V为母材钢板的成分组成中的各元素的含量，单位为质量％，
另外，母材钢板的表层部的组织和硬度分别为在板厚方向上距未接合包层材料的一侧的面1mm的深度的位置测定的组织和硬度，另外，母材钢板的内部的组织和硬度分别为在板厚方向上距母材钢板与包层材料的接合界面1mm的深度的位置测定的组织和硬度。
2.根据权利要求1所述的包层钢板，其中，所述母材钢板的成分组成以质量％计进一步含有选自Ni：0.01～1.00％、Cr：0.01～0.50％、Mo：0.01～0.50％、V：0.001～0.100％、Nb：0.005～0.050％、Ti：0.005～0.100％、Al：0.005～0.200％、Cu：0.01～0.70％、Ca：0.0003～0.0050％、B：0.0003～0.0030％和REM：0.0003～0.0100％中的1种或2种以上。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102579428B1 (ko) * 2021-04-12 2023-09-18 동국제강 주식회사 경도 변화가 제어된 클래드 강
WO2024101317A1 (ja) * 2022-11-08 2024-05-16 Ｊｆｅスチール株式会社 クラッド鋼板およびその製造方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0665686A (ja) * 1992-08-19 1994-03-08 Nippon Steel Corp 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法
JPH06320234A (ja) * 1993-03-15 1994-11-22 Nippon Steel Corp 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法
JP2008030086A (ja) * 2006-07-28 2008-02-14 Japan Steel Works Ltd:The 高強度クラッド鋼板の製造方法
WO2011065023A1 (ja) * 2009-11-30 2011-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 低炭素鋼板およびその製造方法
CN102301026A (zh) * 2009-01-30 2011-12-28 杰富意钢铁株式会社 低温韧性优良的厚壁高强度热轧钢板及其制造方法
JP5370593B2 (ja) * 2010-10-18 2013-12-18 新日鐵住金株式会社 高速変形下での均一延性および局部延性に優れた熱延鋼板、冷延鋼板およびめっき鋼板
CN103498108A (zh) * 2013-10-22 2014-01-08 江苏盛伟模具材料有限公司 具有良好红硬性的高硼高铬低碳耐磨合金钢及其制备方法
CN105063484A (zh) * 2015-08-28 2015-11-18 宝山钢铁股份有限公司 屈服强度500MPa级高延伸率热镀铝锌及彩涂钢板及其制造方法
CN105658831A (zh) * 2013-10-21 2016-06-08 杰富意钢铁株式会社 奥氏体类不锈钢包层钢板及其制造方法
CN105671424A (zh) * 2016-01-26 2016-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种管线用镍基合金复合钢板及其制造方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05154672A (ja) 1991-11-29 1993-06-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度および高靱性クラッド鋼板の製造法
JPH07292445A (ja) 1994-04-22 1995-11-07 Japan Steel Works Ltd:The 二相ステンレスクラッド鋼およびその製造方法ならびに溶接方法
JP4960289B2 (ja) * 2008-03-27 2012-06-27 国立大学法人 東京大学 複層鋼
JP5499733B2 (ja) * 2009-01-30 2014-05-21 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板およびその製造方法
WO2012146384A1 (en) * 2011-04-27 2012-11-01 Tata Steel Nederland Technology B.V. A steel strip composite and a method of making the same
JP6024643B2 (ja) * 2013-10-30 2016-11-16 Ｊｆｅスチール株式会社 母材の低温靭性とＨＡＺ靭性及び合せ材の耐食性に優れたＮｉ合金クラッド鋼板の製造方法
JP6127939B2 (ja) * 2013-11-29 2017-05-17 Ｊｆｅスチール株式会社 母材の低温靭性とｈａｚ靭性並びに合せ材の耐食性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の製造方法
JP6128057B2 (ja) 2014-05-29 2017-05-17 Ｊｆｅスチール株式会社 低ｙｒクラッド鋼板及びその製造方法
CN107075645B (zh) * 2014-11-11 2020-06-16 杰富意钢铁株式会社 Ni合金包层钢板及其制造方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0665686A (ja) * 1992-08-19 1994-03-08 Nippon Steel Corp 加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋳込みクラッド鋼材およびその製造方法
JPH06320234A (ja) * 1993-03-15 1994-11-22 Nippon Steel Corp 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法
JP2008030086A (ja) * 2006-07-28 2008-02-14 Japan Steel Works Ltd:The 高強度クラッド鋼板の製造方法
CN102301026A (zh) * 2009-01-30 2011-12-28 杰富意钢铁株式会社 低温韧性优良的厚壁高强度热轧钢板及其制造方法
WO2011065023A1 (ja) * 2009-11-30 2011-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 低炭素鋼板およびその製造方法
JP5370593B2 (ja) * 2010-10-18 2013-12-18 新日鐵住金株式会社 高速変形下での均一延性および局部延性に優れた熱延鋼板、冷延鋼板およびめっき鋼板
CN105658831A (zh) * 2013-10-21 2016-06-08 杰富意钢铁株式会社 奥氏体类不锈钢包层钢板及其制造方法
CN103498108A (zh) * 2013-10-22 2014-01-08 江苏盛伟模具材料有限公司 具有良好红硬性的高硼高铬低碳耐磨合金钢及其制备方法
CN105063484A (zh) * 2015-08-28 2015-11-18 宝山钢铁股份有限公司 屈服强度500MPa级高延伸率热镀铝锌及彩涂钢板及其制造方法
CN105671424A (zh) * 2016-01-26 2016-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种管线用镍基合金复合钢板及其制造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PREDICTION OF HARDNESS DISTRIBUTION OF WATER-QUENCHED S45C STEEL PARTS BY COMPUTER SIMULATION;A. Sugianto等;《Proceedings of the 8th Asia-Pacific Conference on Materials Processing》;20080620;883-888 *

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