JPS594993A - 調質型鋼管の溶接方法 - Google Patents
調質型鋼管の溶接方法Info
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- JPS594993A JPS594993A JP11258782A JP11258782A JPS594993A JP S594993 A JPS594993 A JP S594993A JP 11258782 A JP11258782 A JP 11258782A JP 11258782 A JP11258782 A JP 11258782A JP S594993 A JPS594993 A JP S594993A
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- Japan
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- welding
- toughness
- steel pipe
- weld metal
- tempering
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は調質型鋼管の溶接方法に関し、シャルピー遷
移温度が一５０℃以下で、常温の引張強度が５０ Ｋｇ
／−以上の低温靭性の高い溶接鋼管を得ることを目的と
する。
移温度が一５０℃以下で、常温の引張強度が５０ Ｋｇ
／−以上の低温靭性の高い溶接鋼管を得ることを目的と
する。
ＵＯＥ方式による大径溶接鋼管の製造においては、潜弧
溶接による溶接後に焼入れ焼戻し処理を行うことにより
強度及び靭性を向上させる方法が行われている。焼入れ
は通常高周波鋳導加熱によシ行われ、焼戻しは高周波誘
導加熱又は通常の熱処理炉が用いられる。
溶接による溶接後に焼入れ焼戻し処理を行うことにより
強度及び靭性を向上させる方法が行われている。焼入れ
は通常高周波鋳導加熱によシ行われ、焼戻しは高周波誘
導加熱又は通常の熱処理炉が用いられる。
このような方法は直１だけではなく、ラインパイプ用の
曲り管を製造するのにも用いられており、高周波誘導加
熱によって９００℃以上の高温域に加熱してバイブを曲
げながら焼入れする方法が既に実施されている。
曲り管を製造するのにも用いられており、高周波誘導加
熱によって９００℃以上の高温域に加熱してバイブを曲
げながら焼入れする方法が既に実施されている。
第１図は大径溶接鋼管を焼入れし焼戻す方法の概略図で
あり、図中Ｑは高周波加熱後焼入れる部分、Ｔは高周波
又は尚温炉によυ焼戻す部分を示している。また（Ａ）
は直管の場合、（Ｂ）は大径溶接鋼管の中央だけを高周
波誘導加熱によって曲げた後全体を焼戻して曲り管を製
造する場合、（Ｃ）は高周波誘導加熱で加熱して鋼管を
曲げながら焼入り、 Ｌ、更に焼戻す方法で曲り管を製
造する場合である。
あり、図中Ｑは高周波加熱後焼入れる部分、Ｔは高周波
又は尚温炉によυ焼戻す部分を示している。また（Ａ）
は直管の場合、（Ｂ）は大径溶接鋼管の中央だけを高周
波誘導加熱によって曲げた後全体を焼戻して曲り管を製
造する場合、（Ｃ）は高周波誘導加熱で加熱して鋼管を
曲げながら焼入り、 Ｌ、更に焼戻す方法で曲り管を製
造する場合である。
ＣＢ） （Ｃ）のような曲ｐ管は連続的に誘導コイルに
搬送して全体を焼戻すことは現在のところ不可能である
ため、一般的には加熱炉に鋼全体を装入し７て焼戻し処
理を行っている。
搬送して全体を焼戻すことは現在のところ不可能である
ため、一般的には加熱炉に鋼全体を装入し７て焼戻し処
理を行っている。
このように溶接後に焼入れ焼戻し処理を施すと溶接継手
部は高強度となるが、溶接金属のシャルピー遷移温度が
一５０℃以下という厳し７い低温靭性を確保することは
困難である。
部は高強度となるが、溶接金属のシャルピー遷移温度が
一５０℃以下という厳し７い低温靭性を確保することは
困難である。
その理由としては、従来より使用されている潜弧溶接の
溶接ワイヤとフラックスの月質、焼入れ前の所定温度で
の保持時間が短くせいぜい１分間程度であること、或い
は大径溶接鋼管の場合には通常両面１層溶接であるため
多層溶接に比べると溶接入熱が高くなること等が挙げら
れるが、特に潜弧溶接の溶接材料であるワイヤとフラッ
クスについては従来使用されているものを用いると一５
０℃という低温域での靭性は確保できなくなる。
溶接ワイヤとフラックスの月質、焼入れ前の所定温度で
の保持時間が短くせいぜい１分間程度であること、或い
は大径溶接鋼管の場合には通常両面１層溶接であるため
多層溶接に比べると溶接入熱が高くなること等が挙げら
れるが、特に潜弧溶接の溶接材料であるワイヤとフラッ
クスについては従来使用されているものを用いると一５
０℃という低温域での靭性は確保できなくなる。
本発明は上記した膚に鑑みてなされたもので潜弧溶接の
溶接ワイヤとフラックスの材質を限定すると共に焼入れ
温度と焼戻し温度及び時間を限定することにより高強度
で低温靭性の優れた溶接金属を得よつとするものである
Ｏ 即ち本発明においては潜弧溶接をするにあたり、その溶
接ワイヤとフラックスに下記条件のものを用いて溶接を
行い、溶接後９００〜１１００℃に加熱後焼入れし史に
６００〜７００℃で５分以上焼戻しを行う６溶接は従来
と同様に両面１Ｍ溶接で良い０ 溶接ワイーヤは重量チでＣ：０．０５〜０１５％、Ｓｉ
：０．１％以］、Ｍｎ ： １．０〜２．０％、Ｎｉ
： ３．０〜９．０％、Ｃｕ ： １．０％以下、Ｐ：
０．０１５％以下。
溶接ワイヤとフラックスの材質を限定すると共に焼入れ
温度と焼戻し温度及び時間を限定することにより高強度
で低温靭性の優れた溶接金属を得よつとするものである
Ｏ 即ち本発明においては潜弧溶接をするにあたり、その溶
接ワイヤとフラックスに下記条件のものを用いて溶接を
行い、溶接後９００〜１１００℃に加熱後焼入れし史に
６００〜７００℃で５分以上焼戻しを行う６溶接は従来
と同様に両面１Ｍ溶接で良い０ 溶接ワイーヤは重量チでＣ：０．０５〜０１５％、Ｓｉ
：０．１％以］、Ｍｎ ： １．０〜２．０％、Ｎｉ
： ３．０〜９．０％、Ｃｕ ： １．０％以下、Ｐ：
０．０１５％以下。
Ｓ：０．０１０％以下、残部鉄及び不可避不純物から成
るものに限定する。その理由は次の通りである。
るものに限定する。その理由は次の通りである。
Ｃ：Ｃは焼入れ性を増す元素であｐ、ｏ、ｏｓ％未満で
あると溶接金属の焼入性が不足する念めｓ ｏ Ｋｑ／
−以上の強度を確保することが困難となる。ま７’ｊ０
．１５％を超えると高強度は得られるが低温での靭性が
劣化する。
あると溶接金属の焼入性が不足する念めｓ ｏ Ｋｑ／
−以上の強度を確保することが困難となる。ま７’ｊ０
．１５％を超えると高強度は得られるが低温での靭性が
劣化する。
したがって上記範囲とする。
ｓｔ：ｓｔは通常脱酸元素として添加さｔｔ、るが、潜
弧溶接用のワイヤとしては０．１％以下で十分である。
弧溶接用のワイヤとしては０．１％以下で十分である。
０．１係を超えて過剰添加すると溶接反応によって溶融
池の酸素と反応してＳＩＯ，のような非金属介在物とな
り、これが溶接金属中に残留して低温靭性を劣化させる
原因となる。その次め０１チを上限とする。
池の酸素と反応してＳＩＯ，のような非金属介在物とな
り、これが溶接金属中に残留して低温靭性を劣化させる
原因となる。その次め０１チを上限とする。
Ｍｎ：ワイヤ中のＭｎ量が１．０係未満になると溶接金
属の強度が５０ Ｋｇ／−以下とか９強度が不足する。
属の強度が５０ Ｋｇ／−以下とか９強度が不足する。
甘た２、０％を超えた過剰添加では焼戻し脆性によシ低
温靭性が劣化する。
温靭性が劣化する。
その次め１．０％〜２０チの範囲とする。
Ｎｉ ： Ｎｉは焼入れ、焼戻し後の強度を高め、靭性
を改善する効果が太きい。第２図はワイヤ中のＮｉＨｆ
１と溶接金属の強度と靭性どの関係であり、Ｎ１ｊｌ：
が増加すると、溶接金属の強度および靭性が高くなる。
を改善する効果が太きい。第２図はワイヤ中のＮｉＨｆ
１と溶接金属の強度と靭性どの関係であり、Ｎ１ｊｌ：
が増加すると、溶接金属の強度および靭性が高くなる。
しかし、Ｎｉ量が３％未満であると、その効果が少なく
、９％を超えると溶接金属に高温割れ感受性が高くなる
ため、３〜９％とする。
、９％を超えると溶接金属に高温割れ感受性が高くなる
ため、３〜９％とする。
またＮｉ：３％添加の場合溶接金属靭性ｖＴｓが一５０
℃以下という本発明の目標をかろうじて達成するにとど
まるから４〜９係添加するのが望ましい。
℃以下という本発明の目標をかろうじて達成するにとど
まるから４〜９係添加するのが望ましい。
ｃｕ ： ＣｕはＮｉと同様に焼入れ、焼戻し後の強度
を高め、靭性を改善する効果がある。第３図にワイヤ中
のＣｕ量と溶接金属の強度と靭性の関係を示す、。
を高め、靭性を改善する効果がある。第３図にワイヤ中
のＣｕ量と溶接金属の強度と靭性の関係を示す、。
Ｃｕ量が増加すると強度および靭性が高くなるが、１％
以上になると、ワイヤの線引加工が難しくなるため、１
％以下とする。なお第３図かられかるようにＣＵの効果
は０，２５条から顕著になるので０．２５％〜１％添加
するのが望ましい。
以上になると、ワイヤの線引加工が難しくなるため、１
％以下とする。なお第３図かられかるようにＣＵの効果
は０，２５条から顕著になるので０．２５％〜１％添加
するのが望ましい。
ｐ、ｓ：溶接ワイヤ中のｐ、ｓは低温靭性を害するため
できるだけ少くすることが望ましく、Ｐ：０．０１５幅
以下、Ｓ ： ０．０１０係以下に限定する。
できるだけ少くすることが望ましく、Ｐ：０．０１５幅
以下、Ｓ ： ０．０１０係以下に限定する。
次に溶接用フラックスについ−Ｃ述べれば、潜弧溶接で
は溶接金属中の酸素計イ１ボはフラックスの塩基度によ
って大きな影響を受ける。
は溶接金属中の酸素計イ１ボはフラックスの塩基度によ
って大きな影響を受ける。
７ラツクスの塩基度が高くなると溶接金属中の酸素量は
減少し、浴接金属の靭性（浴接まま）は向上することが
知られている。
減少し、浴接金属の靭性（浴接まま）は向上することが
知られている。
一方、溶接金属を焼入れ、焼戻しした場合には、溶接金
属中の酸素量と溶接金縞の強度、靭性の間には相関があ
る。これを第４図に示す。同図かられかるように溶接金
属中の酸素量が低下すると、溶接金属の靭性が向上する
が、強度には殆んど影響しない。すなわち、高塩基性フ
ラックスを用い溶接金属中の酸素量を３００ Ｉ）ｐｍ
以下とし、これを焼入れ、焼戻し処理することが必要と
なる。
属中の酸素量と溶接金縞の強度、靭性の間には相関があ
る。これを第４図に示す。同図かられかるように溶接金
属中の酸素量が低下すると、溶接金属の靭性が向上する
が、強度には殆んど影響しない。すなわち、高塩基性フ
ラックスを用い溶接金属中の酸素量を３００ Ｉ）ｐｍ
以下とし、これを焼入れ、焼戻し処理することが必要と
なる。
ところで、焼入れ、焼戻し後のシャルピー遷移温度と、
フラックス塩基度Ｂの関係は第５図で与えられ、シャル
ピー遷移温度を一５０℃以下にするためには、 Ｂ ＝ ６．５ＮＢａＯ＋６．０５ ＮＣｌｌ０ ＋４
．８ＮＭｎＯ＋ ４．ＯＮｙｔｇｏ ＋３．４Ｎｒｅｏ
＋ ０．３Ｎｚｒｏ２（０，２Ｎｈｔ２０Ｂ ＋２．２
ＮＴｌＯ２＋ ６．３１ Ｎ５１０２ ）＋５．１Ｎ
ＣａＦ２ （ｍｏｌｅ％） で力えられるフラックス塩基度Ｂが１．５以上必要であ
る。し力）シ、シャルピーの遷移温度が一５０℃以下で
、常温の引張強度が５０１’ｌ／朝２以上の高強度、高
靭性溶接金属を得るためには塩基度が１．５以上の高塩
基性フラックスだけでは不十分で、本発明の上記溶接ワ
イヤと組合せて初めて達成されるものである。
フラックス塩基度Ｂの関係は第５図で与えられ、シャル
ピー遷移温度を一５０℃以下にするためには、 Ｂ ＝ ６．５ＮＢａＯ＋６．０５ ＮＣｌｌ０ ＋４
．８ＮＭｎＯ＋ ４．ＯＮｙｔｇｏ ＋３．４Ｎｒｅｏ
＋ ０．３Ｎｚｒｏ２（０，２Ｎｈｔ２０Ｂ ＋２．２
ＮＴｌＯ２＋ ６．３１ Ｎ５１０２ ）＋５．１Ｎ
ＣａＦ２ （ｍｏｌｅ％） で力えられるフラックス塩基度Ｂが１．５以上必要であ
る。し力）シ、シャルピーの遷移温度が一５０℃以下で
、常温の引張強度が５０１’ｌ／朝２以上の高強度、高
靭性溶接金属を得るためには塩基度が１．５以上の高塩
基性フラックスだけでは不十分で、本発明の上記溶接ワ
イヤと組合せて初めて達成されるものである。
なお第５図に示すように７ラツクスの塩基度妨高いほど
溶接金属の靭性は良好となるが、塩基度が高すさるとｆ
５接時の′電圧が震動しやすくなり、アンダーカット等
の溶接欠陥を招きやすくなる。そのため塩基度Ｂ＝１．
５〜２．５程度にすることが望ましい。
溶接金属の靭性は良好となるが、塩基度が高すさるとｆ
５接時の′電圧が震動しやすくなり、アンダーカット等
の溶接欠陥を招きやすくなる。そのため塩基度Ｂ＝１．
５〜２．５程度にすることが望ましい。
なお、上記第２図乃至第５図のクラ７は下記条件により
得たものである。
得たものである。
供試鋼材： Ｃ：０．１２ Ｓｉ：０．２４ Ｍｎ
：１．３０Ｐ：０．０２０ Ｓ：０．００３ Ｍｏ：０．０４ Ｖ：０．０４５ 溶接人熱：５５ＫＪ、ム 焼入れ：９５０℃×１分 焼戻し二６５０℃×３０分 以上のような溶接ワイヤ及びフラックスを用いて潜弧溶
接後、９００℃〜１１００℃に加熱後焼入れする。９０
０℃未満であると強度が不足し、１１００℃を超えると
強度は高く々るが靭性が劣化する次めこの範囲とする。
：１．３０Ｐ：０．０２０ Ｓ：０．００３ Ｍｏ：０．０４ Ｖ：０．０４５ 溶接人熱：５５ＫＪ、ム 焼入れ：９５０℃×１分 焼戻し二６５０℃×３０分 以上のような溶接ワイヤ及びフラックスを用いて潜弧溶
接後、９００℃〜１１００℃に加熱後焼入れする。９０
０℃未満であると強度が不足し、１１００℃を超えると
強度は高く々るが靭性が劣化する次めこの範囲とする。
また焼入れは水焼入れを行うのが良い１、次いで６００
〜７００℃で５分以上焼戻しを行う。６００℃未満であ
ると十分な焼戻し効果が得られず、７００℃を超えると
強度が不足するため、この範囲とする。
〜７００℃で５分以上焼戻しを行う。６００℃未満であ
ると十分な焼戻し効果が得られず、７００℃を超えると
強度が不足するため、この範囲とする。
次に実施例を示す。
実施例 ｌ。
溶接用供試鋼管は、管Ｊシが３０間の第１表に示す組成
のものを使用した。この鋼管にタンデムＳＡＷによって
両面１層溶接を行った。溶接条件は内面側１０８０Ａ−
３６Ｖ、９８０Ａ−４２Ｖ、溶接速度６５０鰭／分、外
面側は１２００Ａ−４０Ｖ、ｌ１００Ａ−４４Ｖ、
溶接速度６５０ ｔｒｙｓ／ｆ＋であり、溶接ワイヤは
第１表に示すＡ−Ｅの５種類を用いた。！た、フラック
スは第２表に示すＭｇＯｆｉＬ２０３−８ｉ０２−Ｃａ
Ｆ２−ＣａＯ系の高塩基性のフラックスｌト、５ｉ０２
− ＣａＦ２− ＣａＯ−Ａｔ２０３− ＭｎＯ−Ｍｇ
Ｏ系の塩基性フラックスｎを用いた。フラックス！、■
の塩基度Ｂはそれぞれ２．２５．１．０４である。
のものを使用した。この鋼管にタンデムＳＡＷによって
両面１層溶接を行った。溶接条件は内面側１０８０Ａ−
３６Ｖ、９８０Ａ−４２Ｖ、溶接速度６５０鰭／分、外
面側は１２００Ａ−４０Ｖ、ｌ１００Ａ−４４Ｖ、
溶接速度６５０ ｔｒｙｓ／ｆ＋であり、溶接ワイヤは
第１表に示すＡ−Ｅの５種類を用いた。！た、フラック
スは第２表に示すＭｇＯｆｉＬ２０３−８ｉ０２−Ｃａ
Ｆ２−ＣａＯ系の高塩基性のフラックスｌト、５ｉ０２
− ＣａＦ２− ＣａＯ−Ａｔ２０３− ＭｎＯ−Ｍｇ
Ｏ系の塩基性フラックスｎを用いた。フラックス！、■
の塩基度Ｂはそれぞれ２．２５．１．０４である。
溶接後の熱処理は高周波訪導加熱によって９５０℃で１
分間保持抜水焼入れを行い、更に、高温炉を用いて６５
０℃で１時間焼戻しを行った。
分間保持抜水焼入れを行い、更に、高温炉を用いて６５
０℃で１時間焼戻しを行った。
第３表に溶接金属の強度と靭性を示す。強度が５０Ｋｑ
／−以上でシャルピー遷移温度ｖＴ’ｓが−５０℃以下
であるのは高ＮｉワイヤＡ・Ｂと高塩基性フラックス１
を用いたＮα１とＮｌ１３であり、その他はｖＴｓが一
５０℃よシも高温側にある。
／−以上でシャルピー遷移温度ｖＴ’ｓが−５０℃以下
であるのは高ＮｉワイヤＡ・Ｂと高塩基性フラックス１
を用いたＮα１とＮｌ１３であり、その他はｖＴｓが一
５０℃よシも高温側にある。
実施例 ２゜
Ｃ−Ｍｎ−Ｎ１）−Ｖ系のＣＲ型の第４表に示す化学成
分の鋼材を用いた。 Ｕ ＯＩ（鋼管の外径と管厚は３
０Ｘ２０咽である。この鋼管にタンデムＳＡＷによって
両面１層溶接を行った。
分の鋼材を用いた。 Ｕ ＯＩ（鋼管の外径と管厚は３
０Ｘ２０咽である。この鋼管にタンデムＳＡＷによって
両面１層溶接を行った。
溶接条件は内面側を９４０Ａ、−３６Ｖ、７４０Ａ−４
０■、速１８５０ｍｍ／分、外ｍ］側を９６ＯＡ−３８
Ｖ、７００Ａ、−４４Ｖ、 速度８００ ｒｔｍ／分で
溶接し、溶接ワイヤは第１表に示すＡとＤを用いた。フ
ラックスは高塩基性の１（塩基度Ｂ＝２．２５）を用い
グＣ６ 溶接後の熱処理は高周波誘導加熱によって９５０℃で１
分間保持復水焼入れをし、更に焼戻しは次の２種類の方
法で行った。すなわちｆａｌ高周波誘導加熱で６５０℃
に５分間加熱した後空冷したもの、（ｂ）高温炉で６５
０℃に２時間保持した後空冷したものである。。
０■、速１８５０ｍｍ／分、外ｍ］側を９６ＯＡ−３８
Ｖ、７００Ａ、−４４Ｖ、 速度８００ ｒｔｍ／分で
溶接し、溶接ワイヤは第１表に示すＡとＤを用いた。フ
ラックスは高塩基性の１（塩基度Ｂ＝２．２５）を用い
グＣ６ 溶接後の熱処理は高周波誘導加熱によって９５０℃で１
分間保持復水焼入れをし、更に焼戻しは次の２種類の方
法で行った。すなわちｆａｌ高周波誘導加熱で６５０℃
に５分間加熱した後空冷したもの、（ｂ）高温炉で６５
０℃に２時間保持した後空冷したものである。。
溶接金属の強度と靭性を第５表に示す。Ｃ−Ｍｎ −Ｎ
ｂ−Ｖ系の鋼材においても高Ｎｉワイヤと高塩基性フラ
ックスを用いるとＴＳ＞ｓ ｏ Ｋｑ／Ｊ、ｖ’ｒｓ＜
−５０℃を満足する。
ｂ−Ｖ系の鋼材においても高Ｎｉワイヤと高塩基性フラ
ックスを用いるとＴＳ＞ｓ ｏ Ｋｑ／Ｊ、ｖ’ｒｓ＜
−５０℃を満足する。
【図面の簡単な説明】
第１図は大径溶接鋼管を焼入れ焼戻す方法を示す概略図
、第２図はワイヤ中のＮｉ量と溶接金属の強度・靭性と
の関係を示すグラフ、第３図はワイヤ中のＣｕｔと溶接
金属の強度・靭性との関係を示すグラフ、第４図は溶接
金属中の酸素量と溶接金属の強度・靭性との関係を示す
グラフ、＠５図はフラックスの塩基度Ｂと溶接金属の靭
性との関係を示すグラフである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 平 林 清 皿回
赤 尾 −孝同
平 忠 四回 揃之瀬
弘 之
、第２図はワイヤ中のＮｉ量と溶接金属の強度・靭性と
の関係を示すグラフ、第３図はワイヤ中のＣｕｔと溶接
金属の強度・靭性との関係を示すグラフ、第４図は溶接
金属中の酸素量と溶接金属の強度・靭性との関係を示す
グラフ、＠５図はフラックスの塩基度Ｂと溶接金属の靭
性との関係を示すグラフである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 平 林 清 皿回
赤 尾 −孝同
平 忠 四回 揃之瀬
弘 之
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 潜弧溶接により溶接した後焼入焼戻し処理を施す調質型
鋼管の溶接方法において、Ｃ： ０．０５〜０．１５％
、１９ｉ ： （１，１４以下、Ｍｎ：１．０〜２．Ｏ
ｓ、Ｎｌ ： ３．０〜９．０’％、Ｃｕ：１．０％以
下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：Ｉｌ、（’１１０％以
下、残部鉄及び不可避不純物からなる溶接ワイヤと下式
で与えられる塩基度Ｂが１５以上の７ラツクスとを用い
て潜弧溶接によシ溶接を行った後、９００〜１１００℃
に加熱焼入れし、６００〜７００℃で５分以上焼戻すこ
とを特徴とする調質型鋼管の溶接方法。 Ｂ ”” ６−５ ＮＢＡＯ＋ ６．０５ ＮＣａＯ＋
４．８ ＮＭｎ０＋４．ＯＮ＋１４ｇ（１−）−３，４
ＮＦｅＱ ＋ ０３ＮＺｒ０２−（０，２ＮＡｔ２ｏ３
＋２．２Ｎｒ＋ｏ２＋ ６．３１Ｎｓｓｏ２）＋ ５．
Ｉ Ｎ ＣｌｌＦ２
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11258782A JPS594993A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | 調質型鋼管の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11258782A JPS594993A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | 調質型鋼管の溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS594993A true JPS594993A (ja) | 1984-01-11 |
Family
ID=14590462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11258782A Pending JPS594993A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | 調質型鋼管の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594993A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008075483A1 (ja) | 2006-12-19 | 2008-06-26 | Ajinomoto Co., Inc. | Ｌ－アミノ酸の製造法 |
| CN100455399C (zh) * | 2006-03-24 | 2009-01-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高性能建筑用埋弧焊丝及盘条 |
| WO2009088049A1 (ja) | 2008-01-10 | 2009-07-16 | Ajinomoto Co., Inc. | 発酵法による目的物質の製造法 |
| WO2009093703A1 (ja) | 2008-01-23 | 2009-07-30 | Ajinomoto Co., Inc. | Ｌ-アミノ酸の製造法 |
| WO2011013707A1 (ja) | 2009-07-29 | 2011-02-03 | 味の素株式会社 | Ｌ-アミノ酸の製造法 |
| WO2011024583A1 (ja) | 2009-08-25 | 2011-03-03 | 味の素株式会社 | Ｌ－アミノ酸の製造法 |
| CN105345236A (zh) * | 2015-12-11 | 2016-02-24 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种埋弧焊熔敷金属磷含量的控制方法 |
-
1982
- 1982-07-01 JP JP11258782A patent/JPS594993A/ja active Pending
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