JPS59232225A - 高張力高靭性曲り管の製造方法 - Google Patents
高張力高靭性曲り管の製造方法Info
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- JPS59232225A JPS59232225A JP10428983A JP10428983A JPS59232225A JP S59232225 A JPS59232225 A JP S59232225A JP 10428983 A JP10428983 A JP 10428983A JP 10428983 A JP10428983 A JP 10428983A JP S59232225 A JPS59232225 A JP S59232225A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/28—Making tube fittings for connecting pipes, e.g. U-pieces
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、萬張力高靭性曲り管の製造方法に関するも
のであって、従来、調質型、即ち、焼入れ処理（Ｑ）と
焼戻し処理（Ｔ）を行って製造する曲り管では必らずし
も十分とは云えなかった靭性を改善し、かつ前記ＱＴ処
理のうち、Ｔ処理を省略することによって、製造能率の
向上および熱処理費用の低減を図ることを目的とする。
のであって、従来、調質型、即ち、焼入れ処理（Ｑ）と
焼戻し処理（Ｔ）を行って製造する曲り管では必らずし
も十分とは云えなかった靭性を改善し、かつ前記ＱＴ処
理のうち、Ｔ処理を省略することによって、製造能率の
向上および熱処理費用の低減を図ることを目的とする。
石油や天然ガス等の桶送手段としてパイプラインが用い
られているが、近年、苛酷な環境下でのエネルギー資源
の開発の活発化に伴ない、所謂。
られているが、近年、苛酷な環境下でのエネルギー資源
の開発の活発化に伴ない、所謂。
直管だけでなく１曲り管の分野においても１例えばｖＴ
ｒｓ が−４６℃以下の低温靭性が要求されるように
なってきた。
ｒｓ が−４６℃以下の低温靭性が要求されるように
なってきた。
従来、曲り管は、後述するように、直管を連続的に押し
進めながら、高周波加熱コイル内を辿して加熱しながら
曲げる方法１寸たは、軸方向にそって曲った半円筒形状
の鋼板を２つ層液により接合する方法等によって製造さ
れているが、何れも焼準型が主流を占めていた。
進めながら、高周波加熱コイル内を辿して加熱しながら
曲げる方法１寸たは、軸方向にそって曲った半円筒形状
の鋼板を２つ層液により接合する方法等によって製造さ
れているが、何れも焼準型が主流を占めていた。
近年−輸送効率の向上を図るために、パイプライン用輸
送管は厚肉高張力化の傾向にあり、このために１曲り管
においても直管と同様に厚肉高張力化が要求されている
。これに伴って曲り管も従来の焼準型では強度的に対処
できなくなり、調質型（ＱＴ型）が多くなってきた。即
ち、焼準型で高強度のものを製造しようとすると、鋼材
の炭素当量が大きくなって溶接性が悪くなり、コストも
増大する。
送管は厚肉高張力化の傾向にあり、このために１曲り管
においても直管と同様に厚肉高張力化が要求されている
。これに伴って曲り管も従来の焼準型では強度的に対処
できなくなり、調質型（ＱＴ型）が多くなってきた。即
ち、焼準型で高強度のものを製造しようとすると、鋼材
の炭素当量が大きくなって溶接性が悪くなり、コストも
増大する。
ところで、調質型は低い炭素当量で尚張力化が可能であ
るために制御圧延（ＯＲ）を適用することができない領
域（例えば、厚肉高張力鋼管）でのプロセスとして知ら
れている。しかし、鋼肯に限らす調質型鋼材は、その靭
性が制御圧９ＬＱ’ｉｊ材に比べると劣っているのが現
状であり、従来がら調質型卸１拐を扱う上で問題となっ
ていた。
るために制御圧延（ＯＲ）を適用することができない領
域（例えば、厚肉高張力鋼管）でのプロセスとして知ら
れている。しかし、鋼肯に限らす調質型鋼材は、その靭
性が制御圧９ＬＱ’ｉｊ材に比べると劣っているのが現
状であり、従来がら調質型卸１拐を扱う上で問題となっ
ていた。
上述した問題に対して、調質型ｆ１１ｉｌ材においては
。
。
特開昭５１−１４８１４号公報に記載されている（ＣＲ
４−ＱＴ）法、特開昭、５５−９’ｉ’４２３号公報に
記載されているＱＱ’Ｔ法、鉄と鋼Ｖｏｊ！ ６６ （
１９８０）Ｎα４’ Ｓ ５９０に記載されているＱＱ
Ｔ法（縁り返し焼入れ法）等、熱処理前組織の細粒化、
または熱処理による組織の細粒化によって靭性の改善を
試みた例はあるが、これらの方法は何れも熱処理工程が
多く（最低でも１回のＱ工程と１回のＴ工程）製造能率
上適切なものではない。
４−ＱＴ）法、特開昭、５５−９’ｉ’４２３号公報に
記載されているＱＱ’Ｔ法、鉄と鋼Ｖｏｊ！ ６６ （
１９８０）Ｎα４’ Ｓ ５９０に記載されているＱＱ
Ｔ法（縁り返し焼入れ法）等、熱処理前組織の細粒化、
または熱処理による組織の細粒化によって靭性の改善を
試みた例はあるが、これらの方法は何れも熱処理工程が
多く（最低でも１回のＱ工程と１回のＴ工程）製造能率
上適切なものではない。
この発明は、上述した問題点を解決するためになされた
ものであって。
ものであって。
Ｃ：０．００２〜０．０６％、
Ｓｉ：０．０５〜０．８％、
Ｍｎ ：０．８〜２．２％。
Ｎｂ： ０．００２〜０．１係、
Ｎ：０．００２〜０．０１％。
ＡＡ：０．０１〜０．０８飴。
残り鉄および不可避不純物。
さらに必要に応じて、上記成分組成に。
Ｃｊｕ：１．Ｑ％以下。
Ｎｌ：３．０％以下。
Ｃｒ：１．Ｏ装身下、
Ｍｏ：０．８％以下。
Ｖ：０．工φ以下。
’ｒｉ ： ０．１％以下。
Ｂ：０．００３係以下。
Ｃｒ ：Ｏ，０Ｏ０２〜０．０１ ％のうちの１種ま
たは２種以上を含有する鋼管を。
たは２種以上を含有する鋼管を。
Ａｃ３点以上に加熱した後、前記鋼管に、焼入れ処理を
施こしながら曲げ加工を施こすことに特徴を有する。
施こしながら曲げ加工を施こすことに特徴を有する。
この発明の構成は大きく分けて次の２点がら々る。すな
わち、 ■、Ｃ量を０．０６係以下にして焼入性を低下させ、Ｑ
ままで細粒のベイナイトとフェライトとの混合組織とす
ること（Ｃ量の低下による強度低下の補償は＋ Ｍｎ量
の増加またはＯｒ 、 Ｍｏ等の合金添カロによって１
市う。）および。
わち、 ■、Ｃ量を０．０６係以下にして焼入性を低下させ、Ｑ
ままで細粒のベイナイトとフェライトとの混合組織とす
ること（Ｃ量の低下による強度低下の補償は＋ Ｍｎ量
の増加またはＯｒ 、 Ｍｏ等の合金添カロによって１
市う。）および。
■、焼戻し処理工程を省略することである。
従来、調質型鋼材に含有するｃ負は、一般的に０．１０
％以上であって、その前提は、焼きを出来るだけ入れる
ことにあった。しかし、パイプライン用輸送管程度の引
張強度（，４０〜７０ Ｋ９／、ＩＡ） を出すのに
必要な成分では、焼入れ処理後に完全マルチンサイ）ｔ
たはマルテンサイトと下部ベイナイト組織との混合組織
にすることができず、ともすれば、上部ベイナイトが現
われて靭性が劣化する。そこで、Ｃｉを減少させて、む
しろフェライトとベイナイトとの混合組織にすることを
考えた。
％以上であって、その前提は、焼きを出来るだけ入れる
ことにあった。しかし、パイプライン用輸送管程度の引
張強度（，４０〜７０ Ｋ９／、ＩＡ） を出すのに
必要な成分では、焼入れ処理後に完全マルチンサイ）ｔ
たはマルテンサイトと下部ベイナイト組織との混合組織
にすることができず、ともすれば、上部ベイナイトが現
われて靭性が劣化する。そこで、Ｃｉを減少させて、む
しろフェライトとベイナイトとの混合組織にすることを
考えた。
第１図は＋ Ｃ−Ｍｎ −Ｎｂ −Ｖ系の厚さ３２Ｍの
鋼材におけるＱままおよびＱＴＣ調質処理）後の。
鋼材におけるＱままおよびＱＴＣ調質処理）後の。
引張強度ＴＳおよび靭性（シャルピーｖＴｒｓ ）
に及ぼす＋ ＣＡの影響を示した図である。熱処理条件
は、Ｑ（焼入れ処理）として、９５０℃で２分間加熱し
、この後−５ＯＯ℃から４００℃までの平均冷却速度が
２２℃／ｓｅａで焼入れ処理を行い。
に及ぼす＋ ＣＡの影響を示した図である。熱処理条件
は、Ｑ（焼入れ処理）として、９５０℃で２分間加熱し
、この後−５ＯＯ℃から４００℃までの平均冷却速度が
２２℃／ｓｅａで焼入れ処理を行い。
Ｔ（焼戻し処理）として、６４０℃で６分間加熱し、こ
の後空冷を行う条件である。
の後空冷を行う条件である。
第１図から明らかなように、Ｃ量が減少するに従って靭
性は向上し、しかも、ＱままとＱＴ後の差は小さくなる
。即ち、Ｃ量が低下すると焼戻し処理の有無による靭性
の差は小さくなり、Ｑままでも高い靭性が得られること
がわかる。一方１強度に関しては−Ｃ量が低下するに従
ってＴＳは低下し、しかも靭性の挙動と同様に、Ｑｔま
とＱＴ後の差が小さくなる。即ち、焼入性が劣っても焼
戻し処理による強度変化は小さくなる。
性は向上し、しかも、ＱままとＱＴ後の差は小さくなる
。即ち、Ｃ量が低下すると焼戻し処理の有無による靭性
の差は小さくなり、Ｑままでも高い靭性が得られること
がわかる。一方１強度に関しては−Ｃ量が低下するに従
ってＴＳは低下し、しかも靭性の挙動と同様に、Ｑｔま
とＱＴ後の差が小さくなる。即ち、焼入性が劣っても焼
戻し処理による強度変化は小さくなる。
以上のことから、Ｃ量を減少させるとＱままでも靭性は
良好であり、勿論強度に関してもＱＴ後よりは有利であ
ることがわかる。このことが、この発明の大きな特徴の
１つであり、直管をオーステナイト化温度から焼入れ処
理を施こしながら曲げ加工を施こすだけで、即ち、Ｑベ
ンドを行うだけで優れた靭性を得ることができるのであ
る。
良好であり、勿論強度に関してもＱＴ後よりは有利であ
ることがわかる。このことが、この発明の大きな特徴の
１つであり、直管をオーステナイト化温度から焼入れ処
理を施こしながら曲げ加工を施こすだけで、即ち、Ｑベ
ンドを行うだけで優れた靭性を得ることができるのであ
る。
第１図から明らかなように、靭性を向上させるためにＣ
量を減少させると１強度はこれに伴って低下する。そこ
で、この発明は１強度補償の面からＭｎ 、 ＭＯ，＋
Ｏｒ 等の元素を必要量添加する。
量を減少させると１強度はこれに伴って低下する。そこ
で、この発明は１強度補償の面からＭｎ 、 ＭＯ，＋
Ｏｒ 等の元素を必要量添加する。
第２図は、厚さ３２ｒｎｍの鋼板について、Ｑままにお
ける炭素当量、即ち。
ける炭素当量、即ち。
と＋ ’ｒｓおよびｖＴｒｓとの関係ｔｃｆｉｔ別に示
した図である。第２図から明らかなように、Ｃ量が低減
しても他元素の添加によって炭素当量を一定基準以上に
すれば、必要な強度を維持することができることがわか
る。例えば＋ ＡＰＩ ５ＬＸの引張り強さくＴＳ）規
格から、Ｘ６０ではＣｅｑ≧０．２５．Ｘ７０ではＣｅ
ｑ≧０．２７５となる。一方、靭性１ノベルは。
した図である。第２図から明らかなように、Ｃ量が低減
しても他元素の添加によって炭素当量を一定基準以上に
すれば、必要な強度を維持することができることがわか
る。例えば＋ ＡＰＩ ５ＬＸの引張り強さくＴＳ）規
格から、Ｘ６０ではＣｅｑ≧０．２５．Ｘ７０ではＣｅ
ｑ≧０．２７５となる。一方、靭性１ノベルは。
従来成分の調質型（ＱＴ型）の曲り管ではｖＴｒｓが、
−６０℃よりも高温側にあるので、このレベルより靭性
を改善させるにはＣｅｑ ＜ ０．３７−好ましくはＯ
ｅｑ ＜ ０．３３に収める必要がある。なお、前記Ｃ
ｅｑＯ式には関与していないＢ添加鋼についてもｖＴｒ
ｓ、 ＴＳとＣｅｑ の関係は１図示の通り成立って
いる。
−６０℃よりも高温側にあるので、このレベルより靭性
を改善させるにはＣｅｑ ＜ ０．３７−好ましくはＯ
ｅｑ ＜ ０．３３に収める必要がある。なお、前記Ｃ
ｅｑＯ式には関与していないＢ添加鋼についてもｖＴｒ
ｓ、 ＴＳとＣｅｑ の関係は１図示の通り成立って
いる。
第３図は、 ０．０４％Ｇ−０．２％５ｉ−１．５％Ｍ
ｎ−Ｐ−０，００２％Ｓ −０，０３５％Ｎｂ −０，
００３８係Ｎ系の厚さ１６ｍｍの鋼板を、９６０℃に３
０秒保持後、３５〜ｂ を施こさないで、焼入れ処理のみ施こした場合のＴＳお
よびｙＴｒｓに及ぼすＰ量の影響を示した図である。
ｎ−Ｐ−０，００２％Ｓ −０，０３５％Ｎｂ −０，
００３８係Ｎ系の厚さ１６ｍｍの鋼板を、９６０℃に３
０秒保持後、３５〜ｂ を施こさないで、焼入れ処理のみ施こした場合のＴＳお
よびｙＴｒｓに及ぼすＰ量の影響を示した図である。
第３図から明らかなように−ｃ−ｉが少ないのでＱ才ま
でも優れた靭性を示すが、Ｐ量を０．０１％以下にすれ
ば、靭性は更に向上することがわかる。
でも優れた靭性を示すが、Ｐ量を０．０１％以下にすれ
ば、靭性は更に向上することがわかる。
これはＰ量が減少することによって、所謂、固溶強化度
が減り、この結果、靭性が改善されるものと考えられる
。このことから、不可避不純物としてのＰはＱままの靭
性を更に改善させる意味で０．０１％以下に抑えること
が好ましい。
が減り、この結果、靭性が改善されるものと考えられる
。このことから、不可避不純物としてのＰはＱままの靭
性を更に改善させる意味で０．０１％以下に抑えること
が好ましい。
次に、上述した事項を考慮して、この発明における成分
組成の限定理由について説明する。
組成の限定理由について説明する。
Ｃは、第２図に示す如く、０．０６％を越えると（１４
でｖＴｒｓ ）−６０℃となり、従来の調質型（ＱＴ型
）曲り管で得られる靭性レベルより高い靭性が望めない
ことから上限は０．０６％とした。一方、下限について
は、下げれば下げるほど強度が出に＜＜、この分、他元
素の補充が必做であるが一靭性を改善するには低い方が
良い。従って、実操業上得られ易い０．００２％をその
下限とした。
でｖＴｒｓ ）−６０℃となり、従来の調質型（ＱＴ型
）曲り管で得られる靭性レベルより高い靭性が望めない
ことから上限は０．０６％とした。一方、下限について
は、下げれば下げるほど強度が出に＜＜、この分、他元
素の補充が必做であるが一靭性を改善するには低い方が
良い。従って、実操業上得られ易い０．００２％をその
下限とした。
Ｓｌは脱酸効果の点から０．０５％以上とするが。
０．８係を越えると靭性に悪影響を及ぼすので０．８係
を上限とした。
を上限とした。
Ｍｎ はＣを低減したときの強度補償元素として重要
であり、少なくとも０．８％以上は必要である。
であり、少なくとも０．８％以上は必要である。
また上限は第３図の靭性上の配慮（Ｃｅｔｑ ＜ ０．
３７ ）から考えて２．２％とした。
３７ ）から考えて２．２％とした。
Ｎｂは、熱処理ＡｉＪの組織を微細化しておくと。
焼入後の靭性も改善されることから、制御圧延の際の組
織の微細化を図る上で少なくとも０．００２係は添加す
る必要があり、一方、多量に添加すると鋼塊に表面疵が
生じるので、その上限を０．１％とした。
織の微細化を図る上で少なくとも０．００２係は添加す
る必要があり、一方、多量に添加すると鋼塊に表面疵が
生じるので、その上限を０．１％とした。
Ａｅは、脱酸剤として有効であり、またＡＡＮとして、
Ｑ加熱時の結晶粒の粗大化を防止する効果があることか
ら、少々くとも０．０１％以」二とする。
Ｑ加熱時の結晶粒の粗大化を防止する効果があることか
ら、少々くとも０．０１％以」二とする。
捷だ、Ｂを含有する場合は、焼入れ加熱時にＢ ＮのＮ
と結びついて固溶Ｂをつくり、鋼の焼入性を高める効果
もあるが−０，０８％ｉ越えると鋼塊の表面疵発生の恐
れがあるため０．０８％を上限とする。
と結びついて固溶Ｂをつくり、鋼の焼入性を高める効果
もあるが−０，０８％ｉ越えると鋼塊の表面疵発生の恐
れがあるため０．０８％を上限とする。
Ｎは−Ａｎ １，１として焼入加熱温度でのオーステナ
イト粒を微細に保つために、少くとも−０，００２係は
必要であり、まだ−０，０１係を超えると靭性特に溶接
部の靭性を害するので０．００２〜０．０１係 と し
ブこ 。
イト粒を微細に保つために、少くとも−０，００２係は
必要であり、まだ−０，０１係を超えると靭性特に溶接
部の靭性を害するので０．００２〜０．０１係 と し
ブこ 。
この発明における対象鋼は前記組成を基本成分とするも
のであるが、必要とする強度等の調整のために、上記成
分の他にさらにＯｕ、Ｎｉ、Ｏｒ。
のであるが、必要とする強度等の調整のために、上記成
分の他にさらにＯｕ、Ｎｉ、Ｏｒ。
ＭＯ，’ Ｖ 、 Ｔｊ、 、 Ｂ、 Ｏａ の１種
また−ば２種以上を含有させてもよい。
また−ば２種以上を含有させてもよい。
次に、上記基本成分に更に含有させる。上記元素の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
Ｑｕば、強度を増加させるとともに、耐水素誘起割れな
どの観点から添加するが、多すぎると熱間加工性を害す
るため１．０係を上限とする。
どの観点から添加するが、多すぎると熱間加工性を害す
るため１．０係を上限とする。
Ｎ１は、調質型鋼においても強度Ｏ性を得る有効な元素
であり、しかも＋ Ｃｕ疵の発生を防止する作用もあ
るが−３，０％を越えて含有させると。
であり、しかも＋ Ｃｕ疵の発生を防止する作用もあ
るが−３，０％を越えて含有させると。
溶接時の筒温割れの可能性が増し、また、高価な元素で
あるため、３．０％を上限とする。
あるため、３．０％を上限とする。
ｂｒは、強度改善に効くが、多すぎると靭性を劣化させ
るため１．０％を上限とする。
るため１．０％を上限とする。
１韮は、鋼の強度向上および組織のベイナイト化に寄与
するが、多すぎると却って靭性あるいは浴接性を害する
から０．８％を上限とする。
するが、多すぎると却って靭性あるいは浴接性を害する
から０．８％を上限とする。
■は、鋼の強度確保にとって重要な元素である。
しかし、多すぎると靭性に悪影響を及ぼすためにその上
限を０．１％とするが、特に、溶接部の靭性を確保する
上では少ない方が好ましい。例えば、０．０３％Ｏ−０
．２％５ｉ−１．５％Ｍｎ−０，２８％Ｇａ−０，１０
％Ｎｉ−０，０４％Ｎｂ −０，０４チＶ系の１草さ１
８、３ ｍｎ＋の鋼板およびこの成分系とＶを含有しな
い以外は同一の成分系の厚さ１８．３ｍｍの鋼板を。
限を０．１％とするが、特に、溶接部の靭性を確保する
上では少ない方が好ましい。例えば、０．０３％Ｏ−０
．２％５ｉ−１．５％Ｍｎ−０，２８％Ｇａ−０，１０
％Ｎｉ−０，０４％Ｎｂ −０，０４チＶ系の１草さ１
８、３ ｍｎ＋の鋼板およびこの成分系とＶを含有しな
い以外は同一の成分系の厚さ１８．３ｍｍの鋼板を。
０．０６％Ｇ−０．７％Ｍｎ 系のワイヤおよび塩基
性フラツクスで同一条件で潜弧溶接を行い、この後。
性フラツクスで同一条件で潜弧溶接を行い、この後。
９５０℃の温度に１分間保持し１次いで、焼入れ処ｊ当
！シたときの＋ ｖＴｒｓ は、■ありの場合−４０
℃であるのに対して、Ｖなしの場合−５８℃であった。
！シたときの＋ ｖＴｒｓ は、■ありの場合−４０
℃であるのに対して、Ｖなしの場合−５８℃であった。
このことからもＶは含有させない方が靭性確保の点で良
いことがわかる。
いことがわかる。
ＴＩは＋ Ｎｂと同様に熱処理前の組織の細粒化に有効
であるとともに、ＢをＮから庇護する目的で添加しても
良いが、０．１％を越えて含有させても。
であるとともに、ＢをＮから庇護する目的で添加しても
良いが、０．１％を越えて含有させても。
上述した効果に変化が認められないので、その上限を０
．１％とする。
．１％とする。
Ｂは、極低Ｃ領域の焼入性の低下（強度の低］）を補う
ものであるが、多すぎると靭性を害するので０．００３
係を上限とする。
ものであるが、多すぎると靭性を害するので０．００３
係を上限とする。
Ｃａは、碗化物系介在物を球状化して耐水素誘起割れ性
を改善する効果を有するため０．０００２％υ、上添加
しても良いが−０，０１係を越えると。
を改善する効果を有するため０．０００２％υ、上添加
しても良いが−０，０１係を越えると。
カルシウムオキシサルファイド、カルシウムアルミネー
ト等を形成し、むしろ耐水素誘起割れ性は劣化する。従
って＝０．００２〜０．０土％とした。
ト等を形成し、むしろ耐水素誘起割れ性は劣化する。従
って＝０．００２〜０．０土％とした。
次に、上記成分組成を有する銅の圧延条件について説明
する。圧延は、後工程の曲げ加工を施こしながら焼入れ
処理（Ｑベンド）を施した後の組織を細粒化して靭性を
改善する意味で、制御圧延が有効であり、望ましくは未
再結晶温度以下で５０係以上の圧下率を確保した方が良
いが、これに特に限定はされない。また、鋼管に焼入れ
処理を施こしながら曲げ加工を施こすに際してのＡｃ３
点以」二の加熱およびオーステナイ）・域での保持につ
いて云えば、工業的には誘導加熱による短時間加熱。
する。圧延は、後工程の曲げ加工を施こしながら焼入れ
処理（Ｑベンド）を施した後の組織を細粒化して靭性を
改善する意味で、制御圧延が有効であり、望ましくは未
再結晶温度以下で５０係以上の圧下率を確保した方が良
いが、これに特に限定はされない。また、鋼管に焼入れ
処理を施こしながら曲げ加工を施こすに際してのＡｃ３
点以」二の加熱およびオーステナイ）・域での保持につ
いて云えば、工業的には誘導加熱による短時間加熱。
知時間保持がオーステナイト粒の粗大化を防止する点か
ら望ましいが、この点についても特に限定されない。強
いて云うならば、加熱速度は３℃／ｓｅａ以上、保持時
間は１０分間以内、１だ、焼入れ処理における冷却速度
はｌＯ℃／ｓｅｃ以上とするのが好捷しい。
ら望ましいが、この点についても特に限定されない。強
いて云うならば、加熱速度は３℃／ｓｅａ以上、保持時
間は１０分間以内、１だ、焼入れ処理における冷却速度
はｌＯ℃／ｓｅｃ以上とするのが好捷しい。
なお、この発明における特定成分組成を有する鋼管とは
継目無し鋼管のみを指すものでないことは云うまでもな
い。溶接細管の溶接部も母材板と同様の考え方が成立し
、溶接金属を低炭素化することによって、焼入れ処理？
施こしながら曲げ加工を施こしだ寸ま（Ｑベンドｔｊ）
でも靭性は向上する。この場合、溶接部を有する錦ｊ管
をオーステナイト化した後、前記鋼管に焼入れ処理を施
こしなから曲げ加工を施こすことになるので、溶接燕影
響部の靭性も当然良くなる。
継目無し鋼管のみを指すものでないことは云うまでもな
い。溶接細管の溶接部も母材板と同様の考え方が成立し
、溶接金属を低炭素化することによって、焼入れ処理？
施こしながら曲げ加工を施こしだ寸ま（Ｑベンドｔｊ）
でも靭性は向上する。この場合、溶接部を有する錦ｊ管
をオーステナイト化した後、前記鋼管に焼入れ処理を施
こしなから曲げ加工を施こすことになるので、溶接燕影
響部の靭性も当然良くなる。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１表に示すような成分組成を有する各種鋼管を、第４
図に示すような装置によって、同表に示す条件および後
述する条件に従って処理し、得られた曲り管１〜１０に
ついてそれぞれ引張試験およびシャルピー試験を行った
。この結果を合わせて同表に示す。焼入加熱温度での保
持時間は３０〜９０秒、冷却速度は１５〜ｂ 試験片は５曲り管の背側］部（テンンヨンサイド）から
切り取ったものである。上記装置について説明すれば次
の通りである。処理前の鋼管ｌは、その一端が支点０を
中心として旋回自在々アーム３に取り伺けられたクラン
プ４によって把持されている。鋼管１をガイドローラ２
を介して押し進めると、鋼管１は、旋回前のアーム３の
後方に設けられた高周波７＋［１熱コイル５によって部
分的にオーステナイト域、即ち、Ａｃ ３点以上の温度
に加熱される。このように加熱された鋼管１は、高周波
加かコイル５の直前に設けられたスプレーノズル６から
の冷却水によって加熱された直後に冷却され焼入れ処理
が施こされる。このときに鋼管ｌを押し進めると、オー
ステナイト域に加熱された変形抵抗の小さい部分に曲げ
加工が施こされ、必然的に焼入れ゛ま゛まの曲り管１′
が製造される。この方法は、−例であって他の方法によ
り鋼管１に焼入れ処理分流こしながら曲げ加工を施こし
ても良いことは勿論である。
図に示すような装置によって、同表に示す条件および後
述する条件に従って処理し、得られた曲り管１〜１０に
ついてそれぞれ引張試験およびシャルピー試験を行った
。この結果を合わせて同表に示す。焼入加熱温度での保
持時間は３０〜９０秒、冷却速度は１５〜ｂ 試験片は５曲り管の背側］部（テンンヨンサイド）から
切り取ったものである。上記装置について説明すれば次
の通りである。処理前の鋼管ｌは、その一端が支点０を
中心として旋回自在々アーム３に取り伺けられたクラン
プ４によって把持されている。鋼管１をガイドローラ２
を介して押し進めると、鋼管１は、旋回前のアーム３の
後方に設けられた高周波７＋［１熱コイル５によって部
分的にオーステナイト域、即ち、Ａｃ ３点以上の温度
に加熱される。このように加熱された鋼管１は、高周波
加かコイル５の直前に設けられたスプレーノズル６から
の冷却水によって加熱された直後に冷却され焼入れ処理
が施こされる。このときに鋼管ｌを押し進めると、オー
ステナイト域に加熱された変形抵抗の小さい部分に曲げ
加工が施こされ、必然的に焼入れ゛ま゛まの曲り管１′
が製造される。この方法は、−例であって他の方法によ
り鋼管１に焼入れ処理分流こしながら曲げ加工を施こし
ても良いことは勿論である。
１４９
第１表から明らかなように、比較曲り管の鋼成分はＣ量
が高い、所謂調質型であり、Ｑベンドした後、焼戻し処
理が施こされているので、得られた比較曲り管の靭性は
＋ ｙＴｒｓ で−６０’Ｃ以上である。これに対し
て１本発明曲ｐ管は、ＱベンドままでｖＴｒｓ（−６０
℃と良好な靭性が得られ、しかも、例えば−４６℃での
吸収エネルギーも３０ Ｋｙ ｍ以上の高エネルギーと
なっている。特に本発明臼り管９および１０はＰ量を低
減しているので、より一層靭性が改善されていることが
わかる。
が高い、所謂調質型であり、Ｑベンドした後、焼戻し処
理が施こされているので、得られた比較曲り管の靭性は
＋ ｙＴｒｓ で−６０’Ｃ以上である。これに対し
て１本発明曲ｐ管は、ＱベンドままでｖＴｒｓ（−６０
℃と良好な靭性が得られ、しかも、例えば−４６℃での
吸収エネルギーも３０ Ｋｙ ｍ以上の高エネルギーと
なっている。特に本発明臼り管９および１０はＰ量を低
減しているので、より一層靭性が改善されていることが
わかる。
以上説明したように、この発明によれば、筒張力高靭性
の曲り管を能率良く製造することができるという有用な
効果がもたらされる。
の曲り管を能率良く製造することができるという有用な
効果がもたらされる。
第１図は−Ｃｋｃと、 ＴＳおよびｖＴｒｓ との
関係を示す図、第２図は、炭素当量Ｃｅｑと、ＴＳ お
よびｖＴｒｓ との関係を示す図、第３図は、Ｐ量と
。 ＴＳ およびｖＴｒｓ との関係を示す図、第４図は
、曲り管の製造装置の平面図である。図面において。 １・・・鋼管 １′・・・曲り管２・・・
ガイドローラ ３・・アーム４・・・クランプ
５・・・高周波加熱コイル６・・・スプレーノズ
ル 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮谷奈津夫（他２名） 第１図 Ｇ Ｎ （％） 第２図 Ｍｎ Ｇｕ−＋Ｎ’ｂ Ｃ）−十Ｍｏ＋ＶＧｅｃｙ
＝か６”１５”５−） 第３図 Ｐ量（％〕
関係を示す図、第２図は、炭素当量Ｃｅｑと、ＴＳ お
よびｖＴｒｓ との関係を示す図、第３図は、Ｐ量と
。 ＴＳ およびｖＴｒｓ との関係を示す図、第４図は
、曲り管の製造装置の平面図である。図面において。 １・・・鋼管 １′・・・曲り管２・・・
ガイドローラ ３・・アーム４・・・クランプ
５・・・高周波加熱コイル６・・・スプレーノズ
ル 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮谷奈津夫（他２名） 第１図 Ｇ Ｎ （％） 第２図 Ｍｎ Ｇｕ−＋Ｎ’ｂ Ｃ）−十Ｍｏ＋ＶＧｅｃｙ
＝か６”１５”５−） 第３図 Ｐ量（％〕
Claims (2)
- （１）、 Ｃ： ０．００２〜０．０６％。 Ｓｉ：０．０５〜０．８％。 Ｍｎ： ０．Ｅｌ〜２．２％。 Ｎｂ：０．００２〜０．１％。 Ｎ：０．００２〜０．０１％。 ＡＱ：０．０１〜０．０８％。 残り鉄および不可避不純物 からなる鋼管を＋ ＡＣ３点以上に加熱した後、前記鋼
管に、焼入れ処理を施こしながら曲げ加工を施こすこと
全特徴とする。高張力高靭性的り管の製造方法。 - （２）、 Ｃ： ０．００２〜０．０６％。 Ｓｉ：０．０５〜０．８％。 Ｍｎ ： ０．８〜２．２ チ、 Ｎｂ：０．００２〜０．１ 係。 Ｎ：０．００２〜Ｏ，Ｑｌ チ。 ＃ｌ：０．０１〜０．０８ ％。 残り鉄および不可避不純物。 および、上記成分組成に更に。 ’ Ｃｕ：１．Ｏ装身下。 Ｎｉ：３．０％以下。 Ｏｒ；１．０チ以下。 Ｍｏ：０．８％以下。 Ｖ：０．１係以下。 Ｔｉ：０．１％以下。 ｓ：ｏ、ｏ０３係以下、 ｃ、： ０．０００２−０．０１％ のうちの１種または２種以上を含有する鋼管を、ＡＣ３
点以上に加熱した後、前記鋼管に、焼入れ処理を施こし
ながら曲げ加工を施こすことを特徴とする。高張力高靭
性的り管の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10428983A JPS59232225A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 高張力高靭性曲り管の製造方法 |
| CA000454582A CA1249121A (en) | 1983-06-13 | 1984-05-17 | Method for manufacturing bent steel pipe excellent in strength and low-temperature toughness |
| SE8402898A SE462102B (sv) | 1983-06-13 | 1984-05-29 | Foerfarande foer framstaellning av boejt staalroer |
| GB08413740A GB2144148B (en) | 1983-06-13 | 1984-05-30 | Method for manufacturing bent steel pipe |
| BE0/213091A BE899854A (fr) | 1983-06-13 | 1984-06-07 | Procede pour fabriquer du tube d'acier cintre ayant une resistance mecanique et une tenacite a basse temperature excellentes. |
| IT21334/84A IT1174159B (it) | 1983-06-13 | 1984-06-08 | Metodo per la fabbricazione di tubi di acciaio piegatti, presentanti una resistenza meccanica ed una tenacita' a bassa temperatura eccelenti |
| FR848409238A FR2547750B1 (fr) | 1983-06-13 | 1984-06-13 | Procede de fabrication de tubes coudes d'acier |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10428983A JPS59232225A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 高張力高靭性曲り管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59232225A true JPS59232225A (ja) | 1984-12-27 |
| JPS6367525B2 JPS6367525B2 (ja) | 1988-12-26 |
Family
ID=14376767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10428983A Granted JPS59232225A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 高張力高靭性曲り管の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59232225A (ja) |
| BE (1) | BE899854A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61127849A (ja) * | 1984-11-26 | 1986-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 曲管加工用管用鋼 |
| JPS62151545A (ja) * | 1985-12-25 | 1987-07-06 | Kawasaki Steel Corp | 厚肉高強度低ＰｃＭ曲管とその製造方法 |
| JPS63177925A (ja) * | 1987-01-16 | 1988-07-22 | Nippon Steel Corp | 加工のままで低硬さの高周波曲げ管の製造方法 |
| JPS63317218A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Nippon Steel Corp | 加工のままで低硬さの高周波曲げ管の製造方法 |
| JPS63317217A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Nippon Steel Corp | 加工のままで低硬さの高周波曲げ管の製造方法 |
| JP2001340990A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-12-11 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部靱性に優れた高強度厚肉溶接ベンド鋼管用の素管およびその製造方法 |
| KR100502040B1 (ko) * | 1996-12-06 | 2005-09-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 2중압연튜브용강판및이의제조방법 |
| JP2011067871A (ja) * | 2000-03-31 | 2011-04-07 | Jfe Steel Corp | 溶接部靱性に優れた高強度厚肉溶接ベンド鋼管用の素管およびその製造方法 |
| WO2024040762A1 (zh) * | 2022-08-25 | 2024-02-29 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种高镍低温钢中厚板的生产方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993016823A1 (en) * | 1992-02-21 | 1993-09-02 | Nkk Corporation | Method of manufacturing bent pipe of high tensile steel |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134517A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Nippon Steel Corp | Production of high-toughness fine-grain ferrite steel |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10428983A patent/JPS59232225A/ja active Granted
-
1984
- 1984-06-07 BE BE0/213091A patent/BE899854A/fr not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134517A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Nippon Steel Corp | Production of high-toughness fine-grain ferrite steel |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61127849A (ja) * | 1984-11-26 | 1986-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 曲管加工用管用鋼 |
| JPS62151545A (ja) * | 1985-12-25 | 1987-07-06 | Kawasaki Steel Corp | 厚肉高強度低ＰｃＭ曲管とその製造方法 |
| JPH0567699B2 (ja) * | 1985-12-25 | 1993-09-27 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS63177925A (ja) * | 1987-01-16 | 1988-07-22 | Nippon Steel Corp | 加工のままで低硬さの高周波曲げ管の製造方法 |
| JPS63317218A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Nippon Steel Corp | 加工のままで低硬さの高周波曲げ管の製造方法 |
| JPS63317217A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Nippon Steel Corp | 加工のままで低硬さの高周波曲げ管の製造方法 |
| JPH0331523B2 (ja) * | 1987-06-19 | 1991-05-07 | Shinnippon Seitetsu Kk | |
| KR100502040B1 (ko) * | 1996-12-06 | 2005-09-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 2중압연튜브용강판및이의제조방법 |
| JP2001340990A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-12-11 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部靱性に優れた高強度厚肉溶接ベンド鋼管用の素管およびその製造方法 |
| JP4649753B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2011-03-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靱性に優れた高強度厚肉溶接ベンド鋼管用の素管およびその製造方法 |
| JP2011067871A (ja) * | 2000-03-31 | 2011-04-07 | Jfe Steel Corp | 溶接部靱性に優れた高強度厚肉溶接ベンド鋼管用の素管およびその製造方法 |
| WO2024040762A1 (zh) * | 2022-08-25 | 2024-02-29 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种高镍低温钢中厚板的生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6367525B2 (ja) | 1988-12-26 |
| BE899854A (fr) | 1984-10-01 |
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