JPS59232226A - 耐食性および靭性に優れたクラツド曲り管の製造方法 - Google Patents
耐食性および靭性に優れたクラツド曲り管の製造方法Info
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- JPS59232226A JPS59232226A JP10429083A JP10429083A JPS59232226A JP S59232226 A JPS59232226 A JP S59232226A JP 10429083 A JP10429083 A JP 10429083A JP 10429083 A JP10429083 A JP 10429083A JP S59232226 A JPS59232226 A JP S59232226A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/14—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes wear-resistant or pressure-resistant pipes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐食性および靭性に優れたクラッド曲り管
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
石油や天然ガス用輸送管の使用条件は、近年柱々苛酷に
なりつつある。例えば、硫化水素分や炭酸ガス分を多く
含んだガスをパイプラインによって輸送する場合、安定
操業、公害問題、安全性等の面から、このような使用条
件に充分耐える耐食性、靭性および強度、その他パイプ
ライン用輸送管として具備すべき特性を兼ね備えた鋼管
に対する要望が高まっている。
なりつつある。例えば、硫化水素分や炭酸ガス分を多く
含んだガスをパイプラインによって輸送する場合、安定
操業、公害問題、安全性等の面から、このような使用条
件に充分耐える耐食性、靭性および強度、その他パイプ
ライン用輸送管として具備すべき特性を兼ね備えた鋼管
に対する要望が高まっている。
このような要望から、輸送管の材料は、従来から用いら
れていた炭素鋼や低合金鋼の代りに高合金鋼を用いる傾
向にあるが、高合金鋼のみで鋼管を製造すると経済的に
不利となる。
れていた炭素鋼や低合金鋼の代りに高合金鋼を用いる傾
向にあるが、高合金鋼のみで鋼管を製造すると経済的に
不利となる。
そこで、比較的安価な炭素鋼や低合金鋼の母材板を外側
とし、高価なステンレス鋼等の高耐食鋼のクラツド材板
を内側とするクランド鋼管が開発され、一部試験的に使
用されている。
とし、高価なステンレス鋼等の高耐食鋼のクラツド材板
を内側とするクランド鋼管が開発され、一部試験的に使
用されている。
上述した要望は直管に限らず曲り管にもあてはまり、耐
食性および靭性に優れたクラッド曲ｐ管が望まれている
。
食性および靭性に優れたクラッド曲ｐ管が望まれている
。
低炭素鋼や低合金鋼の曲り管は、後述する如く。
通常、直管を連続的に押し進めながら、直管を高周波加
熱コイルによって加熱し、直管に曲げ加工を施こすこと
によって製造しており、比較的強度レベルが高いものは
、加熱直後に水冷する、所謂Ｑベンド方式が採られてい
る。このＱベンド方式において、Ｑベンド後は組織を安
定化させて所要の性質を得るために１通常Ａｃ １以下
の温度で焼戻し処理が施こされる。この焼戻し処理時間
は、一般的には、炉内で板厚インチ当り３０分程度であ
る。
熱コイルによって加熱し、直管に曲げ加工を施こすこと
によって製造しており、比較的強度レベルが高いものは
、加熱直後に水冷する、所謂Ｑベンド方式が採られてい
る。このＱベンド方式において、Ｑベンド後は組織を安
定化させて所要の性質を得るために１通常Ａｃ １以下
の温度で焼戻し処理が施こされる。この焼戻し処理時間
は、一般的には、炉内で板厚インチ当り３０分程度であ
る。
ところで、クラツド鋼管を上述した。Ｑベンドと焼戻し
処理によって製造する場合、たとえＱの温度を高くして
溶体化処理の用をさせても、その後の焼戻しによって、
クランド材板の鋼組織にＯｒ炭化物が再析出したり、シ
グマ相が出たりしてクランド材板の耐食性が劣化するこ
とが予想される。
処理によって製造する場合、たとえＱの温度を高くして
溶体化処理の用をさせても、その後の焼戻しによって、
クランド材板の鋼組織にＯｒ炭化物が再析出したり、シ
グマ相が出たりしてクランド材板の耐食性が劣化するこ
とが予想される。
一方、焼戻し処理を省いて高温Ｑベンドままにすると、
クラツド材板の方は溶体化処理が施こされて耐食性の面
で好都合であるが、母材板は焼入れ丑まの如き熱履歴を
受けることになるので、組織的に硬くなり、靭性が劣化
するといった問題が生じる。
クラツド材板の方は溶体化処理が施こされて耐食性の面
で好都合であるが、母材板は焼入れ丑まの如き熱履歴を
受けることになるので、組織的に硬くなり、靭性が劣化
するといった問題が生じる。
この発明は、上述のような観点から、クラツド材板の耐
食性の向上が図れるとともに、母材板の靭性の向上が図
れるクラッド曲り管の製造方法を提供するものであって
、 クラツド材板として高耐食鋼を用い、母材板として。
食性の向上が図れるとともに、母材板の靭性の向上が図
れるクラッド曲り管の製造方法を提供するものであって
、 クラツド材板として高耐食鋼を用い、母材板として。
Ｃ：０．００２〜０．０５係−
８ｉ ：０．０５〜０．８係。
Ｍｎ ： ０．８−２．２ ％−
Ｎｂ：０．１係以下。
ＡＡ ： ０．０ １−０．０ ｓ ％。
Ｎ：０．００２〜０．０１ ％。
残り鉄および不可避不純物。
さらに、必要に応じて、上記成分に。
Ｃｕ：１φ以下。
Ｎ１：３、Ｏφ以下。
Ｃｒ：１．Ｏチ以下。
Ｍｏ：０．Ｓ装身下。
Ｖ：０．１係以下。
’ｒｉ：ｏ、：Ｌ％以下。
Ｂ：０．００３係以下。
Ｃａ：０．０１係以下
の１種または２種以上含有したカ歩鋼を用いてなるクラ
ツド鋼管に＋ ９００〜１１５０℃の温度で溶体化処理
を施こしながら曲げ加工を施こすことに特徴を有する。
ツド鋼管に＋ ９００〜１１５０℃の温度で溶体化処理
を施こしながら曲げ加工を施こすことに特徴を有する。
前記溶体化処理とは＋ ＪＩＳＧＯ２０１で規定きれて
いるように、高温に所定時間保持してＯｒその他の元素
の炭化物、窒化物等を固溶させた後、これらの析出物が
再析出しない程度の冷却速度で急冷する処理を云う。従
って、以下の説明では安全性を見込んで、水冷により急
冷した例のみを挙げているが一前記析出物（主にＣｒ炭
化物）が冷却途上で析出するのを防止しうる冷却速度は
、高耐食材料の種類によって異なること、また同一冷却
条件下において冷却してもクラツド鋼管の肉厚等によっ
て冷却速度は異なることから、溶体化処理における急冷
は必らずしも水冷のみに限定されるものではないことは
云うまでもない。
いるように、高温に所定時間保持してＯｒその他の元素
の炭化物、窒化物等を固溶させた後、これらの析出物が
再析出しない程度の冷却速度で急冷する処理を云う。従
って、以下の説明では安全性を見込んで、水冷により急
冷した例のみを挙げているが一前記析出物（主にＣｒ炭
化物）が冷却途上で析出するのを防止しうる冷却速度は
、高耐食材料の種類によって異なること、また同一冷却
条件下において冷却してもクラツド鋼管の肉厚等によっ
て冷却速度は異なることから、溶体化処理における急冷
は必らずしも水冷のみに限定されるものではないことは
云うまでもない。
溶体化処理を施こしながら曲げ刀日工を施こす方法の一
例について第１図を参照しながら説明する。
例について第１図を参照しながら説明する。
処理前のクラツド鋼管ｌば、その一端が支点Ｏを中心と
して旋回自在なアーム３に取り付けられたクランプ４に
よって把持されている。クランド鋼管１をガイドローラ
２を介して押し進めると、クラツド鋼管１は、旋回前の
アーム３の後方に設けられた高周波加熱コイル５によっ
て部分的に溶体化処理温度に加熱される。このように加
熱されたクラツド鋼管ｌは、高周波加熱コイル５の直前
に設けられたスプレーノズル６からの冷却水によって加
熱された直後に冷却され焼入れ処理が施こされる。この
ときにクラツド鋼管１を押し進めると。
して旋回自在なアーム３に取り付けられたクランプ４に
よって把持されている。クランド鋼管１をガイドローラ
２を介して押し進めると、クラツド鋼管１は、旋回前の
アーム３の後方に設けられた高周波加熱コイル５によっ
て部分的に溶体化処理温度に加熱される。このように加
熱されたクラツド鋼管ｌは、高周波加熱コイル５の直前
に設けられたスプレーノズル６からの冷却水によって加
熱された直後に冷却され焼入れ処理が施こされる。この
ときにクラツド鋼管１を押し進めると。
溶体化処理温度に加熱された変形抵抗の小さい部分に曲
げ加工が施こされ、必然的に焼入れままのクランド曲り
管１′が製造される。
げ加工が施こされ、必然的に焼入れままのクランド曲り
管１′が製造される。
これらの工程は、上述のように連続的に行うことが望捷
しいが、必らずしも連続的に行う必要はない。
しいが、必らずしも連続的に行う必要はない。
この発明は１次の２つの事項が基本になってなされたも
のである。
のである。
■ 耐食性は、環境条件に応じて選択した。オーステナ
イト系ステンレス−２相系ステンレス。
イト系ステンレス−２相系ステンレス。
インコネル等の高Ｎ１合金等をクラツド材板とするクラ
ツド鋼管に、溶体化処理を施こしながら曲げ加工を施こ
すことによって得られる。
ツド鋼管に、溶体化処理を施こしながら曲げ加工を施こ
すことによって得られる。
■ クラツド鋼管を溶体化処理することによって、母材
板として用いた炭素鋼や低合金鋼も同じ熱履歴、即ち、
高温から急冷される熱履歴を受けるのであるが、前記炭
素鋼や低合金鋼のＣ量を低下させ、必要によって他元素
を増加あるいは添加すれば、クラツド材板に適正な靭性
と強度を附与することができる。
板として用いた炭素鋼や低合金鋼も同じ熱履歴、即ち、
高温から急冷される熱履歴を受けるのであるが、前記炭
素鋼や低合金鋼のＣ量を低下させ、必要によって他元素
を増加あるいは添加すれば、クラツド材板に適正な靭性
と強度を附与することができる。
上記事項■については１例えば＋ ＪＩＳ Ｇ４３０４
。
。
ＪＩＳ Ｇ４９０２に添体化温度が決められているよう
に。
に。
溶体化処理を施こすこと自体は公知である。
上記■について説明する。第２図は、Ｏ−０，２５３ｉ
−１，３５Ｍｎ−０，０２Ｎｂ−０，０４Ｖを含有した
２０ｔ、餉縄材を用い、これに溶体化処理温度に相当す
る１０５０℃から水冷した場合の、水冷したままのＴＳ
（引張強さ）及びｖＴｒｓ （破面遷移温度）に及ぼ
すＣの影響を示した図である。第２図から明らからよう
に−ｃｉｔが少なくなるにしたがって靭性が向上し、反
面１強度は低下することがわかる。これはＣ量を下げる
ことによって鋼の焼入性が低下して微細なベイナイトと
フェライトとの混合組織になるからである。即ち−ｃ：
ｏ、ｏｓ〜０．１５％とＣ量が比較的高い従来鋼では硬
化組織となり、靭性が劣化するのに対して、Ｃ量を低減
させた鋼では１強度は低下するが靭性は向上する。
−１，３５Ｍｎ−０，０２Ｎｂ−０，０４Ｖを含有した
２０ｔ、餉縄材を用い、これに溶体化処理温度に相当す
る１０５０℃から水冷した場合の、水冷したままのＴＳ
（引張強さ）及びｖＴｒｓ （破面遷移温度）に及ぼ
すＣの影響を示した図である。第２図から明らからよう
に−ｃｉｔが少なくなるにしたがって靭性が向上し、反
面１強度は低下することがわかる。これはＣ量を下げる
ことによって鋼の焼入性が低下して微細なベイナイトと
フェライトとの混合組織になるからである。即ち−ｃ：
ｏ、ｏｓ〜０．１５％とＣ量が比較的高い従来鋼では硬
化組織となり、靭性が劣化するのに対して、Ｃ量を低減
させた鋼では１強度は低下するが靭性は向上する。
この発明は、Ｃ量？低減させることによって強度が低下
する分を、要求強度に応じて他元素で補うことを基本と
してなされたものである。第３図は、厚さ２０ｒｎｍの
鋼板を前述の高耐食鋼の溶体化処理温度である１０００
−１１００℃から水冷した場合の、焼入れままＴＳおよ
びｖＴｒｓ に及ぼす炭素当量（Ｃｅｑ ＝ Ｏ＋Ｍ
ｎ／６＋ （Ｃｉｕ＋Ｎｉ ）／１５ ＋（Ｏｒ ＋Ｍ
ｏ ＋’Ｖ ）／３ ）の影響を示したものである。
する分を、要求強度に応じて他元素で補うことを基本と
してなされたものである。第３図は、厚さ２０ｒｎｍの
鋼板を前述の高耐食鋼の溶体化処理温度である１０００
−１１００℃から水冷した場合の、焼入れままＴＳおよ
びｖＴｒｓ に及ぼす炭素当量（Ｃｅｑ ＝ Ｏ＋Ｍ
ｎ／６＋ （Ｃｉｕ＋Ｎｉ ）／１５ ＋（Ｏｒ ＋Ｍ
ｏ ＋’Ｖ ）／３ ）の影響を示したものである。
ＴＳ及びｖＴｒｓは＋ Ｃｅｑと実質的に一定の関係が
あることがわかる。また、上記Ｃｅｑには関与していな
いＢを添加した鋼についても上記関係が成立っているこ
とがわかる。すなわち、Ｃを低下することによって強度
が低下した分を鴎の増加あるいはＯｒ、Ｍｏ、Ｖなどの
添加によって補い、 Ｍ＋定のＣｅｑを確保すれば目的
とする強度と靭性が得られる。例えば、 Ｔｓ〉５ｓ
Ｃｒぐｙ／ｍＡ ） （ＡＰＩ規格Ｘ７０）とするには
＋ Ｃｊｅｑ 〉０．２６５とし−ｖＴｒｓ≦−６０℃
とするには＋ Ｃｅｑ ＜０．３６ （好ましくはＣｅ
ｑ ＜０．３３）とする如くである。
あることがわかる。また、上記Ｃｅｑには関与していな
いＢを添加した鋼についても上記関係が成立っているこ
とがわかる。すなわち、Ｃを低下することによって強度
が低下した分を鴎の増加あるいはＯｒ、Ｍｏ、Ｖなどの
添加によって補い、 Ｍ＋定のＣｅｑを確保すれば目的
とする強度と靭性が得られる。例えば、 Ｔｓ〉５ｓ
Ｃｒぐｙ／ｍＡ ） （ＡＰＩ規格Ｘ７０）とするには
＋ Ｃｊｅｑ 〉０．２６５とし−ｖＴｒｓ≦−６０℃
とするには＋ Ｃｅｑ ＜０．３６ （好ましくはＣｅ
ｑ ＜０．３３）とする如くである。
このようなことから、クラッド曲り管においても、母材
板として低炭素鋼を用いれば、溶体化処理を施こし々か
ら曲げ加工を施こすことによって良好な強度および靭性
を有するクランド曲り管の製造が行えることがわかる。
板として低炭素鋼を用いれば、溶体化処理を施こし々か
ら曲げ加工を施こすことによって良好な強度および靭性
を有するクランド曲り管の製造が行えることがわかる。
第４図は、０．０４％ｃ−０，２５％Ｓｉ −１，５５
％Ｍｎ Ｐ −０，００２％Ｓ−０，２８％Ｃｊｕ、
−０．ＩＯ％Ｎｉ−０．０３５％Ｎｂ −０，００４％
Ｎ系の厚さ１５咽の鋼板を１０１０℃の温度に４０秒間
保持し。
％Ｍｎ Ｐ −０，００２％Ｓ−０，２８％Ｃｊｕ、
−０．ＩＯ％Ｎｉ−０．０３５％Ｎｂ −０，００４％
Ｎ系の厚さ１５咽の鋼板を１０１０℃の温度に４０秒間
保持し。
この後４０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度で水冷した場合
（焼戻し処理なし）のＴＳおよびｖＴｒｓ に及ぼす
Ｐ量の影響を示した図である。第４図から明らかなよう
に、Ｃ量が少ないので水冷ままでも優れた靭性を示すが
、Ｐ量をｏ、ｏｏｓ％以下に抑えることによって靭性は
更に向上することがわかる。
（焼戻し処理なし）のＴＳおよびｖＴｒｓ に及ぼす
Ｐ量の影響を示した図である。第４図から明らかなよう
に、Ｃ量が少ないので水冷ままでも優れた靭性を示すが
、Ｐ量をｏ、ｏｏｓ％以下に抑えることによって靭性は
更に向上することがわかる。
これは、Ｐ量が少なくなることによって鋼の焼入れ性が
低下し、かつ固溶強化分も減少するからであると考えら
れる。即ち、高温から急冷したままの靭性を更に改善さ
せる意味で、Ｐの添加量は０．００８％以下に抑えるこ
とが好ましい。下限は不純物として含まれる０、０００
１％とす−る。
低下し、かつ固溶強化分も減少するからであると考えら
れる。即ち、高温から急冷したままの靭性を更に改善さ
せる意味で、Ｐの添加量は０．００８％以下に抑えるこ
とが好ましい。下限は不純物として含まれる０、０００
１％とす−る。
以上の事項を考慮して、この発明における母材板の基本
成分の限定理由について説明する°ＯＣば、第３図に示
す如く、その含有量が０．０５係を越えると急冷ままで
従来レベルのｖＴｒｓ ＞−６０’Ｃを改善することが
できないので、上限を０．０５％とした。一方、Ｃ量が
低減すればするほど強度が出にくいが、靭性を改善する
には少々い方が良く、必要最小限の強度と靭性を得るＣ
量は０．００２％である。従って、この発明ではＣの含
有割合を０．００２〜０．０５係とした。
成分の限定理由について説明する°ＯＣば、第３図に示
す如く、その含有量が０．０５係を越えると急冷ままで
従来レベルのｖＴｒｓ ＞−６０’Ｃを改善することが
できないので、上限を０．０５％とした。一方、Ｃ量が
低減すればするほど強度が出にくいが、靭性を改善する
には少々い方が良く、必要最小限の強度と靭性を得るＣ
量は０．００２％である。従って、この発明ではＣの含
有割合を０．００２〜０．０５係とした。
Ｓｌは、０．０５％未満では脱酸効果がなく、一方。
０．８％を越えると靭性に悪影響を及ぼす。従って。
この発明ではＳｌの含有割合を０．０δ〜０．８係に限
定した。
定した。
Ｍｎは、０．８係未満ではＣ量を低減したときの強度補
償の作用をなさず、第３図に示されるように靭性上の考
厘（Ｃｅｑ ＜、 ０．３６ ）をするとＪ：ｌ恨は２
．２％となる。従って、この発明では地の含有割合を０
．８〜２．２％に限定した。
償の作用をなさず、第３図に示されるように靭性上の考
厘（Ｃｅｑ ＜、 ０．３６ ）をするとＪ：ｌ恨は２
．２％となる。従って、この発明では地の含有割合を０
．８〜２．２％に限定した。
Ｎｂは、制御圧延による熱処理前の組織を細粒化する作
用を有するだけでなく、溶体化温度に加熱の際に、オー
ステナイト粒の粗大化を防止する作用、すなわち、Ｎｂ
（ａＮ、）として母材に微細に均一分散させる作用を
有する。このような観点から添加する必要があるが−０
，１％を越えて添加すると鋼塊に表面疵が生じる。従っ
て、この発明では＋ Ｎｂ の含有割合を０．１％以
下に限定した。
用を有するだけでなく、溶体化温度に加熱の際に、オー
ステナイト粒の粗大化を防止する作用、すなわち、Ｎｂ
（ａＮ、）として母材に微細に均一分散させる作用を
有する。このような観点から添加する必要があるが−０
，１％を越えて添加すると鋼塊に表面疵が生じる。従っ
て、この発明では＋ Ｎｂ の含有割合を０．１％以
下に限定した。
Ｍは、脱酸剤として有効な元素であシ、また。
ＡＩＮとして溶体化処理時のオーステナイト結晶粒の粗
大化を防止する効果がしることがら、少なくとも０．０
１％以上添加する必要があり、一方。
大化を防止する効果がしることがら、少なくとも０．０
１％以上添加する必要があり、一方。
０．０８％を越えると鋼塊に表面疵が発生する。従って
、この発明ではＡＡの含有割合を０．０１〜０．０８係
に限定した。
、この発明ではＡＡの含有割合を０．０１〜０．０８係
に限定した。
Ｎは−ＡＡＮとして溶体化処理温度でのオーステナイト
粒粗大化防止のために少なくとも０．００２条は必要で
あり、一方、０．０１係を越えると靭性が低下する。従
って、この発明ではＮの含有割合を０．００２〜０．０
１％に限定した。
粒粗大化防止のために少なくとも０．００２条は必要で
あり、一方、０．０１係を越えると靭性が低下する。従
って、この発明ではＮの含有割合を０．００２〜０．０
１％に限定した。
この発明における母材板の基本成分の限定理由は以上で
あるが、上記基本成分に必要に応じて更に含有させるＣ
ｕ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ。
あるが、上記基本成分に必要に応じて更に含有させるＣ
ｕ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ。
の限定理由について説明スル。
Ｃｕは１強度を増加させるとともに耐水素誘起割れを向
上させる作用をなすが−１，０％を越えると熱間加工性
が悪くなる。従って、１．０％以下とした。
上させる作用をなすが−１，０％を越えると熱間加工性
が悪くなる。従って、１．０％以下とした。
Ｎ１は１強度、靭性ともに向上させるに有効な元素であ
り、しかもＣｕ疵を防止する作用もあるが、３．０％を
越えると溶接時の高温割れの可能性が増し、かつ高価な
金属である。従って−３，０％以下とした。
り、しかもＣｕ疵を防止する作用もあるが、３．０％を
越えると溶接時の高温割れの可能性が増し、かつ高価な
金属である。従って−３，０％以下とした。
Ｏｒは１強度上昇に有効であるが、多すき゛ると靭性や
溶接性を悪化させるため、上限を」、０％とした。
溶接性を悪化させるため、上限を」、０％とした。
Ｍｏは、＠の強度上昇および組織のベイナイト化に寄与
するが、多すぎると却って靭性或いは溶接性を損なう。
するが、多すぎると却って靭性或いは溶接性を損なう。
従って、上限ｉ０．８係とした。
■は、鋼の強度を確保するうえで貞要な元素であるが、
多すぎると靭性に悪影響を及ばず。このために上限を０
．１％とした。特に、溶接管の場合。
多すぎると靭性に悪影響を及ばず。このために上限を０
．１％とした。特に、溶接管の場合。
高温焼入れ後の溶接金属の靭性を確保する点から少ない
ほど好ましい。
ほど好ましい。
Ｔ１は＋ Ｎｂと同様に熱処理前の組織を微細化する作
用を有するとともに、Ｂを添加する場合、ＢをＮから庇
穫する作用をなす。従って、０．１％以下とした。
用を有するとともに、Ｂを添加する場合、ＢをＮから庇
穫する作用をなす。従って、０．１％以下とした。
Ｂは、極低Ｃ領域での焼入性の低下（強度の低下）を袖
うものであるが、０．００３％を越えると靭性が劣化す
る。従って−０，００３％以下とした。
うものであるが、０．００３％を越えると靭性が劣化す
る。従って−０，００３％以下とした。
ａａは、耐水素誘起割れ全改善する作用を有するが、０
．０１％を越えるとカルシウムオキンサルファイド、カ
ルシウムアルミネート等のクラスターを形成し、耐水素
誘起割れ性が劣化する。このために上限を０．０１係と
した。
．０１％を越えるとカルシウムオキンサルファイド、カ
ルシウムアルミネート等のクラスターを形成し、耐水素
誘起割れ性が劣化する。このために上限を０．０１係と
した。
次に、溶体化処理条件であるが、温度としてはＡＣ３〜
１１５０℃の温度範囲であれば良く、温度が低いほど母
材板の靭性面からは好ましい。しかし、クランド材板に
おいては１例えば−Ｊ Ｉｓ ［）４３０４に示される
ように最適溶体化温度範囲があり、その意味で９ Ｑ
Ｏ−１１５０℃の範囲とした。また。
１１５０℃の温度範囲であれば良く、温度が低いほど母
材板の靭性面からは好ましい。しかし、クランド材板に
おいては１例えば−Ｊ Ｉｓ ［）４３０４に示される
ように最適溶体化温度範囲があり、その意味で９ Ｑ
Ｏ−１１５０℃の範囲とした。また。
加熱速度としては１通常の高周波加熱によるＱベンドの
場合、室温から上記温度までの加熱時間は１〜５分程程
度ので、３〜ｂ 速度）程度が良い。保持時間は、高周波加熱によるＱベ
ンドの場合３０〜９０秒程度が一般的であるが、必らず
しもこれに限定されない。しかし。
場合、室温から上記温度までの加熱時間は１〜５分程程
度ので、３〜ｂ 速度）程度が良い。保持時間は、高周波加熱によるＱベ
ンドの場合３０〜９０秒程度が一般的であるが、必らず
しもこれに限定されない。しかし。
保持時間は、オーステナイト粒の粗大化防止の点から１
０分以内が好ましい。冷却速度は、成分（焼入性）およ
び表面硬さ１強度、靭性のバランスによって決まるが、
この発明における加熱温度の場合＋ １０〜ｂ 溶体化処理における必要冷却連層もほぼ１０℃／ｓｅｃ
以上であることが知られているので、上記冷却速度範囲
で冷却すれば、クラッド制版の旧制特性が良好となるだ
けでなく、高耐食鋼も十分な耐食性を発揮する。
０分以内が好ましい。冷却速度は、成分（焼入性）およ
び表面硬さ１強度、靭性のバランスによって決まるが、
この発明における加熱温度の場合＋ １０〜ｂ 溶体化処理における必要冷却連層もほぼ１０℃／ｓｅｃ
以上であることが知られているので、上記冷却速度範囲
で冷却すれば、クラッド制版の旧制特性が良好となるだ
けでなく、高耐食鋼も十分な耐食性を発揮する。
この発明によって製造するクラッド曲り管は。
クラツド材板がオーステナイト系ステンレス、２相系ス
テンレス、インコネル等の高Ｎ１合金がらなり、母材板
が前述した如き特定の組成からなる釧であること以外何
ら限定を伴わないものであり。
テンレス、インコネル等の高Ｎ１合金がらなり、母材板
が前述した如き特定の組成からなる釧であること以外何
ら限定を伴わないものであり。
継目無しであっても良いし、継目を有するものであって
も良い。
も良い。
クランド鋼板またはクラツド鋼管を製造するに際して、
現状では鋼板と異種金属板とを重ね合わせて圧延し１両
全机板を相互に接合する技術が主流を外しているが、こ
の圧延工程で高耐食鋼にはＯｒ 炭化物等が析出して
耐食性の劣化を招く慮れがある。このために溶体化処理
を施こす必要がある。この発明によれば１曲り管製造時
に溶体化処理を同時に施こすので、クラッド鋼板製造の
段階または、クラツド鋼板からクラツド鋼管を製造する
段階で、溶体化処理を施こす必要はない。また。
現状では鋼板と異種金属板とを重ね合わせて圧延し１両
全机板を相互に接合する技術が主流を外しているが、こ
の圧延工程で高耐食鋼にはＯｒ 炭化物等が析出して
耐食性の劣化を招く慮れがある。このために溶体化処理
を施こす必要がある。この発明によれば１曲り管製造時
に溶体化処理を同時に施こすので、クラッド鋼板製造の
段階または、クラツド鋼板からクラツド鋼管を製造する
段階で、溶体化処理を施こす必要はない。また。
継目を有するクラツド鋼管の場合には、浴接部もクラッ
ド曲り管製造時に同一の熱履歴を受けるので、溶接部お
よび溶接熱影響部の性質も同時に改善される。
ド曲り管製造時に同一の熱履歴を受けるので、溶接部お
よび溶接熱影響部の性質も同時に改善される。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１表に示される成分組成を有する母材板と。
クラツド材板とからなるクラツド鋼管１〜７に。
第１図に示した装置によって、溶体化処理を施こしなが
ら曲げ加工を施こした。このときの溶体化処理条件は、
溶体化温度９５０〜１１００℃（Ｎα１．３．５は１０
２０℃−Ｎｎ２，４は１０５０℃。
ら曲げ加工を施こした。このときの溶体化処理条件は、
溶体化温度９５０〜１１００℃（Ｎα１．３．５は１０
２０℃−Ｎｎ２，４は１０５０℃。
Ｎ（１６は９５０℃、Ｎα７は１１００℃）、保持時間
４０−’ｉ’ｏ秒、冷秒速冷却速度２〜５０℃／ｓｅｃ
であった。この後、クラッド曲ｐ管の外側から試験片を
採取し、引張試験およびシャルピー試験を行った。
４０−’ｉ’ｏ秒、冷秒速冷却速度２〜５０℃／ｓｅｃ
であった。この後、クラッド曲ｐ管の外側から試験片を
採取し、引張試験およびシャルピー試験を行った。
この結果を第１表に示す。なお、引張試験は、第５図に
示されるように、ｆｆＪ材板から切り取った６１７１１
１１φの丸棒試験片Ａについて行ない、シャルピー試験
は２第６図に示されるように、母材板から切り取った１
０ Ｘ １０ ｍｍの試験片Ｂについて行なった。
示されるように、ｆｆＪ材板から切り取った６１７１１
１１φの丸棒試験片Ａについて行ない、シャルピー試験
は２第６図に示されるように、母材板から切り取った１
０ Ｘ １０ ｍｍの試験片Ｂについて行なった。
第１表から明らかなように５本発明法によって製造した
クラッド曲り管３〜７は、比較クラッド曲り管ｌおよび
２に比べて著しく靭性が優れていることがわかる。
クラッド曲り管３〜７は、比較クラッド曲り管ｌおよび
２に比べて著しく靭性が優れていることがわかる。
以上説明したように、この発明の方法によれば。
耐食性に優れたクラツド材板と靭性に優れた母材板とか
らなるクラッド曲り管を製造することができるといった
きわめて有用な効果がもたらされる。
らなるクラッド曲り管を製造することができるといった
きわめて有用な効果がもたらされる。
第１図は、クラツド鋼管に曲げ加工を施こしている状態
を示す平面図、第２図は、Ｃ量と、ＴＳおよびｖＴｒｓ
との関係を示す図、第３図は＋ Ｃｅｑと＋ ’ｒ
ｓおよびｖＴｒｓとの関係を示す図、第４図は、Ｐ量と
、 ＴＳおよびｖＴｒｓとの関係を示す図、第５図、第
６図は、試験片の切り取り方法を示す図である。図面に
おいて、 ｌ・・・クラツド鋼管 １′・・・クラッド曲り管
２ ・ガイドローラ ３・・・アーム４・クランプ
５・・・高周波加熱コイル６・・・スプレー
ノズル 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） ３ 第２図 Ｃ量（％） 凱３図 Ｃｅｑ、（＝Ｃ＋や十暑膚十牛） Ｐ量（％）
を示す平面図、第２図は、Ｃ量と、ＴＳおよびｖＴｒｓ
との関係を示す図、第３図は＋ Ｃｅｑと＋ ’ｒ
ｓおよびｖＴｒｓとの関係を示す図、第４図は、Ｐ量と
、 ＴＳおよびｖＴｒｓとの関係を示す図、第５図、第
６図は、試験片の切り取り方法を示す図である。図面に
おいて、 ｌ・・・クラツド鋼管 １′・・・クラッド曲り管
２ ・ガイドローラ ３・・・アーム４・クランプ
５・・・高周波加熱コイル６・・・スプレー
ノズル 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） ３ 第２図 Ｃ量（％） 凱３図 Ｃｅｑ、（＝Ｃ＋や十暑膚十牛） Ｐ量（％）
Claims (2)
- （１）、クランド材板として高耐食鋼を用い、母材板と
して、 Ｃ：０．００２〜０．０５％。 Ｓｉ：０．０５〜０．８％、 Ｍｎ：０．８−２．２％。 Ｎｂ：０．１係以下− ＡＡ：０．０１−０．０８４− Ｎ：０．００２〜０．０１％。 残り鉄および不可避不純物 を含有する鋼を用いてなるクラツド鋼管に＋ ９００〜
１１５０℃の温度で俗体化処理を施こしながら曲げ加工
を施こすことを特徴とする。耐食性および靭性に優れた
クラッド曲り管の製造方法。 - （２）、クラツド材板として高耐食鋼を用い、母材板と
して。 ｃ ： ０．００２〜０．０５ ％− ８ｉ ： ０．０５〜０．８％。 Ｍｎ ： ０．８−２．２ ％ ＋ Ｎｂ：０．ｌ係以下。 ＡＡ：０．０１〜０．０８％。 Ｎ ： ０．００２〜０．０１％。 残り鉄および不可避不純物、 および。 Ｏｕ：１．Ｏ装身下。 Ｎｉ：３．０％以下。 Ｃｒ：１．Ｑ装身下。 Ｍｏ：０．８％以下。 Ｖ：Ｏ，１％以下。 Ｔｉ：Ｏ，１％以下。 Ｂ：０．００３チ以下。 ｃｃＬ：ｏ、０１％以下 の１種または２種以上含有した一一鋼を用いてなるクラ
ンド鋼管に＋ ９００−１１５０℃の温度で溶体化処理
を施こしながら曲げ加工を施こすことを特徴とする、耐
食性および靭性に優れたクラッド曲り管の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10429083A JPS59232226A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐食性および靭性に優れたクラツド曲り管の製造方法 |
| CA000454582A CA1249121A (en) | 1983-06-13 | 1984-05-17 | Method for manufacturing bent steel pipe excellent in strength and low-temperature toughness |
| SE8402898A SE462102B (sv) | 1983-06-13 | 1984-05-29 | Foerfarande foer framstaellning av boejt staalroer |
| GB08413740A GB2144148B (en) | 1983-06-13 | 1984-05-30 | Method for manufacturing bent steel pipe |
| IT21334/84A IT1174159B (it) | 1983-06-13 | 1984-06-08 | Metodo per la fabbricazione di tubi di acciaio piegatti, presentanti una resistenza meccanica ed una tenacita' a bassa temperatura eccelenti |
| FR848409238A FR2547750B1 (fr) | 1983-06-13 | 1984-06-13 | Procede de fabrication de tubes coudes d'acier |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10429083A JPS59232226A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐食性および靭性に優れたクラツド曲り管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59232226A true JPS59232226A (ja) | 1984-12-27 |
| JPS6367526B2 JPS6367526B2 (ja) | 1988-12-26 |
Family
ID=14376795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10429083A Granted JPS59232226A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐食性および靭性に優れたクラツド曲り管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59232226A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS629083A (ja) * | 1985-07-05 | 1987-01-17 | 日本鋼管株式会社 | 耐高温腐食性能と高温強度にすぐれた２重管 |
| WO2013114851A1 (ja) * | 2012-01-30 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0586703A1 (en) * | 1992-02-21 | 1994-03-16 | Nkk Corporation | Method of manufacturing bent pipe of high tensile steel |
| CN102361706B (zh) * | 2009-01-21 | 2014-07-30 | 新日铁住金株式会社 | 弯曲加工金属材料及其制造方法 |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10429083A patent/JPS59232226A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS629083A (ja) * | 1985-07-05 | 1987-01-17 | 日本鋼管株式会社 | 耐高温腐食性能と高温強度にすぐれた２重管 |
| JPH0532641B2 (ja) * | 1985-07-05 | 1993-05-17 | Nippon Kokan Kk | |
| WO2013114851A1 (ja) * | 2012-01-30 | 2013-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
| JP2013177674A (ja) * | 2012-01-30 | 2013-09-09 | Jfe Steel Corp | 溶接部靭性に優れた高靭性クラッド鋼板の母材及びそのクラッド鋼板の製造方法 |
| CN104080937A (zh) * | 2012-01-30 | 2014-10-01 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接部韧性优良的高韧性复合钢板的母材及该复合钢板的制造方法 |
| EP2811045A4 (en) * | 2012-01-30 | 2015-04-29 | Jfe Steel Corp | BASE METAL FOR HIGH-TEMPERATURE PLATED STEEL PLATE PROVIDING SOLDER HAVING EXCELLENT TENACITY AND PROCESS FOR PRODUCING SAID PLATED STEEL PLATE |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6367526B2 (ja) | 1988-12-26 |
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