JPS61246317A - ストランドキヤストスラブからキユ−ブ・オン・エツジ配向ケイ素鋼を製造する方法 - Google Patents
ストランドキヤストスラブからキユ−ブ・オン・エツジ配向ケイ素鋼を製造する方法Info
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- JPS61246317A JPS61246317A JP61038951A JP3895186A JPS61246317A JP S61246317 A JPS61246317 A JP S61246317A JP 61038951 A JP61038951 A JP 61038951A JP 3895186 A JP3895186 A JP 3895186A JP S61246317 A JPS61246317 A JP S61246317A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、☆性用途のためキ具−ブ・オン・エツジ（ｃ
ｕｂ・−ｏｎ−ｅｄｇ＠）配向したケイ素鋼ストリップ
およびシートの製造法に関する。キューブ・オン・エツ
ジ配向は、ミラー指数では（／１０）［ＯＯｌコ と表
される。本発明の方法は、直接熱間圧延に適当な厚さを
有するストランドまたは連続的に注型（ｃａ＠ｔ ）
シたスラブから、約２５％か風 ら≠優のケイ素を含有し均一な蒸気的特性を有する謂わ
ゆるレギュラーグレードおよび高透磁性グレードの材料
を両方共製造するのに利用される。
ｕｂ・−ｏｎ−ｅｄｇ＠）配向したケイ素鋼ストリップ
およびシートの製造法に関する。キューブ・オン・エツ
ジ配向は、ミラー指数では（／１０）［ＯＯｌコ と表
される。本発明の方法は、直接熱間圧延に適当な厚さを
有するストランドまたは連続的に注型（ｃａ＠ｔ ）
シたスラブから、約２５％か風 ら≠優のケイ素を含有し均一な蒸気的特性を有する謂わ
ゆるレギュラーグレードおよび高透磁性グレードの材料
を両方共製造するのに利用される。
米国特許第３，７ｉすｏｔ号明細書に記載されているよ
５に、キューブ・オン・エツジ配向ケイ素。
５に、キューブ・オン・エツジ配向ケイ素。
鋼ストリップまたはシートは、通常は適当な組成のケイ
素鋼を溶融し、精製し、注型し、インゴットまたはスラ
ブを厚さが約２，７ｍｍ以下の熱間圧電バンドに減少さ
せ、任意に焼きなましし、スケールを除去し、少なくと
も／工程で約０．２３から約０． Ｊ 、ｔ ｍｍの最
終的厚さに常温減少させ、未乾燥水素雰囲気中で連続焼
きなましし、アニールセパレーターでコーティングし、
約７１００℃以上の温度で乾燥水素中で数時間ボックス
アニールすることによって製造される。
素鋼を溶融し、精製し、注型し、インゴットまたはスラ
ブを厚さが約２，７ｍｍ以下の熱間圧電バンドに減少さ
せ、任意に焼きなましし、スケールを除去し、少なくと
も／工程で約０．２３から約０． Ｊ 、ｔ ｍｍの最
終的厚さに常温減少させ、未乾燥水素雰囲気中で連続焼
きなましし、アニールセパレーターでコーティングし、
約７１００℃以上の温度で乾燥水素中で数時間ボックス
アニールすることによって製造される。
高度のキューブ・オン・エツジ配向を有する材料を得る
ためには、二次再結晶が起こる最終的ボックスアニール
の高温部の前に、次の二つの条件が満足されなければな
らない。すなわち（１）完全に再結晶した粒子の構造が
適当でありて、最終的キューブ・オン・エツジ配向を有
する十分な数のこれらの粒子を有すること、および（２
）小さな、均一に分布した混入物の形状の抑制剤が存在
して、焼きなましの初期部分での一次粒子の成長を後の
高温部での焼きなましの際に激しい二次成長が起こるま
で抑制することである。
ためには、二次再結晶が起こる最終的ボックスアニール
の高温部の前に、次の二つの条件が満足されなければな
らない。すなわち（１）完全に再結晶した粒子の構造が
適当でありて、最終的キューブ・オン・エツジ配向を有
する十分な数のこれらの粒子を有すること、および（２
）小さな、均一に分布した混入物の形状の抑制剤が存在
して、焼きなましの初期部分での一次粒子の成長を後の
高温部での焼きなましの際に激しい二次成長が起こるま
で抑制することである。
最終的焼きなましの二次的粒子成長の際には、キューブ
・オン・エツジ粒子は異なる配向を有するマトリックス
中の他の粒子を消費する。
・オン・エツジ粒子は異なる配向を有するマトリックス
中の他の粒子を消費する。
米国特許第二！２９Ｊ４／−０号明細書には、インガツ
トから圧延されたスラブを約７２６０℃以上の温度に加
熱し、詳細には熱間圧延の前に約７３ｔｏ０から約／≠
θＯ℃ に加熱することから成るキューブ・オン・エツ
ジ配向ケイ素鋼の製造法が記載されている。この加熱工
程では、熱間圧延用の金属を製造するだけでなく、その
中に存在する抑制剤を溶解して、次の熱間圧延の際にこ
の抑制剤が小さな均一に分布Ｓた混入物の所望な形状で
析出し、高度に配向したキ二−プ・オン・エツジ材料を
得るための二つの必須条件の一方を満足する。−次粒子
成長抑制剤は、通常は硫化マンガンであるが、セレン化
マンガン、窒化アルミニウムまたはそれらの混合物のよ
うな他の抑制剤を用いることも出来る。
トから圧延されたスラブを約７２６０℃以上の温度に加
熱し、詳細には熱間圧延の前に約７３ｔｏ０から約／≠
θＯ℃ に加熱することから成るキューブ・オン・エツ
ジ配向ケイ素鋼の製造法が記載されている。この加熱工
程では、熱間圧延用の金属を製造するだけでなく、その
中に存在する抑制剤を溶解して、次の熱間圧延の際にこ
の抑制剤が小さな均一に分布Ｓた混入物の所望な形状で
析出し、高度に配向したキ二−プ・オン・エツジ材料を
得るための二つの必須条件の一方を満足する。−次粒子
成長抑制剤は、通常は硫化マンガンであるが、セレン化
マンガン、窒化アルミニウムまたはそれらの混合物のよ
うな他の抑制剤を用いることも出来る。
連続スラブへのストランド注型または直接熱間圧延に好
適な厚さを有する個別スラブへの注型は、通常のインゴ
ットの突き合わせおよび先端部からの材料は通常は鋏切
（ｃｒｏｐ）らなければならないのでこの材料を損失す
るが、これを回避し且つ熱間バンド厚さに到達するのに
要する熱間減少の程度を減少させるといつ点でインゴッ
ト注型に比較して好都合である。しかしながら、ケイ素
鋼のストランド注型スラブが生成すると、柱状の粒子構
造で各表面の内側でスラブのほぼ中心に伸びて、中心に
等軸の粒子の比較的狭いコアまたはバンドを有するもの
が得られる。かかるスラブを上記米国特許第２３り９，
３４ＬＯ号明細書に記載の方法によって熱間圧延に先立
ち約１ｓｏｏ℃以上に加熱すると、過度の粒子成長が起
こる。１３ｏｏ℃以上に再加熱した後の粒子の平均径は
、約、２Ｊｍｍ（／ｘｆ約θ、！から７，０エイ旬ニス
・ティー・エム（ＡＳＴＭ）結晶粒度）である。対照的
に、約１３００℃以上に再加熱した後のインゴットから
圧延したスラブの平均粒子径は約／θｍｍである。
適な厚さを有する個別スラブへの注型は、通常のインゴ
ットの突き合わせおよび先端部からの材料は通常は鋏切
（ｃｒｏｐ）らなければならないのでこの材料を損失す
るが、これを回避し且つ熱間バンド厚さに到達するのに
要する熱間減少の程度を減少させるといつ点でインゴッ
ト注型に比較して好都合である。しかしながら、ケイ素
鋼のストランド注型スラブが生成すると、柱状の粒子構
造で各表面の内側でスラブのほぼ中心に伸びて、中心に
等軸の粒子の比較的狭いコアまたはバンドを有するもの
が得られる。かかるスラブを上記米国特許第２３り９，
３４ＬＯ号明細書に記載の方法によって熱間圧延に先立
ち約１ｓｏｏ℃以上に加熱すると、過度の粒子成長が起
こる。１３ｏｏ℃以上に再加熱した後の粒子の平均径は
、約、２Ｊｍｍ（／ｘｆ約θ、！から７，０エイ旬ニス
・ティー・エム（ＡＳＴＭ）結晶粒度）である。対照的
に、約１３００℃以上に再加熱した後のインゴットから
圧延したスラブの平均粒子径は約／θｍｍである。
上記米国特許第３．７ ｊ ＩＪｔ、４ｔＯを号明細書
には、注型スラブを少なくとも約７ ｊ ００であって
約／ 、２Ｊ−＜７℃以下の温度に加熱し、最初にスラ
ブを熱間減少または予備圧延して厚さを！チから５θチ
減少させ、次いで通常の熱間圧延を行５前にスラブを約
／ 、２７０”から／ｕ００°の温度に再加熱する通常
の工程を行うことによる過度の粒子成長の問題を解決法
を記載し、且つ特許請求している。
には、注型スラブを少なくとも約７ ｊ ００であって
約／ 、２Ｊ−＜７℃以下の温度に加熱し、最初にスラ
ブを熱間減少または予備圧延して厚さを！チから５θチ
減少させ、次いで通常の熱間圧延を行５前にスラブを約
／ 、２７０”から／ｕ００°の温度に再加熱する通常
の工程を行うことによる過度の粒子成長の問題を解決法
を記載し、且つ特許請求している。
この加熱処理および予備圧延によシ、熱間圧延に先立つ
約１３ｏｏ″Ｃ以上への再加熱の後の平均粒子径を約７
ｎ以下にすることが出来た。これはまた最終生成物のキ
ューブ・オ／・エツジテキスチャーの発現に有利な効果
を有し、且つ磁気特性を大幅に均一なものに改良した。
約１３ｏｏ″Ｃ以上への再加熱の後の平均粒子径を約７
ｎ以下にすることが出来た。これはまた最終生成物のキ
ューブ・オ／・エツジテキスチャーの発現に有利な効果
を有し、且つ磁気特性を大幅に均一なものに改良した。
この特許明細書でのスラブの初期加熱は、約ｒｊｏ’か
ら約１／！０℃の温度で行うのが好ましく、厚さの減少
は好ましくは約１０％からｓｏ４、更に好ましくは約ｊ
係である。第１欄のＩＱ −／弘行には、この減少率が
ｕ％以上にまで増加すると、再加熱したスラブの粒子サ
イズについての利点は次第に少なくなることが指摘され
ている。
ら約１／！０℃の温度で行うのが好ましく、厚さの減少
は好ましくは約１０％からｓｏ４、更に好ましくは約ｊ
係である。第１欄のＩＱ −／弘行には、この減少率が
ｕ％以上にまで増加すると、再加熱したスラブの粒子サ
イズについての利点は次第に少なくなることが指摘され
ている。
米国特許第Ｊ、 ｒ ＩＡ／、タコ弘号明細書には、米
国特許第Ｊ、 ７ Ａ ４１． ＩＡ ０６号明細書記
載の方法と同様な方法で、スラブを最初に１ＪＯＯ”Ｑ
以下の温度に加熱し、通常の熱間圧延工程の前に減少速
度３゜から７０ｑ６で「ブレイクダウン（ｂｒｅａｋ
−ｄｏｗｎ ’Ｊ圧延」（すなわち、予備圧延）する方
法が記載されている。具体例では、スラブを最初に１２
３０℃に加熱し、次いで予備圧延を行った。
国特許第Ｊ、 ７ Ａ ４１． ＩＡ ０６号明細書記
載の方法と同様な方法で、スラブを最初に１ＪＯＯ”Ｑ
以下の温度に加熱し、通常の熱間圧延工程の前に減少速
度３゜から７０ｑ６で「ブレイクダウン（ｂｒｅａｋ
−ｄｏｗｎ ’Ｊ圧延」（すなわち、予備圧延）する方
法が記載されている。具体例では、スラブを最初に１２
３０℃に加熱し、次いで予備圧延を行った。
米国特許第ｊ、 ｒ ４’ ／、り２≠号明細書での出
発物質は、高だかｏ、ｏｒｊ４の炭素と、コ、θ％から
弘、０チのケイ素と、０．０１０％から０，０９ｑｌ）
酸可溶性アルミニウムとを含有しており、残部は鉄と回
避不可能な不純物である。この特許明細書の方法で（ム
炭素含量が比較的高いので、注型スラブの粒子が大きい
ことによる再結晶化が不完全になるという問題点を解決
し易い。第３欄の６−？行目にはスラブ加熱温度が１Ｊ
ＯＯ”ｃを超えると、柱状構造が粗くなシ、次のブレイ
クダウン処理によって何ら実質的効果を得ることが出来
ないことが記載されている。この特許明細書では、再加
熱後の平均粒子径が比較的大きくても良く、必要とされ
ることは再加熱後の粒子のｔｏ４以上の平均粒径が３Ｍ
以下であることである。
発物質は、高だかｏ、ｏｒｊ４の炭素と、コ、θ％から
弘、０チのケイ素と、０．０１０％から０，０９ｑｌ）
酸可溶性アルミニウムとを含有しており、残部は鉄と回
避不可能な不純物である。この特許明細書の方法で（ム
炭素含量が比較的高いので、注型スラブの粒子が大きい
ことによる再結晶化が不完全になるという問題点を解決
し易い。第３欄の６−？行目にはスラブ加熱温度が１Ｊ
ＯＯ”ｃを超えると、柱状構造が粗くなシ、次のブレイ
クダウン処理によって何ら実質的効果を得ることが出来
ないことが記載されている。この特許明細書では、再加
熱後の平均粒子径が比較的大きくても良く、必要とされ
ることは再加熱後の粒子のｔｏ４以上の平均粒径が３Ｍ
以下であることである。
米国特許第％１０１１６り弘号明細書には、連続注型ケ
イ素鋼スラブの電磁攪拌を記載しておシ、これがスラブ
の熱間圧延の前Ｋ ／３００°からＩＩＡＯＯ℃に再加
熱後スラブの中心の等軸帯での過度の粒子の成長を防止
することが記載されている。これが次に最終生成物の磁
気特性を改良することになることが記載されている。電
磁攪拌は、その効果が超音波振動、接種または金属のソ
リダス（ｇｏｌｉｄｕｓ ）温度に非常に近い温度での
注型に等しい。
イ素鋼スラブの電磁攪拌を記載しておシ、これがスラブ
の熱間圧延の前Ｋ ／３００°からＩＩＡＯＯ℃に再加
熱後スラブの中心の等軸帯での過度の粒子の成長を防止
することが記載されている。これが次に最終生成物の磁
気特性を改良することになることが記載されている。電
磁攪拌は、その効果が超音波振動、接種または金属のソ
リダス（ｇｏｌｉｄｕｓ ）温度に非常に近い温度での
注型に等しい。
米国特許第３゜７ＡＩＡＩＡＯｌ、号明細書は、熱間圧
延の前に約１３００℃以上に再加熱した後の過度の粒子
成長の問題を解決しているが、この方法は７！０”から
約１２１０℃以下の範囲内で初期加熱を行うための付属
装置を必要とする。かかる装置が無い場合には、米国特
許第ｊ、 ７ Ａ ＠ ＠ ０ ／、号明細書に記載の
方法を実施すると、生産高を減少させ、熱間圧延に先立
つ約１３００℃以上でのスラブ再加熱に利用し得る炉の
容量を限定することＫよってスラブ再加熱および熱間圧
延の費用が増加することになる。
延の前に約１３００℃以上に再加熱した後の過度の粒子
成長の問題を解決しているが、この方法は７！０”から
約１２１０℃以下の範囲内で初期加熱を行うための付属
装置を必要とする。かかる装置が無い場合には、米国特
許第ｊ、 ７ Ａ ＠ ＠ ０ ／、号明細書に記載の
方法を実施すると、生産高を減少させ、熱間圧延に先立
つ約１３００℃以上でのスラブ再加熱に利用し得る炉の
容量を限定することＫよってスラブ再加熱および熱間圧
延の費用が増加することになる。
このよ５に、粗圧延機での負荷を減少させ且つ熱間圧延
に先立ちスラブ再加熱でのドロップアウト速度をよシ速
くする通常の装置を用いる、ストランド注型スラブから
配向ケイ素鋼ストリップおよびシートの製造法は未だ改
良する必要がある。
に先立ちスラブ再加熱でのドロップアウト速度をよシ速
くする通常の装置を用いる、ストランド注型スラブから
配向ケイ素鋼ストリップおよびシートの製造法は未だ改
良する必要がある。
よシ実質的に高い温度で予備圧延することが可能であり
且つ熱間圧延の開始に先立ち所望な再結晶した結晶粒度
を得ることも可能であることを見い出したことから成る
。予備圧延したスラブは、熱間圧延に先立ちスラブ再加
熱の最終工程にかける際にはかなり熱いので、本発明の
方法において可能な予備圧延温度をより高くすることｋ
よって粗圧延機での荷重を容易にし、熱間圧延に先立ち
スラブ再加熱でのドロップアウト速度を速めることが出
来る。従って、本発明は、再加熱工程を短くし、且つ無
くすることも出来、二つの異なる温度に二つの炉を加熱
する必要を回避することも出来る。更に詳細には、エネ
ルギー保存、再結晶化および粒子成長の検討の結果とし
て、本出願人は予備圧延が従来可能であると考えられて
いたよりもはるかに広範囲の条件に互って有効であり、
最適予備圧延条件はスラブ再加熱温度に関係があること
を見い出した。本明細書において用いる予備圧延という
術語は、商業的実施ＶＣおいて通常の粗圧延機中で行わ
れる初期の熱間減少を表す。実験室では、熱間圧延機を
用いることが出来る。
且つ熱間圧延の開始に先立ち所望な再結晶した結晶粒度
を得ることも可能であることを見い出したことから成る
。予備圧延したスラブは、熱間圧延に先立ちスラブ再加
熱の最終工程にかける際にはかなり熱いので、本発明の
方法において可能な予備圧延温度をより高くすることｋ
よって粗圧延機での荷重を容易にし、熱間圧延に先立ち
スラブ再加熱でのドロップアウト速度を速めることが出
来る。従って、本発明は、再加熱工程を短くし、且つ無
くすることも出来、二つの異なる温度に二つの炉を加熱
する必要を回避することも出来る。更に詳細には、エネ
ルギー保存、再結晶化および粒子成長の検討の結果とし
て、本出願人は予備圧延が従来可能であると考えられて
いたよりもはるかに広範囲の条件に互って有効であり、
最適予備圧延条件はスラブ再加熱温度に関係があること
を見い出した。本明細書において用いる予備圧延という
術語は、商業的実施ＶＣおいて通常の粗圧延機中で行わ
れる初期の熱間減少を表す。実験室では、熱間圧延機を
用いることが出来る。
本発明によれば、２係からμチのケイ素を含有し、厚さ
がｉｏから３０−のストランドキャストスラブを用意し
、このスラブを高温で予備圧延して厚さをｓｏ４以下減
少させ、この予備圧延したスラブをｌ！３３°から／
Ａ ７ Ｊ’Ｋ （／ Ｊ Ａ Ｏ’からｌμ００℃）
の温度に再加熱し、この再加熱の後に熱間バンド厚さに
熱間減少させ、少なくとも一つの段階で最終的厚さに冷
間減少させ、脱炭して、二次再結晶を行５条件下で焼き
なましする工程から成るストランドキャストスラブから
キ、−プ・オ／・エツジ配向ケイ素鋼ストリップ及びシ
ートを製造する方法において、スラブ予備圧延温度を最
高１６７３°Ｋに限定して、スラブ予備圧延温度と予備
圧延における減少率と再加熱温度とを相関づけることに
よって、予備圧延中の歪み速度を調整して、方程式 ％式％ （式中、（Ｋ“）−１＝歪み／再結晶化パラメーターＴ
ＳＲ＝スラブ再加熱温度 （ＩＫ。
がｉｏから３０−のストランドキャストスラブを用意し
、このスラブを高温で予備圧延して厚さをｓｏ４以下減
少させ、この予備圧延したスラブをｌ！３３°から／
Ａ ７ Ｊ’Ｋ （／ Ｊ Ａ Ｏ’からｌμ００℃）
の温度に再加熱し、この再加熱の後に熱間バンド厚さに
熱間減少させ、少なくとも一つの段階で最終的厚さに冷
間減少させ、脱炭して、二次再結晶を行５条件下で焼き
なましする工程から成るストランドキャストスラブから
キ、−プ・オ／・エツジ配向ケイ素鋼ストリップ及びシ
ートを製造する方法において、スラブ予備圧延温度を最
高１６７３°Ｋに限定して、スラブ予備圧延温度と予備
圧延における減少率と再加熱温度とを相関づけることに
よって、予備圧延中の歪み速度を調整して、方程式 ％式％ （式中、（Ｋ“）−１＝歪み／再結晶化パラメーターＴ
ＳＲ＝スラブ再加熱温度 （ＩＫ。
；＝予備圧延における歪み速度、
ＴＰＲ”スラブ予備圧延温度″Ｋ、
ｔｌ＝注型し放しくａｓ ｃａｓｔ）のスラブ厚＆ｔｆ
＝予備圧延スラブの厚さである）ｋよって上記再加熱後
に平均粒子径が約りｌを超えないよ５にすることを特徴
とする方法が提供される。
＝予備圧延スラブの厚さである）ｋよって上記再加熱後
に平均粒子径が約りｌを超えないよ５にすることを特徴
とする方法が提供される。
本発明を添付図面について説明する。
詳細な説明
本出願人は、熱間圧延前の連続注型スラブ再加熱中の過
度の粒子成長が、連続注型中および後に生じる歪みによ
り発現される広範囲に亘るサブ粒子構造から生じること
を確かめる研究を行りた。
度の粒子成長が、連続注型中および後に生じる歪みによ
り発現される広範囲に亘るサブ粒子構造から生じること
を確かめる研究を行りた。
スラブ再加熱に先立ち予備圧延を行５と、十分な付加的
可塑性変形または歪みエネルギーを付与することにより
、（熱間圧延に先立ち）再加熱したスラブ中の粒径を精
製して、再結晶および粒子成長とい５よ〕高いエネルギ
一工程を起すことが出来る。
可塑性変形または歪みエネルギーを付与することにより
、（熱間圧延に先立ち）再加熱したスラブ中の粒径を精
製して、再結晶および粒子成長とい５よ〕高いエネルギ
一工程を起すことが出来る。
本発明が基礎とするモデルは、予備圧延において行われ
る減少率の効果と高温降伏強さくすなわち、予備圧延温
度）とを結合して、予備圧延において保存される真の歪
みを計算する。この保存されたエネルギーの放出時に熱
間圧延に先立ち用いられる再加熱温度の効果と生成する
再結晶化した粒子のサイズもモデルに取シ入れられる。
る減少率の効果と高温降伏強さくすなわち、予備圧延温
度）とを結合して、予備圧延において保存される真の歪
みを計算する。この保存されたエネルギーの放出時に熱
間圧延に先立ち用いられる再加熱温度の効果と生成する
再結晶化した粒子のサイズもモデルに取シ入れられる。
他人によって報告された方法によってストリップ圧延に
おいて費やされるエネルギーは、（圧延の摩擦損失はゼ
ロであシ、スラブ厚さ中の温度は均一であシ、変形応力
はスラブ厚さ中に均一に分布していると仮定して）以下
に示すように計算することが出来る。
おいて費やされるエネルギーは、（圧延の摩擦損失はゼ
ロであシ、スラブ厚さ中の温度は均一であシ、変形応力
はスラブ厚さ中に均一に分布していると仮定して）以下
に示すように計算することが出来る。
式中、Ｗ＝減少に費やされた仕事量、
σＣ＝拘束（ｃｏｎｓｔｒａｉｎｅｄ）降伏強さ、Ｒ＝
減少（小数または憾／ｌｏｏ ）。
減少（小数または憾／ｌｏｏ ）。
真の応力は、次式によシ計算することが出来る。
ε＝ＫＷ （コ）式中、１
＝真の応力、 Ｋ＝定数。
＝真の応力、 Ｋ＝定数。
方程式（１）および（２）を結合すると、関係は次のよ
５に表される。
５に表される。
式中、Ｊ＝注型し放しスラブ厚さ、
ｔｆ＝予備圧延したスラブ厚さ、
拘束降伏強さは、その変形に先立つ材料の降伏強さに関
係している。しかしながら、高温での降伏強さは、温度
と歪み速度とに著しく依存する。
係している。しかしながら、高温での降伏強さは、温度
と歪み速度とに著しく依存する。
本出願人は、温度と歪み速度の、約３３７℃以上の温度
での非テキスチャーー次再結晶化材料についての３，１
６４ケイ素鋼の０．２５％降伏強さに対する効果につい
て記載しているゼーナーーホフマンの関係に対する解答
を次のようにして決定した。
での非テキスチャーー次再結晶化材料についての３，１
６４ケイ素鋼の０．２５％降伏強さに対する効果につい
て記載しているゼーナーーホフマンの関係に対する解答
を次のようにして決定した。
式中、ニー歪み速度、
ＴＰＲ＝予備圧延温度（０Ｋ）、
σＴ＝温度および歪み速度を補正した降伏強さ。
本発明の目的のため、σＴを式（３）の６ｃに代入する
と、次の式を得る。
と、次の式を得る。
式中、ビニ弘、０／９ Ｋ
初期の報告は、熱間圧延の平均歪み速度（÷）の、仕事
圧延半径（ｒ、インチ）と、圧延回転速度（ｎ、回転数
７秒）と、初期および最終厚さくそれぞれ、ｔｌおよび
ｔｌ ）とに対する関係を次式％式％ 式（６）は配列し直し、簡略化して、曇を式（ｊ）の：
に代入して式（りと結合させると、次式を得る。
圧延半径（ｒ、インチ）と、圧延回転速度（ｎ、回転数
７秒）と、初期および最終厚さくそれぞれ、ｔｌおよび
ｔｌ ）とに対する関係を次式％式％ 式（６）は配列し直し、簡略化して、曇を式（ｊ）の：
に代入して式（りと結合させると、次式を得る。
このモデルの最後の構成要素は、熱間圧延用スラブ再加
熱後の圧延応力（ε）と、粒径（ｄ、ｎＥｘ）と、スラ
ブ再加熱温度（ＴＳＲ）との関係を示す。
熱後の圧延応力（ε）と、粒径（ｄ、ｎＥｘ）と、スラ
ブ再加熱温度（ＴＳＲ）との関係を示す。
ｄＲ原”’ ｄｏｏ Ｄ （ｒ）式
中、ε＝応力、 ｄ０＝初期粒径 Ｄ＝再結晶化の核形成および粒子成長速度。
中、ε＝応力、 ｄ０＝初期粒径 Ｄ＝再結晶化の核形成および粒子成長速度。
式中、Ｒ＝ボルツマン定数、
ＱＲＥＸ ”核形成および粒子成長の活性化エネルギー
、 ＴＳＲ”スラブ再加熱温度（’Ｋ ）。
、 ＴＳＲ”スラブ再加熱温度（’Ｋ ）。
本発明の目的のために、ｄｏの変化は大きな影響を与え
ないので、ｄｏは後述のよりに式（ｊ）から除くことが
出来ることを見い出した。式＜ｒ）は、従って次のよう
になる。
ないので、ｄｏは後述のよりに式（ｊ）から除くことが
出来ることを見い出した。式＜ｒ）は、従って次のよう
になる。
ｄＨ−ＦＸ＝ Ｃ’ Ｄ （ｒ
＠ ）式中、Ｃ＝定数。
＠ ）式中、Ｃ＝定数。
式（ｒａ）を再配列すると、次式が得られる。
再結晶化した粒径（ｄＲユ）が好ましくは定数（り鵡以
下）であると仮定すると、この式は次のようになる。
下）であると仮定すると、この式は次のようになる。
式中、
式＜Ｓ）を式（１０ｂ）に代入して、単項に統一された
表現を得ることが出来る。
表現を得ることが出来る。
式中、（Ｋ）＝ 応力／再結晶化パラメーター、スラブ
試料を注型し放しのスラブ試料の表面の柱状粒子領域か
ら採取して、一連の個別の予備圧延およびスラブ再加熱
実験を行った。第１図は、あ 各表面での柱状粒子領域を示す。試料を各目上７０Ｕキ
ユーブに切シ、窒素雰囲気中で１時間予備圧延用温度に
加熱し、−回予備圧延し、次いで直ちに再充填し、窒素
雰囲気中で７時間所望なスラブ再加熱温度に再加熱した
。予備圧延は、３：Ｚ ｒｐｍで作動する２弘、ｌｃ！
ｌ（り、３インチ）の直径のロールを用いるワン−スタ
ンド・ツー−ハイ（ｏｎ・−５ｔａｎｄ。
試料を注型し放しのスラブ試料の表面の柱状粒子領域か
ら採取して、一連の個別の予備圧延およびスラブ再加熱
実験を行った。第１図は、あ 各表面での柱状粒子領域を示す。試料を各目上７０Ｕキ
ユーブに切シ、窒素雰囲気中で１時間予備圧延用温度に
加熱し、−回予備圧延し、次いで直ちに再充填し、窒素
雰囲気中で７時間所望なスラブ再加熱温度に再加熱した
。予備圧延は、３：Ｚ ｒｐｍで作動する２弘、ｌｃ！
ｌ（り、３インチ）の直径のロールを用いるワン−スタ
ンド・ツー−ハイ（ｏｎ・−５ｔａｎｄ。
ｔｗｏ−ｈｌｇｈ ） 実験室用熱間圧延機で行った
。空冷の後、試料を圧延方向に対して半横断状に切断し
て、塩酸とフッ化水素酸中で蝕刻して粒子構造を表した
。
。空冷の後、試料を圧延方向に対して半横断状に切断し
て、塩酸とフッ化水素酸中で蝕刻して粒子構造を表した
。
これらの試験に用℃・た加熱物（ｂ＠ａｔ）の組成は、
第１表に示す。
第１表に示す。
実験ｌは、ｔｂｙｓ”ｖＡｔａｏｏ℃）でのスラブ再加
熱を行う場合の予備圧延温度および減少の検討である。
熱を行う場合の予備圧延温度および減少の検討である。
実験コは、／ｊＡＪ’Ｋ（１２り０℃）でのスラブ再加
熱を行５場合の予備圧延温度および減少の検討である。
熱を行５場合の予備圧延温度および減少の検討である。
実験３は、予備圧延温度とスラブ再加熱温度の相互作用
の検討である。
の検討である。
上記３種類の実験のそれぞれについての条件を、以下に
まとめる。
まとめる。
実験１
℃ Ｘ
／２１！ ＃Ａ／ １０．２０．２！；、３０．
！；０／３１４ ／１１タ ユ５ １３７１ １ＡｌｔｌＡ １０． ｌ、 ｕ、３０．
！；０実験２ コードＩ、Ｍ ９１ｒ２ ／２！！ コ／
／４Ａ？ １４Ａ２，２ ユＳｌコ０弘 ／
１Ａ７７ ユｊ ／２１１ ／！６／ １０，２！；、 ３０／３／
＆ ／！ｌｒタ ｉｏ、２！；、３０／３７／
／ｌ、！Ａμ ２５実験３ コードＩ、Ｍ ９１２ ／２！！ ３０．
３０ ／２９０ ／１＆３／／Ｊ−０／４Ｌ２Ｊ
ｊｏ、３０ ／２りｏ １ｓｔｓｌ弘００
０７３ ／２０１Ａ ／４ｃ７７ ３０ ＩＪりｏ
１ｒｔ３ノコ／コ ／４Ｌｔ、ｒ ３０ ／
４１−００ １Ａ７Ｊ／２り０ ／！４３ ３０
．！；０ ／コ４０ ／１３３１２り０
／！＆３ ／３０弘 ／！７７ １３／４ ／！ｒり ／４Ａ００ １ｔ７Ｊ ノ３／Ａ ／！ｒタ 、１０，３０ ／２り０
／！ｔＪ１３０φ ＩＪ−７７ ／３１６ ／！ｔｒり １３ａｔ ／Ａ／り ／４ｃ００ ／１，７３ １３４Ｌ６ ｌルｌタ ３０ ／２り０
／！１ｓ３ＩＪＯ４ｃ ／１７７ １３１４ ｔｔｔｒり １３４ｃｓ ｔｔｔｒ ／４ｃＯＯ／Ａ７Ｊ ｌμ００ １６７３ ３０，３０ ／２り０
／１４３１亭００ ／１７Ｊ 第２ａ図から第２ｊ図は、予備圧延なしてのスラブ再加
熱温度７３０３°、／Ｊｒ３Ｊ′′、 ／！６３”。
！；０／３１４ ／１１タ ユ５ １３７１ １ＡｌｔｌＡ １０． ｌ、 ｕ、３０．
！；０実験２ コードＩ、Ｍ ９１ｒ２ ／２！！ コ／
／４Ａ？ １４Ａ２，２ ユＳｌコ０弘 ／
１Ａ７７ ユｊ ／２１１ ／！６／ １０，２！；、 ３０／３／
＆ ／！ｌｒタ ｉｏ、２！；、３０／３７／
／ｌ、！Ａμ ２５実験３ コードＩ、Ｍ ９１２ ／２！！ ３０．
３０ ／２９０ ／１＆３／／Ｊ−０／４Ｌ２Ｊ
ｊｏ、３０ ／２りｏ １ｓｔｓｌ弘００
０７３ ／２０１Ａ ／４ｃ７７ ３０ ＩＪりｏ
１ｒｔ３ノコ／コ ／４Ｌｔ、ｒ ３０ ／
４１−００ １Ａ７Ｊ／２り０ ／！４３ ３０
．！；０ ／コ４０ ／１３３１２り０
／！＆３ ／３０弘 ／！７７ １３／４ ／！ｒり ／４Ａ００ １ｔ７Ｊ ノ３／Ａ ／！ｒタ 、１０，３０ ／２り０
／！ｔＪ１３０φ ＩＪ−７７ ／３１６ ／！ｔｒり １３ａｔ ／Ａ／り ／４ｃ００ ／１，７３ １３４Ｌ６ ｌルｌタ ３０ ／２り０
／！１ｓ３ＩＪＯ４ｃ ／１７７ １３１４ ｔｔｔｒり １３４ｃｓ ｔｔｔｒ ／４ｃＯＯ／Ａ７Ｊ ｌμ００ １６７３ ３０，３０ ／２り０
／１４３１亭００ ／１７Ｊ 第２ａ図から第２ｊ図は、予備圧延なしてのスラブ再加
熱温度７３０３°、／Ｊｒ３Ｊ′′、 ／！６３”。
１６１ｒｏおよび１６７３°［（／ｕＪＯ’、１２６０
°、／２９０ｅ′、／３１４！”Ｍ！び１１４００℃）
を示す。これらの加熱物は、固化温度に極めて近い温度
で注型されたが、粒径は明らかに大きくなった。第３ａ
図から第３ｃ図は、（各写真の上半分では）３種類の異
なる予備圧延温度すなわち第３．図では／１Ａ２３０Ｋ
（１１！０℃）、第３ｂ図では１１４３°Ｋ（ＩＪり０
℃）および第３ｃ図では１ｔｌＡ３°Ｋ（１３７０℃）
での予備圧延（３ｏｑ６減少）直前の粒子を示す。粒径
の差は容易に明らかである。第３ａ図から第３ｃ図の下
半分は、熱間圧延での調製で１６７３°Ｋ（／ダｏｏ℃
）に再加熱した後の予備圧延した粒子を示す。これらの
粒径は、総て実質的に同じであシ、平均直径がりＵ以下
であった。このことは、予備圧延前の初期粒径（式ｒの
ｄ。）が大した影響を示さないといり上記のことを支持
している。
°、／２９０ｅ′、／３１４！”Ｍ！び１１４００℃）
を示す。これらの加熱物は、固化温度に極めて近い温度
で注型されたが、粒径は明らかに大きくなった。第３ａ
図から第３ｃ図は、（各写真の上半分では）３種類の異
なる予備圧延温度すなわち第３．図では／１Ａ２３０Ｋ
（１１！０℃）、第３ｂ図では１１４３°Ｋ（ＩＪり０
℃）および第３ｃ図では１ｔｌＡ３°Ｋ（１３７０℃）
での予備圧延（３ｏｑ６減少）直前の粒子を示す。粒径
の差は容易に明らかである。第３ａ図から第３ｃ図の下
半分は、熱間圧延での調製で１６７３°Ｋ（／ダｏｏ℃
）に再加熱した後の予備圧延した粒子を示す。これらの
粒径は、総て実質的に同じであシ、平均直径がりＵ以下
であった。このことは、予備圧延前の初期粒径（式ｒの
ｄ。）が大した影響を示さないといり上記のことを支持
している。
実験ｌの結果を第２表および第≠図に記載しているが、
予備圧延温度とｌルア３″Ｋ（ｌφ００℃）へ再加熱し
た後の粒径の減少率の影響を示す。
予備圧延温度とｌルア３″Ｋ（ｌφ００℃）へ再加熱し
た後の粒径の減少率の影響を示す。
第μ図には、上記米国特許第Ｊ、７仏瓜参０６号明細書
に記載の境界条件も破線で示している。２５％からＳＯ
Ｓ減少すると、この米国特許明細書の上限、以上の予備
圧延温度は７６７３°Ｋ（ｉａｏｏ℃）のスラブ再加熱
を行５ことも出来ることは明らかである。第弘図のコ／
ピユータ−によって作られた曲線は、各種減少率および
予備圧延温度たついての輪郭が得られることをも示して
いる。更に詳細には、／１７３”Ｋ（１４１００℃）へ
のスラブ再加熱の後、１１２３°以上で約／Ａ４Ａ３”
Ｋ（／２！０″から１３７０℃）までの範囲の予備圧延
温度で表３（Ｋから３ｏ４の予備圧延による減少によっ
て、再結晶化した平均粒径がり龍以下になる。
に記載の境界条件も破線で示している。２５％からＳＯ
Ｓ減少すると、この米国特許明細書の上限、以上の予備
圧延温度は７６７３°Ｋ（ｉａｏｏ℃）のスラブ再加熱
を行５ことも出来ることは明らかである。第弘図のコ／
ピユータ−によって作られた曲線は、各種減少率および
予備圧延温度たついての輪郭が得られることをも示して
いる。更に詳細には、／１７３”Ｋ（１４１００℃）へ
のスラブ再加熱の後、１１２３°以上で約／Ａ４Ａ３”
Ｋ（／２！０″から１３７０℃）までの範囲の予備圧延
温度で表３（Ｋから３ｏ４の予備圧延による減少によっ
て、再結晶化した平均粒径がり龍以下になる。
第３表および第３図は、実験コの結果をまとめたもので
ある。これは、１ｚｔ３°Ｋ（１２り０℃）へのスラブ
再加熱後の減少率および粒径への茅備圧延温度の影響を
示す。／２！３６から／μ７Ｊ’にの予備圧延温度と］
％から３０１４．の減少では、再結晶した平均粒径は７
ｆｌ以下になる。第３図は、コンビニ−ターによって得
られる曲線が第参図と同様な輪郭を有することを示すが
、１ｚｘ３°からＩＡＩＡＪ”Ｋ（１２！０℃から１３
７０℃）の予備圧延温度では、予備圧延による減少が３
係から３０壬では精製された粒径にはならない。しかし
ながら、ｓｏ４の予備圧延減少では、予備圧延温度範囲
中で所望な効果を生じた。
ある。これは、１ｚｔ３°Ｋ（１２り０℃）へのスラブ
再加熱後の減少率および粒径への茅備圧延温度の影響を
示す。／２！３６から／μ７Ｊ’にの予備圧延温度と］
％から３０１４．の減少では、再結晶した平均粒径は７
ｆｌ以下になる。第３図は、コンビニ−ターによって得
られる曲線が第参図と同様な輪郭を有することを示すが
、１ｚｘ３°からＩＡＩＡＪ”Ｋ（１２！０℃から１３
７０℃）の予備圧延温度では、予備圧延による減少が３
係から３０壬では精製された粒径にはならない。しかし
ながら、ｓｏ４の予備圧延減少では、予備圧延温度範囲
中で所望な効果を生じた。
実験ｌと、２からのデーターは、／！６３″Ｋ（１２り
０℃）での同量の再結晶と粒子成長を促進するのに必要
な計算された応力レベルは、実質的Ｖｃｌｔ７３”Ｋ（
１１４００℃）で要すルＪＩＩ）４高い事を示している
。簡略に言えば、低いスラブ再加熱温度で同量の再結晶
と粒子成長を生じさせるＫは、よシ大きな応力を必要と
する。
０℃）での同量の再結晶と粒子成長を促進するのに必要
な計算された応力レベルは、実質的Ｖｃｌｔ７３”Ｋ（
１１４００℃）で要すルＪＩＩ）４高い事を示している
。簡略に言えば、低いスラブ再加熱温度で同量の再結晶
と粒子成長を生じさせるＫは、よシ大きな応力を必要と
する。
上記知見に基づいて、実験３を設計して、パラメーター
をよシ精確に検討した。第ダ表および第６図は、実験３
の結果をまとめたものである。これらのデーターから＜
Ｋ＊ ）−１が４ｕｏｏ以下であるとき、不完全およ
び／または誤差の多い再結晶化が起こることは明らかで
ある。他方、（Ｋ＊）−１が４４ｃｏｏよシ大きい場合
には、完全な再結晶が一買して達成される。所望な条件
は、熱間圧延に先立ちスラブ中で完全な再結晶が起こる
ことであり、本発明は応力／再結晶パラメーターすなわ
ち（Ｋ“）−１がｔｕｏｏであるならば、予備圧延およ
びスラブ再加熱条件は約り鵡を超えず、好ましくは再加
熱の後に約７ｍを超えない所望な粒径を得ることに貢献
することが出来ることを経験的に確立した。
をよシ精確に検討した。第ダ表および第６図は、実験３
の結果をまとめたものである。これらのデーターから＜
Ｋ＊ ）−１が４ｕｏｏ以下であるとき、不完全およ
び／または誤差の多い再結晶化が起こることは明らかで
ある。他方、（Ｋ＊）−１が４４ｃｏｏよシ大きい場合
には、完全な再結晶が一買して達成される。所望な条件
は、熱間圧延に先立ちスラブ中で完全な再結晶が起こる
ことであり、本発明は応力／再結晶パラメーターすなわ
ち（Ｋ“）−１がｔｕｏｏであるならば、予備圧延およ
びスラブ再加熱条件は約り鵡を超えず、好ましくは再加
熱の後に約７ｍを超えない所望な粒径を得ることに貢献
することが出来ることを経験的に確立した。
上記の方程式から、本発明によれば最適条件を特定の調
整変数の関数として計算することが出来る。例えば、最
高予備圧延温度は、所定の予備圧延減少率および所定の
スラブ再加熱温度から確かめることが出来、これらの所
定のパラメーターは幾つかの場合には、利用可能な装置
によって指示される。例えば、−回通過減少がｊ俤から
３０９６の装置を利用可能であシ、スラブ再加熱温度／
Ａ７Ｊ”Ｋ（１４ＡＯＯ℃）が最高実施可能温度である
ならば、予備圧延用の最高許容予備加熱温度は／Ａ／ｊ
”Ｋ （／ Ｊ ｕ ７℃）である。第３表には、３１
． ｒｐｍで作動する直径が２１４．／ｌａｒのワン−
スタンド−ツー・ハイ実験室用熱間圧延機を用いた一回
通過でのＪ係からＪＯ％の予備圧延減少での各種スラブ
再加熱温度についての最大許容予備圧延温度を示す一連
の計算値を記載しである。／または一回通過での減少が
大きければ、更に高温の予備圧延用の予備加熱が高作業
ロール回転速度と大きなロール直径とｋよる予備圧延で
の歪み速度が増すのと同様に可能である。
整変数の関数として計算することが出来る。例えば、最
高予備圧延温度は、所定の予備圧延減少率および所定の
スラブ再加熱温度から確かめることが出来、これらの所
定のパラメーターは幾つかの場合には、利用可能な装置
によって指示される。例えば、−回通過減少がｊ俤から
３０９６の装置を利用可能であシ、スラブ再加熱温度／
Ａ７Ｊ”Ｋ（１４ＡＯＯ℃）が最高実施可能温度である
ならば、予備圧延用の最高許容予備加熱温度は／Ａ／ｊ
”Ｋ （／ Ｊ ｕ ７℃）である。第３表には、３１
． ｒｐｍで作動する直径が２１４．／ｌａｒのワン−
スタンド−ツー・ハイ実験室用熱間圧延機を用いた一回
通過でのＪ係からＪＯ％の予備圧延減少での各種スラブ
再加熱温度についての最大許容予備圧延温度を示す一連
の計算値を記載しである。／または一回通過での減少が
大きければ、更に高温の予備圧延用の予備加熱が高作業
ロール回転速度と大きなロール直径とｋよる予備圧延で
の歪み速度が増すのと同様に可能である。
よシ高い予備圧延温度を用いると、粗圧延機での荷重を
減少させ、入ってくるスラブ温度が高いので熱間圧延の
前のスラブ再加熱工程でドロップアウト速度を速くする
ことができる。これらの利になる。
減少させ、入ってくるスラブ温度が高いので熱間圧延の
前のスラブ再加熱工程でドロップアウト速度を速くする
ことができる。これらの利になる。
本発明の方法にかけることができるケイ素鋼の組成は、
決定的なものではなく、レギエラーグレードおよび高透
磁性グレードの電気鋼の両方に用いられる通常の組成に
することも出来る。レギ晶う−グレードのキューブ・オ
ン−エツジ配向材料については、好ましい注型し放しの
組成は、重量パーセントで０．００１ ％ −ｏ、ｏｔ
ｒ ｔ６の炭素、ｏ、 ｏｕ幅−０，７！憾のマンガン
、０．０／優−０，０３係の硫黄および／またはセレン
、コ、り７％−３，３！１７）のケイ素、 ｏ、ｏｏｔ
４− ｏ、ｏｇｚ ９にのアルミニウムおよびｏ、ｏ
ｏｔ４−ｏ、ｏｔｏ憾の窒素であシ、残部は実質的に鉄
である。透磁性グレードのキ、−プ・オン・エツジ配向
材料については、例示用の注型し放しの組成物は、重量
パーセントで約０．０７係以下の炭素、約２．７係−３
，３係のケイ素、約ｏ、ｏｒチー約ｏ、ｉｔ係のマンガ
ン、約ｏ、ｏコ優−約０．０３ｊ％の硫黄および／また
はセレン、約ｏ、ｏｏｉ４−約０．Ｏ口１の総アルミニ
ウムおよび約ｏ、ｏｏｏｒｅｓ−約０．００２係の窒素
を含み、残部は本質的に鉄である。ホウ素、銅、スズ、
アンチモンなども添加して、粒子成長の制御を改良する
ことが出来る。第１表に示された組成は、通常の代表的
なものであシ、幾つかの場合に好ましい範囲から幾分か
外れているが所童な特性を著しく損なうものではなかっ
た。
決定的なものではなく、レギエラーグレードおよび高透
磁性グレードの電気鋼の両方に用いられる通常の組成に
することも出来る。レギ晶う−グレードのキューブ・オ
ン−エツジ配向材料については、好ましい注型し放しの
組成は、重量パーセントで０．００１ ％ −ｏ、ｏｔ
ｒ ｔ６の炭素、ｏ、 ｏｕ幅−０，７！憾のマンガン
、０．０／優−０，０３係の硫黄および／またはセレン
、コ、り７％−３，３！１７）のケイ素、 ｏ、ｏｏｔ
４− ｏ、ｏｇｚ ９にのアルミニウムおよびｏ、ｏ
ｏｔ４−ｏ、ｏｔｏ憾の窒素であシ、残部は実質的に鉄
である。透磁性グレードのキ、−プ・オン・エツジ配向
材料については、例示用の注型し放しの組成物は、重量
パーセントで約０．０７係以下の炭素、約２．７係−３
，３係のケイ素、約ｏ、ｏｒチー約ｏ、ｉｔ係のマンガ
ン、約ｏ、ｏコ優−約０．０３ｊ％の硫黄および／また
はセレン、約ｏ、ｏｏｉ４−約０．Ｏ口１の総アルミニ
ウムおよび約ｏ、ｏｏｏｒｅｓ−約０．００２係の窒素
を含み、残部は本質的に鉄である。ホウ素、銅、スズ、
アンチモンなども添加して、粒子成長の制御を改良する
ことが出来る。第１表に示された組成は、通常の代表的
なものであシ、幾つかの場合に好ましい範囲から幾分か
外れているが所童な特性を著しく損なうものではなかっ
た。
予備圧延の前のスラブ予備加熱および熱間圧延の前のス
ラブ再加熱の時間は、決定的なものではないが、好まし
くは１時間程度である。
ラブ再加熱の時間は、決定的なものではないが、好まし
くは１時間程度である。
本明細書に記載の実験データーは、通常は１時間の加熱
時間に基づいているが、μ時間くらいまで加熱時間を増
加しても殆ど影響はないことが分かった。加熱の際には
、不活性雰囲気を用いるのが、好ましい。
時間に基づいているが、μ時間くらいまで加熱時間を増
加しても殆ど影響はないことが分かった。加熱の際には
、不活性雰囲気を用いるのが、好ましい。
上記説明から、本発明は連続注型の後インラインロール
を備えた設備にとって特に有利であることは、当業者に
は明らかであろう。
を備えた設備にとって特に有利であることは、当業者に
は明らかであろう。
Ａ ／Ｉｔ／ ／ｊ ｌ／−１１−ｒ
ｊ ２１ｒ ３３ １１３２ ＃Ｂ
ｔｔ ／ｊ
Ａ、ｊＣｒｔ
／Ｊ ／／
Ｄ ／／ ／／
７．；ｒＨｔｔ
２０
１０Ｘ ｔｔ
／７ １０（平均）
（／７．Ｊ） （１０
，２）Ａ Ｉ！ｒり Ｂ 〃 Ｃ〃 Ｄ 〃 Ｈ〃 Ｘ 〃 （平均） Ａ ＃４’４’ ／／ ４ｃ０７３ ３０
２６３１７２０ ２０３３ ｔｔ
２０
／グ（平均） （２ｊ
） （／７）１７３ ｔ２１ｒｒ
／ｌ’ ｊ＄ ４Ａ７Ｊ １
０ ／１０ ７１１，０ １Ａ、９
．Iｔ、Ｊ− ６．ｒ Ｊ−、！
！。４ｔ。３り、／
タ、１７．２ ７−２ ｒ、ｊ Ｊ−１０７、Ｏｒ、り Ｃ１，Ｉり （７，／）
（ｔｌｇ）３タ ７／弘ダ ／３ ７．２ ７．２ ｔ、！ り、Ｊ′ （２，２） ＪＦ＃７Ａ ／ｌ １１２ｔ２ｔ２ １０
１６０７１７１１１ ｊＪ−、ｔ、！１０
１０
ｊｒ、ｔ、Ｊ−（／Ｊ） （り、の
（４，の第３表 最高予備圧延温度の計算値対スラブ再加熱温度と予備圧
延での減少率−一回通過減少係予備圧延での減少率 ／！ＡＩ ／≠２！ ／３２７／
３１９ ／１ｔｒＯ／ｊ弘
りＩｔ、１１． １３００ １１７／
１６７３ ／！弘０
１４１！
ｊ ２１ｒ ３３ １１３２ ＃Ｂ
ｔｔ ／ｊ
Ａ、ｊＣｒｔ
／Ｊ ／／
Ｄ ／／ ／／
７．；ｒＨｔｔ
２０
１０Ｘ ｔｔ
／７ １０（平均）
（／７．Ｊ） （１０
，２）Ａ Ｉ！ｒり Ｂ 〃 Ｃ〃 Ｄ 〃 Ｈ〃 Ｘ 〃 （平均） Ａ ＃４’４’ ／／ ４ｃ０７３ ３０
２６３１７２０ ２０３３ ｔｔ
２０
／グ（平均） （２ｊ
） （／７）１７３ ｔ２１ｒｒ
／ｌ’ ｊ＄ ４Ａ７Ｊ １
０ ／１０ ７１１，０ １Ａ、９
．Iｔ、Ｊ− ６．ｒ Ｊ−、！
！。４ｔ。３り、／
タ、１７．２ ７−２ ｒ、ｊ Ｊ−１０７、Ｏｒ、り Ｃ１，Ｉり （７，／）
（ｔｌｇ）３タ ７／弘ダ ／３ ７．２ ７．２ ｔ、！ り、Ｊ′ （２，２） ＪＦ＃７Ａ ／ｌ １１２ｔ２ｔ２ １０
１６０７１７１１１ ｊＪ−、ｔ、！１０
１０
ｊｒ、ｔ、Ｊ−（／Ｊ） （り、の
（４，の第３表 最高予備圧延温度の計算値対スラブ再加熱温度と予備圧
延での減少率−一回通過減少係予備圧延での減少率 ／！ＡＩ ／≠２！ ／３２７／
３１９ ／１ｔｒＯ／ｊ弘
りＩｔ、１１． １３００ １１７／
１６７３ ／！弘０
１４１！
第１図は、注型し放し条件での厚さ一６Ｓ Ｘ） ｃｍ
のケイ素鋼のストランド注型スラブの横断面の０．２ｊ
倍での写真である。 第２Ａ図から第２石図は、：ｗ工の厚さのストランド注
型スラブの加熱物（第１表のコー）’ Ａ ） ＋７）
表面から採った７０ｍ５キユーブの蝕刻横断面の０１３
倍での写真であシ、それぞれの写真は予備圧延なしで（
すなわち、本発明によらないで）ｌｊ０３゜から／１，
７３６Ｋ（１２３０”から／弘００℃）の範囲の異なる
スラブ再加熱温度でのものを示している。 第２ｐ図から第２σ図は、第２Ａ図から第゛コε図と同
じ条件での別の加熱物（第１表のコードりの写真である
。 第３Ａ図から第３Ｃ図は、それぞし／ ′ｌＡ ２ ｊ
’ 。 ／！４．３ｅ′オヨび１４ｔＡ３°Ｋ （／ｌ！１０”
、７２９０１′および１３７０℃）で予備圧延し、本発
明に従って１６７３°Ｋ（１４ｃｏθ℃）に再加熱した
：ｗＩ１２Ｉの厚さのストランド注型スラブの加熱物（
第１表のコードＡ）の表面から採った７０ｗ５キユーブ
の蝕刻横断面の１倍での写真である。 第μ図は、予備圧延用の予備加熱温度に対して１６７３
°Ｋ（／弘ｏｏ℃）に再加熱した後の平均粒径のグラフ
ＶＣよる比較である。 第５図は、予備圧延温度と減少率に対して１！Ａ３６Ｋ
（／ ｕり０℃）へ再加熱後の平均粒径をグラフで比較
したものである。 第６図は、各種温度への再加熱後の再結晶化した粒径に
対して歪み／再結晶化パラメーターの効果をグラフに表
したものである。 出願人代理人 佐 藤 −雄 ＦＩＧ、！ ０．２５Ｘ 再１ｐｕ＃１．ＦＡ濱１５０３°Ｋ 丙
７１０鼎虜３”１６＋６”Ｋ自加厚壜洟１５３３”Ｋ
＃） ｉｎ身・鼾１層旧７３°に、０
２ＣＦＮＧ、 ２Ｆ 再ｙｙｏ？Ｕ３１５６１’Ｋ −１ｏ
＄＋＊鷹）Ｊ １５０３”Ｋ４加Ｐ、・ぶ屓１５３３°
Ｋ ・み〃Ｄ＾す；次１６１６°に再／７
０鼾；湿汐＋５Ｅｉｌ”Ｋ 仔加介孟及
１６７３°にＦＩＧ、３Ａ ＦＩＧ、３Ｂ ＦｉＧ、３Ｃ 子４梁μｇ２尤浬１例ぎに １’ｊ７）Ｄ？、孟）Ｋ ＋６７３＠に１５６３７Ｋ
ｔ＝λ２７゛再力Ｄ！”、、ｒｊ／）＋ｄＲＥＸ！、ｍ
ｍ手続ネ市正書（あ式ｐ 昭和６１年５月μ日 １ 事件の表示 昭和６１年 特許願 第３８９５１号 ２ 発明の名称 ストランドキャストスラブから キューブ・オン・エツジ配向 ケイ素鋼を製造する方法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 アームコ、・インコーホレーテッド ４ 代 理 人 東京都千代田区丸の内三丁目２番３号 電話東京 （２１１）２３２１大代１表δ 補止り）内
省 （１） 明りＩｌ書３６頁下から７行、３行、３７負
１３行「横断面の」をいづれも［横断面の結晶粒子構造
を示す］と訂正する。 （２） ３７頁６行「の写真」を「の横断面の結晶粒
子構造を示す写真」と訂正する。
のケイ素鋼のストランド注型スラブの横断面の０．２ｊ
倍での写真である。 第２Ａ図から第２石図は、：ｗ工の厚さのストランド注
型スラブの加熱物（第１表のコー）’ Ａ ） ＋７）
表面から採った７０ｍ５キユーブの蝕刻横断面の０１３
倍での写真であシ、それぞれの写真は予備圧延なしで（
すなわち、本発明によらないで）ｌｊ０３゜から／１，
７３６Ｋ（１２３０”から／弘００℃）の範囲の異なる
スラブ再加熱温度でのものを示している。 第２ｐ図から第２σ図は、第２Ａ図から第゛コε図と同
じ条件での別の加熱物（第１表のコードりの写真である
。 第３Ａ図から第３Ｃ図は、それぞし／ ′ｌＡ ２ ｊ
’ 。 ／！４．３ｅ′オヨび１４ｔＡ３°Ｋ （／ｌ！１０”
、７２９０１′および１３７０℃）で予備圧延し、本発
明に従って１６７３°Ｋ（１４ｃｏθ℃）に再加熱した
：ｗＩ１２Ｉの厚さのストランド注型スラブの加熱物（
第１表のコードＡ）の表面から採った７０ｗ５キユーブ
の蝕刻横断面の１倍での写真である。 第μ図は、予備圧延用の予備加熱温度に対して１６７３
°Ｋ（／弘ｏｏ℃）に再加熱した後の平均粒径のグラフ
ＶＣよる比較である。 第５図は、予備圧延温度と減少率に対して１！Ａ３６Ｋ
（／ ｕり０℃）へ再加熱後の平均粒径をグラフで比較
したものである。 第６図は、各種温度への再加熱後の再結晶化した粒径に
対して歪み／再結晶化パラメーターの効果をグラフに表
したものである。 出願人代理人 佐 藤 −雄 ＦＩＧ、！ ０．２５Ｘ 再１ｐｕ＃１．ＦＡ濱１５０３°Ｋ 丙
７１０鼎虜３”１６＋６”Ｋ自加厚壜洟１５３３”Ｋ
＃） ｉｎ身・鼾１層旧７３°に、０
２ＣＦＮＧ、 ２Ｆ 再ｙｙｏ？Ｕ３１５６１’Ｋ −１ｏ
＄＋＊鷹）Ｊ １５０３”Ｋ４加Ｐ、・ぶ屓１５３３°
Ｋ ・み〃Ｄ＾す；次１６１６°に再／７
０鼾；湿汐＋５Ｅｉｌ”Ｋ 仔加介孟及
１６７３°にＦＩＧ、３Ａ ＦＩＧ、３Ｂ ＦｉＧ、３Ｃ 子４梁μｇ２尤浬１例ぎに １’ｊ７）Ｄ？、孟）Ｋ ＋６７３＠に１５６３７Ｋ
ｔ＝λ２７゛再力Ｄ！”、、ｒｊ／）＋ｄＲＥＸ！、ｍ
ｍ手続ネ市正書（あ式ｐ 昭和６１年５月μ日 １ 事件の表示 昭和６１年 特許願 第３８９５１号 ２ 発明の名称 ストランドキャストスラブから キューブ・オン・エツジ配向 ケイ素鋼を製造する方法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 アームコ、・インコーホレーテッド ４ 代 理 人 東京都千代田区丸の内三丁目２番３号 電話東京 （２１１）２３２１大代１表δ 補止り）内
省 （１） 明りＩｌ書３６頁下から７行、３行、３７負
１３行「横断面の」をいづれも［横断面の結晶粒子構造
を示す］と訂正する。 （２） ３７頁６行「の写真」を「の横断面の結晶粒
子構造を示す写真」と訂正する。
Claims (10)
- （１）２％から４％のケイ素を含有し、厚さが１０から
３０ｃｍのストランドキャストスラブを用意し、このス
ラブを高温で予備圧延して厚さを５０％以下減少させ、
この予備圧延したスラブを１５３３°から１６７３°Ｋ
（１２６０°から１４００℃）の温度に再加熱し、この
再加熱の後に熱間バンド厚さに熱間で減少させ、少なく
とも一つの段階で最終的厚さに冷間で減少させ、脱炭し
て、二次再結晶を行う条件下で焼きなましする工程から
成る、ストランドキャストスラブからキューブ・オン・
エッジ配向ケイ素鋼ストリップ及びシートを製造する方
法において、スラブ予備圧延温度を最高１６７３°Ｋに
限定して、スラブ予備圧延温度と予備圧延における減少
率と再加熱温度とを相関づけることによって、予備圧延
中の歪み速度を調整して、方程式 （Ｋ＾＊）＾−＾１＝（Ｔ＿Ｓ＿Ｒ）Ｘｌｎ〔ε＾■＾
０＾．＾１＾５ｅｘｐ（７６１６／Ｔ＿Ｐ＿Ｒ）ｌｎ（
ｔ＿ｉ／ｔ＿ｆ）〕≧６４００ （式中、（Ｋ＾＊）＾−＾１＝歪み／再結晶パラメータ
ー Ｔ＿Ｓ＿Ｒ＝スラブ再加熱温度°Ｋ、 ε＾■＝予備圧延における歪み速度、 Ｔ＿Ｐ＿Ｒ＝スラブ予備圧延温度°Ｋ、 ｔ＿ｉ＝注型し放しのスラブ厚さ、 ｔ＿ｆ＝予備圧延スラブの厚さである） によって上記再加熱後に平均粒径が約９ｍｍを超えない
ようにすることを特徴とする方法。 - （２）上記スラブを１０８８°から１６４３°Ｋの温度
で予備圧延する、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）上記予備圧延が２０％から、５０％の厚さの減少
から成る、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （４）上記予備圧延したスラブを１５６３°から１６７
３°Ｋの温度に再加熱する、特許請求の範囲第１項記載
の方法。 - （５）上記スラブを１２２３°から１６７３°Ｋの温度
で予備圧延し、この予備圧延が厚さを２５％から４０％
減少させることから成り、上記予備圧延スラブを１６２
３°から１６７３°Ｋの温度に再加熱することにより、
この再加熱の後に平均粒径を７ｍｍを超えないようにす
る、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （６）単一通過予備圧延に対して、予備圧延での減少率
が２５％から３０％であり、最高予備圧延温度範囲が１
４２５°から１６１５°Ｋであり、スラブ再加熱温度が
１５６０°から１６７３°Ｋの範囲にある、特許請求の
範囲第１項記載の方法。 - （７）単一通過予備圧延に対して、最高スラブ予備圧延
温度、予備圧延での減少率および再加熱温度が次のよう
な相関を有する、特許請求の範囲第１項記載の方法。 スラブ再加熱 ２５％減少 ３０％減少 ￥温度、°Ｋ￥ ￥最高予備圧延温度、°Ｋ￥ １５６１° １４２５° １５２７° １５８９° １４８０° １５４９° １６１６° １５００° １５７１° １６７３° １５４０° １６１５° - （８）予備圧延での減少率が３０％から５０％であり、
予備圧延温度が１５２３°より高く１６４３°Ｋまでの
範囲にあり、スラブ再加熱温度が１６７３°Ｋである、
特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （９）上記スラブが、重量百分率で０．００１％から０
．０８５％の炭素と、０．０４％から０．１５％のマン
ガンと、０．０１％から０．０３％の硫黄および／また
はセレンと、２．９５％から３．３５％のケイ素と、０
．００１％から０．０６５％のアルミニウムと、０．０
０１％から０．０１０％の窒素と残りの本質的に鉄とを
含有する、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （１０）上記スラブが、重量百分率で０．０７％以下の
炭素と、２．７％から３．３％のケイ素と、０．０５％
から０．１５％のマンガンと、０．０２％から０．０３
５％の硫黄および／またはセレンと、０．００１％から
０．０６５％の総アルミニウムと、０．０００５％から
０．００９％の窒素と、残部の本質的に鉄とを含有する
、特許請求の範囲第１項記載の方法。
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|---|---|---|---|
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61246317A true JPS61246317A (ja) | 1986-11-01 |
| JPH0613735B2 JPH0613735B2 (ja) | 1994-02-23 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61038951A Expired - Fee Related JPH0613735B2 (ja) | 1985-02-25 | 1986-02-24 | ストランドキャストスラブからキュ−ブ・オン・エッジ配向ケイ素鋼を製造する方法 |
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|---|---|
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| EP (1) | EP0193373B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0613735B2 (ja) |
| KR (1) | KR930007312B1 (ja) |
| AU (1) | AU595789B2 (ja) |
| BR (1) | BR8600771A (ja) |
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| CS (1) | CS276979B6 (ja) |
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| WO2011114178A1 (en) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Process for the production of grain oriented electrical steel |
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Citations (1)
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