JPS6123832A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は圧送の始めと終りとを共に制御して最適な噴射
率を得るようにしたディーセル機関等内燃機関の分配型
燃料噴射ポンプに関する。

〈従来の技術〉 分配型燃料噴射ポンプのうちいわゆるボッシュ型と呼ば
れる一般の燃料噴射ポンプは燃料圧送量りのみを制御す
ることによって燃料圧送量を調整するもので、燃料圧送
開始時期を運転中に可変できない構成となっていた。こ
のため例えば機関負荷が増大して燃料圧送量を増量する
には圧送終りを遅らせるだけであって、燃料の圧送時間
を長くするものであった。その結果噴射ノズルを介して
噴射された燃料の燃焼効率が低下して出力性能を悪化さ
せ、スモーク発生量が増大する不都合を避けることがで
きなかった。勿論高負荷時に燃料圧送期間即ち噴射期間
を短くするようにセットしておけば、上記不都合は回避
可能であるが、その分アイドリングや部分負荷領域では
より圧送機関が短縮され、例えばディーゼル機関にあっ
ては着火遅れが大きくなって燃焼騒音の増大及び排気中
のＮＯｘ、ＨＣ成分が増大する新たな問題が発生してし
まう。

そこで上記不都合を回避するために、燃料の圧送始めと
圧送終りとを調整すると共にプランジャポンプのプラン
ジャのリフトを行うカムリフト勾配の異なる領域を適宜
選択して要求燃料圧送量と圧送期間を制御することによ
り、機関の種類、運転状態等に応じた最適な燃料噴射率
を得るようにした改良型の分配型燃料噴射ポンプが例え
ば実開昭５８−１１３　’８６９号公報で提供された。

例えばこのものは第８図及び第９図に示すように、機関
回転に同期して回転しかつカム１がカムローラ２に乗り
上げることにより往復動するプランジャ３によってプラ
ンジャ高圧室４内に燃料を吸入しかつ分配ポート５を介
して機関の各噴射ノズルに燃料を分配して圧送供給する
。プランジャ３の側面には、該側面に嵌合したブツシュ
２８の開口を介して、プランジャ高圧室４に連通ずる第
１及び第２のスピルポート６．７が低圧のポンプ室８に
向は開口しており、該第１及び第２のスピルポート６．
７を、前記ブツシュ２８の外周に摺動自由に嵌合したコ
ントロールスリーブ９が開閉制御する。

これによりプランジ中３の圧送行程におけるスピルポー
ト６．７の開閉時期を調整して燃料の圧送　　　　　　
　′１始め及び終りを制御するのである。

コントロールスリーブ９周方向の回動位置制御は制御回
路１０の制御を受ける第１のアクチュエータ１１が行い
、軸方向の位置制御は制御回路１０の制御を受ける第２
のアクチュエータ１２により行われる。尚図中１３はプ
ランジャ３の往復動位相を調整して圧送時期を制御する
タイマである。

上記従来装置において噴射量制御機構につき更に述べる
と、第９図に示すように、コントロールスリーブ９の前
後両端面Ｆ−Ｒはプランジャ軸に対して傾斜している。

そしてプランジャ３の圧送行程（図で右行行程）初期に
おいては、第１のスピルポート１１かコントロールスリ
ーブ９の後端Ｒから外れてポンプ室８に開放されている
。従ってプランジャ３の右行開始時にはプランジャ高圧
室４からの実際の燃料圧送がなく、第１のスピルポート
６がコントロールスリーブ９の後端Ｒにより閉塞された
ときにはじめて燃料の圧送が開始される。プランジャ３
の圧送行程が進むと、第２のスピルポート７がコントロ
ールスリーブ９の前端Ｆを越えてポンプ室８に開放され
るようになり、プランジャ高圧室４内の高圧燃料をスピ
ルポート７からポンプ室４にリリーフし、燃料の圧送を
終了する。このことから明らかなように燃料圧送の始め
及び終りはコントロールスリーブ９の前端面Ｆ及び後端
面Ｒの位置で決定されることとなる。

ここにおいてコントロールスリーブ９の前後端面Ｆ、Ｒ
はプランジャ軸に対して傾斜しているから、第１及び第
２スピルポート６．７の開閉時期即ち燃料の圧送始め及
び終りの時期はコントロールスリーブ９のプランジャ軸
方向の変位の他に周方向の回動位置によっても制御され
ることとなる。

〈発明が解決しようとする問題点） しかしながらかかる従来の分配型燃料噴射ポンプによる
と、燃料の圧送始めから終りに至る圧送期間はコントロ
ールスリーブ９の軸方向長さ即ち前・後端面間の距離Ｓ
によって定められるものであり、これはコントロールス
リーブ９の周方向回動位置に一義的に決定されるもので
あって、コントロールスリーブ９の軸方向変位は、第１
０図に示すようにカム１のカムプロフィルｃ、ｐ、のい
ずれの領域を選定するかに過ぎないものであった。つま
りこのものは、燃料圧送期間は第１のアクチュエータ１
１によって制御し、その間の圧送量はカムプロフィルｃ
、ｐ、のカムリフト量（Ｌ＋　、Ｌ２　）ｔ［２のアク
チュエータ１２によって適宜選択し、もって適当な圧送
率を得るものである。

従ってまず圧送期間は、コントロールスリーブ９の前・
後端面Ｆ−Ｒの特定の関係の相対距離に依存して任意性
が薄く、また圧送期間の圧送量はカムプロフィルにのみ
依存してこれもまた自由度が小さいものであ６）た。

本発明は上記に鑑み、燃料の圧送始め、終り、圧送期間
を自由に変えて、カムプロフィルの領域、カム角度範囲
を選択し、もって燃料圧送率のより高い自由度を図って
内燃機関の制御精度を向上させることを目的とする。

く問題点を解決するための手段〉 そのために本発明では、カムリフト勾配が不均一である
カムと該カムに従って回転しつつ往復動することにより
プランジャ高圧室に燃料を吸引しかつ分配ボートから分
配圧送するプランジャを備えたプランジャポンプと′、
前記カムをその軸まわりに回動調整する等して前記プラ
ンジャの往復運動位相を可変制御する圧送時期制御手段
と、前記プランジャ高圧室内の高圧燃料をプランジャの
側面でプランジャ軸方向に離間して低圧空間に開口する
第１及び第２のスピルポートと、該２つのスピルポート
のうち第１のスピルポートの開閉時期を第１のアクチュ
エータを用いで制御すると共に第２のスピルポートの開
閉時期を第２のアクチュエータを用いて制御するコント
ロールスリーブと、を設け、制御手段により、圧送時期
制御手段と、第１及び第２のアクチュエータとを最適噴
射率を得るべく制御する構成にする一方、前記コントロ
ールスリーブは、その内周面に前記低圧空間に連通ずる
連通ボートが機関の気筒と同数個開口され、該連通ボー
トはコントロールスリーブの軸方向変位に拘わらず該内
周面に対する前記第１スピルポートの軌跡のプランジャ
軸方向幅を包含する幅を有するように形成した。

く作用〉 かかる構成により、第１のスピルポートの閉成時期が燃
料圧送開始時期となり、第２のスピルポートの開放開始
時期が圧送終了時期となるから、制御手段により第１の
アクチュエータ及び第２のアクチュエータを夫々制御す
れば最適の圧送始めと圧送終りを自由に制御できること
となり、また圧送時期制御手段を適当に制御することに
より圧送時期をも制御できる。このとき前記圧送始めと
圧送終りとの間が圧送期間となるが、ごの圧送期間中の
カムリフト勾配が例えば大であれば同し圧送期間でもプ
ランジャの有効圧送ストロークが増大するから圧送量が
増大する。このことを利用して圧送始め及び終り、圧送
期間、圧送量、即ちこれらにより決定される噴射率を最
適なものに自由に制御する。ここにおいて第１のスピル
ポートの開成時期は、連通ボートのプランジャ軸方向幅
５が、コントロールスリーブの軸方向変位にかかわらず
常に第１スピルポートの軌跡を含むように形成しである
から、コントロールスリーブの軸方向変位即ち圧送終り
時期がいかように変化しようとも、第１のスピルポート
と連通ボートとの閉成時期即ち圧送始め時期はコントロ
ールスリーブの回動位置によってのみ独立して制御され
ることに大きな特徴を有するものである。

〈実施例〉 以下に本発明の詳細な説明する。

第１図〜第５図に示す本発明の一実施例において、燃料
は、ポンプハウシング２０の図示しない入口から、機関
出力軸に連結したドライブシャフト２１により駆動され
る図示しないフィートポンプによって吸引され、加圧さ
れてポンプハウジング２０内のポンプ室２２に供給され
る。ポンプ室２２内の燃料は作動各部の潤滑を行うと同
時に、吸入ボート２３を通って高圧のプランジャポンプ
２４におけるプランジャ高圧室２５に送られる。ここに
おいてプランジャ２６の先端外周に気筒と同数の吸込ス
リット２７が形成してあり、該吸込スリット２７と吸入
ボート２３との一致により燃料がプランジャ高圧室２５
内に導入可能となる。プランジャ２６は、カムディスク
２９に固定されていて図示しない往復摺動可能なジヨイ
ントにより、ドライブシャフト２１によって、機関回転
に同期して回転される。

カムディスク２９には、機関の気筒数と同数のカムフェ
イス３０が形成されており、カムディスク２９の回転に
よってこのカムフェイス３０がローラリング３１に保持
されたローラ３２を乗り越える度毎に、所定のカムリフ
トだけ往復運動する。

ここにおいてカムフェイス３０はカムリフト勾配が不均
一となるカムリフト曲線例えば正弦波曲線によって形成
されており、カムフェイス３０の選択領域によっては同
一回転角度に対してカムリフト量は異なるものである。

従って、プランジャ２６は回転しつつ往復運動をし、吸
入行程（図で左行）時に吸入ポート２３から吸引した燃
料を圧送行程（回で右行）時に分配ポート３５より、気
筒数に対応して設けられた分配通路３６．デリバリバル
ブ３７を経て、図示しない各噴射ノズルへと送出される
。

このような燃料の噴射時期は、カムディスク２９とロー
ラ３２との相対位置をローラリング３１の回動によって
変化させることで任意に調整される。ローラリング３１
ば、ドライヒングピン４１を介して、第２図に示すよう
にタイマピストン４２に連結される。該タイマビス］・
ン４２はポンプハウシング２０の内部に摺動自在に収納
されており、タイマピストン４２０図で右端に油室４３
を、同しく左端に油室４４をそれぞれ形成している。油
室４３を図示しないフィードポンプの吸入側に通路４５
を介して連通させ、油室４３と油室４４との連通路４６
途中に電磁弁５０を設りてい、る。該電磁弁５０は制御
手段１００からの制御信号により制御される。

前記タイマピストン４２右端の油室４３には通路４７を
介してポンプ室２２の燃料圧力が導入され、反対側の油
室４４には、上記のようにフィードポンプの吸込側の圧
力（負圧に近い圧力）が導入されて、その差圧力に抗す
べくタイマピストン４２をスプリング４８で押し戻して
いる。

ポンプ室２２の燃料圧力は、図示しないフィードポンプ
の回転速度、つまり、機関回転速度に比例して上昇する
。このため、両油室４３．４４め圧力差により電磁弁５
０が閉じている場合、機関回転速度が上昇するに伴って
、タイマピストン４２が図中左側へ押され、これによっ
てローシリング３１がカムディスク２９の回転方向と逆
の方向に回動し、もって噴射時期を進角させる。

一方、油室４３の燃料圧力を、電磁弁５０を開にして通
路４５を介し低圧のフィートポンプ側へ逃がすごとによ
り、タイマピストン４２は図中スプリング４８の弾性力
で右側へ移動し噴射時期が遅角する。

従って、噴射時期制御は、電磁弁５０の開閉を制御手段
１００によりデユーティ制御す九ば噴射時期を電子的に
制御できる。

ここにおいて本実施例では、本発明でいう噴射時期制御
手段とは、ローラリング３１．タイマピストン４２．電
磁弁５０及び制御手段１００等からなっており、プラン
ジャ２６の往復動位相を制御するものである。

次に燃料の噴射量制御部分に一ついて述べる。

前記プランジャ２６の側面には、プランジャ高圧室２５
に通孔５０を介して連通ずる第１及び第２のスピルポー
ト５１．５２が低圧空間であるポンプ室２２に向はプラ
ンジャ軸方向に離間して開口している。

環状のコントロールスリーブ５３は該プランジャ２６の
外周に摺動自由に嵌合して前記第１及び第２のスピルポ
ー）５１．５２を覆っている。

コントロールスリーブ５３内面には、第３図及び第４図
に示すように前記第１のスピルポート５１を覆う部分に
気筒数と同数の溝状の連通ポート５４が設けられ、第１
のスピルポート５１ば該連通ボート５４の１つと一致し
たときにこれを介してポンプ室２２と連通ずる。尚連通
ボート５４はプランジャ軸と平行な相対する２辺を有す
る矩形の溝からなり、コントロールスリーブ５３中心軸
まわりの有効角θ１はカムフェイス３０の有効リフト範
囲の中心軸まわりの角度θ２の約１／２となっている（
第６図参照）。また第１のスピルポート５１の軌跡Ｐ１
はコントロールスリーブ５３の軸方向変位にかかわらず
常に連通ボート５４のコントロールスリーブ奥行き幅り
内に含まれるように連通ポート５４を形成しておく。

コントロールスリーブ５３の位置制御は、第１のアクチ
ュエータとして機能するピストン６１と、第２のアクチ
ュエータとして機能するトルクモータ７１によって行わ
れる。

即ち、コントロールスリーブ５３は、外周一部に切られ
た横溝５３ａにはめ込まれた偏芯ピボットビン７２を介
してトルクモータ７１に係合され、更に第５図に示すよ
うに外周軸方向に切られた縦溝５３ｂにはめ込まれたピ
ホソトビン６２を介してドライビングピン６３に当接し
、ピストン６１に係合している。

該ドライビングピン６３は、その途中の支持ピン６４及
び支持具６４ａによってポンプハウジング２０と結合し
ている。

前記ピストン６１の図で右側には高圧油室６５が設けら
れ、左側には低圧油室６６が設けられている。

前記高圧油室６５は絞りを有する連通孔６１ａによりポ
ンプ室２２と連通している。低圧油室６６は、通路６６
ａにより図示しないフィードポンプの吸入側と連通して
いる。高圧油室６５と低圧油室６６とは電磁弁６８を介
装した連通路６７で連絡される。

低圧油室６６に介装したスプリング６９は、ビス］・ン
６１を図で右方向に押しつけており、電（ｄ弁６Ｂの開
閉作用により高圧油室６５内の圧力か変化するに応して
、ピストン６１の位置を変化させる。この制御は制御手
段１００からの制御信号により行う。尚ピストン６１の
位置は、図示しないが例えばギヤツブセンサ等のセンサ
により検知され、制御手段１０ヘフイードハソクされる
。

制御手段１００の制御指令信号により、トルクモータ７
１が正逆回転すると、コントロールスリーブ５３は偏心
ピボットピン７２の作用によりプランジャ軸方向に変位
される一方、電磁弁６８の０Ｎ−ＯＦＦデユーティ制御
によりピストン６１が変位すると支持ビン６４のまわり
にドライビングピン６３を介してコントロールスリーブ
５３が周方向に回動される。

上記のようにコントロールスリーブ５３が軸方向に変位
されると、プランジャ圧送行程において、第２のスピル
ポート５２がコントロールスリーブ５３の前端５３ｆか
らポンプ室２２に開放されてプランジャ高圧室２５の燃
料圧を低圧空間にリリーフし圧送が終了する時期が制御
されることである。また同しくプランジャ圧送行程にお
いて、コントロールスリーブ５３が周方向に角度変位さ
れると、第１のスピルポート５１と連通ポート５４との
連通遮断時が変化され一ζプランジャ高圧室２５内の燃
料が圧送開始される時期が制御される。従ってトルクモ
ータ７１及び電磁弁６８の制御により圧送始めと終り即
ち燃料圧送量（噴射量）を制御することができるのであ
る。尚図中８１は燃料遮断弁である。

次に作用を説明する。

第６図に示すコントロールスリーブ内面展開図において
、Ｐｌは第１のスピルボー１５１の軌跡であり、Ｐ２は
第２のスピルポート５２の軌跡である。

ここで第１のスピルポート５１の軌跡Ｐ１は、コントロ
ールスリーブ５３の軸方向変位にかかわらず常に連通ポ
ート５４のプランジャ軸方向幅り内にあり、従って連通
ポート５４と第１のスピルボー１・５１との連通開閉は
、コントロールスリーブ５３の軸方向移動即ち燃料圧送
送りには影響されないようになっている。Ｐｌ及びＰ２
は共にプランジャ２Ｇの回転往復動に伴い、正弦波状の
カムフェイス３０に従う軌跡である。

まずプランジャ２６の圧送行程は、第１及び第２のスピ
ルポート５１．５２の共通中心線αがＡにある位置から
開始されるが、このときは第１スピルポート５１が連通
ボート５４と一致しているから、プランジャ高圧室２５
がポンプ室２２に連通して、燃料の実際の圧送は開始さ
れない。

プランジャ２６の回転にともなって第１及び第２スピル
ポート５１．５２の中心線αがＢに達すると第１スピル
ポート５１の連通ボート５４との連通が閉成され、第２
のスピルポート５２も、コントロールスリーブ５３によ
り閉じられているので、プランジャ高圧室２５内の燃料
が加圧され始める。即ち中心線αがＢ位置に移動した時
点が燃料の圧送始めである。このＢの位置は、連通ボー
ト５４のプランジャ軸と平行な辺の位置即ちコントロー
ルスリーブ５３の回転方向位置によってのみ決定され、
コントシＪ−ルスリーブ５３の軸方向変位に全（影響さ
れずに電磁弁６８の制御によるピストン６１の位置決め
によって決定される。

αが０点に達するまでは燃料が分配ボート３５から各噴
射ノズルに分配圧送される。

αが０点に達すると、第１のスピルポート５１は閉成さ
れたままであるが、第２のスピルポート５２がコントロ
ールスリーブ前縁５３’ｆに達しポンプ室２２へ開口を
始める。即ち、αが０点を越せば第２のスピルポート５
２がコントロールスリーブ前縁５３ｆからポンプ室２２
内に露出し、プランジャ高圧室２５内の高圧燃料がポー
ト室２２内にリリーフされて燃料の圧送が終了する。

即ち、中心線αがＢからＣへ移動する間は、プランジャ
高圧室２５内の燃料が圧送される。この実際に燃料が圧
送されるプランジャ回動角を有効圧送角度βとし、プラ
ンジャ圧送ストロークを有効圧送ストロークγとする。

このＣ位置は、コントロールスリーブ５３の周方向角度
変位には全（影響を受けずにプランジャ軸方向の位置に
よってのみ決定され、従ってトルクモータ７１によって
決定される。

その後プランジャ２６の回転に伴い、中心線αはカムリ
フト頂点にあたるＤ位置に達するが、この間は第２のス
ピルポート５２が開口しているので燃料の圧送は行われ
ない。

プランジャ２６が更に回転し、吸入行程に入ると、第１
のスピルポート５１が連通ポート５４に対し開口をはじ
める。この時期は、コントロールスリーブ５３の回転方
向位置によって異なるが、連通ボート５４の有効角θ１
が、カムフェイス３０のカムリフト期間中の有効角θ２
の１／２程度即ち、圧送ストローク或いは吸入ストロー
クそれぞれをカバーする程度の大きさであるので、圧送
ストローク中に第１のスピルポート５１が閉じていれば
、吸入ストローク中には必ず開口することとなる。

従って吸入行程中には、プランジャ高圧室２５内には、
吸入口２３と第１及び第２のスピルポート５１゜５２の
３流路から燃料が吸入される。

機関停止時には、ポンプ室２２内の燃料圧力が小　　　
　　　　　′）さくなるからコントロールスリーブ５３
は、ピストン６１に対してスプリング６９の弾性力で第
１図で右方向位置に持ちきたされ、第１のスピルポート
５１と連通ポート５４とが連通ずるよう回転変位させら
れるようにしておく。

上記燃料の圧送行程における圧送量の制御について更に
説明を加えると、有効圧送角度βと有効圧送ストローク
Ｔとは、圧送開始位置Ｂと圧送終了位ＷＣとを変えるこ
とより自由に制御できることが上記により明らかである
。かかる有効圧送角度βと有効圧送ストロークγとの相
関関係はカムフェイス３０のカムプロフィルＣＰによっ
て定められる。

即ち、第１及び第２のスピルポート（中心点）５１、５
２の軌跡Ｐ＋、ＰｚはカムプロフィルＣＰに追従するか
ら第７図に示すようにカムプロフィルＣＰ上に圧送開始
位置Ｂと圧送終了位置Ｃとをプロットすることができる
。ここにおいて有効圧送角度βを等しく　（β１＝β２
）して圧送開始位置Ｂ、。

Ｂ２及び圧送終了位置Ｃ＋、Ｃｚを異ならせた場合には
、カムリフト速度が不均一であるから、カムリフト速度
（リフト量）の大きなプロフィルを選択した有効圧送ス
トロークγ２の方がカムリフト速度（リフト量）の小さ
なプロフィルを選択した有効圧送ストロークγ１よりも
大きいことがわかる。

従って有効圧送ストロークは噴射量に相当するから、例
えば高負荷時に短い圧送期間で大量の圧送量を得、高噴
射率とするためには、有効圧送ストローク中にカムリフ
ト速度の大きな領域が多く占めるようにカムプロフィル
の任意の領域を選択制御すればよい。この制御はトルク
モータ７１及び電磁弁６８を制御手段１００により圧送
始まり及び終りの時期を制御すればよいのである。制御
手段１００シこ機関の負荷１回転速度等の各種運転条件
信号を人力させ、これに応じてトルクモータ７１及び電
磁弁６８を制御するようにすれば、カムプロフィルの任
意の領域が有効圧送ストロークのカムプロフィルとして
運転中に選択できるので、要求最大噴射量の異なる各エ
ンジン種類、カムの種類によらす運転条件に応じた最適
な噴射率が制御手段の対応だけで実現できるものである
。

尚連通ボート５４は実施例のような溝状のものでなく、
スリット、礼状のものでもよいことはいうまでもない。

カムフェイス３０のカムプロフィルも正弦波形状に限ら
ず、カムリフト速度が変化するものであればよい。

〈発明の効果） 以上述べたように本発明によれば、制御手段により、燃
料の圧送始め及び終りを相互に独立して自由に制御でき
るから圧送期間も自由に制御できると共にカムプロフィ
ルの任意の範囲を燃料有効圧送ストロークとして使える
ようになり、最適な圧送率で燃料を圧送できるため、例
えばアイドル及び低負荷運転での低噴射率噴射による騒
音低減とＮＯｘ及びＨＣの低減、並びに高負荷域におけ
る高噴射率噴射による出力性能増大、スモーク低減等を
容易に図ることができる等、噴射率制御の自由度が大幅
に向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の１実施例を示す分配型燃料噴射ポンプ
の要部縦断面図、第２図はプランジャの回動位相制御手
段を示す第１図ｎ−ｎ矢視断面図、第３図は第１図にお
けるコントロールスリーブ部の平面図、第４図は第１の
スピルポート部を示す第１図におけるＩＶ−ＩＶ矢視断
面図、第５図は第１図において第１のアクチュエータ部
を示すＶ−Ｖ矢視断面図、第６図は第１図におけるコン
トロールスリーブの内面展開図、第７図は圧送量制御の
説明図、第８図は従来の分配型燃料噴射ポンプの要部縦
断面図、第９図は同上のコントロールスリーブの側面図
、第１０図は従来装置の燃料圧送期間とカムリフト量と
の関係を示すグラフである。 ２２・・・ポンプセ２４・・・プランジャポンプ２５・
・・プランジャポンプ　　２６・・・プランジャ２９・
・・カムディスク　　３ｏ・・・カムフェイス３１・・
・ローラリング　　３２・・・ローラ　　３５・・・分
配ホード４１・・・ドライビングピン　　４２・・・タ
イマピストン　　５Ｌ　５２・・・スピルポー・−）　
　　５３・・・コントロールスリーブ　　５３ａ・・・
横＊　　　５３ｂ・・・縦溝６１・・・ピストン　　６
５・・・高圧油室　　６６・・・低圧油室６７・・・連
通路　　６８・・・電磁弁　　７１・・・トルクモーフ
７２・・・偏心ピボットピン　　Ｐ、、Ｐ２・・・第１
及び第２のスピルポートの軌跡　　へ用プランジャ圧達
開始位Ｎ　　Ｂ・・・有効圧送開始位置　　Ｃ・・・有
気圧送終了位置　　Ｄ・・・プランジャ圧送終了位置α
・・・第１及び第２スピルポートの共通中心線β、β１
．β２・・・有効圧送角　　γ、γ１．γ２・・・有効
圧送ストローク　　ｈ・・・連通ポートのプランジャ軸
方向幅 特許出願人　　日産自動車株式会社 代理人　弁理士　笹　島　　冨二雄 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）カムリフト勾配が不均一であるカム及び該カムに
   従って回転しつつ往復動することによりプランジャ高圧
   室に燃料を吸引しかつ分配ポートから分配圧送するプラ
   ンジャを備えたプランジャポンプと、前記プランジャの
   往復運動位相を可変制御する圧送時期制御手段と、前記
   プランジャ高圧室に連通すると共に前記プランジャの側
   面でプランジャ軸方向に離間して低圧空間に開口する第
   １及び第２のスピルポートと、プランジャ周囲に摺動自
   由に嵌合され該２つのスピルポートを開閉する環状のコ
   ントロールスリーブと、前記第１スピルポートの閉成時
   期を変化させるべく前記コントロールスリーブを周方向
   に変位して圧送始めを制御する第１のアクチュエータと
   、前記第２スピルポートの開放開始時期を変化させるべ
   く前記コントロールスリーブをプランジャ軸方向に変位
   して圧送終りを制御する第２のアクチュエータと、前記
   圧送時期制御手段及び第１，第２のアクチュエータの作
   動を制御する制御手段と、を備え、前記コントロールス
   リーブは、その内周面に前記低圧空間に連通する連通ポ
   ートが機関の気筒と同数個開口され、該連通ポートはコ
   ントロールスリーブの軸方向変位に拘わらず該内周面に
   対する前記第１スピルポートの軌跡のプランジャ軸方向
   幅を包含する幅を有するように形成したことを特徴とす
   る分配型燃料噴射ポンプ。
2. （２）制御手段は、前記圧送時期制御手段による圧送時
   期変化分を差し引いて第１のアクチュエータによる第１
   スピルポートの閉成時期を制御するようにしたことを特
   徴とする分配型燃料噴射ポンプ。