JP2964479B2 - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents
分配型燃料噴射ポンプInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、分配型燃料噴射ポンプの低温時進角装置に
関するもので、例えばディーゼル機関の燃料噴射装置に
適用される。
関するもので、例えばディーゼル機関の燃料噴射装置に
適用される。
（従来の技術） 従来周知の分配型燃料噴射ポンプにおいては、ディー
ゼル機関の回転数および負荷に応じて噴射時期が最適に
なるようにタイマ部により調整するのが一般的である
（実公昭51−37066号公報など）。
ゼル機関の回転数および負荷に応じて噴射時期が最適に
なるようにタイマ部により調整するのが一般的である
（実公昭51−37066号公報など）。
このタイマ部を駆動するタイマピストン装置は、タイ
マスプリング荷重とポンプ室圧のバランスによりピスト
ン位置を定め、このピストン位置に応じてカム山位置を
定めることにより、ポンプ室圧が高くなると噴射時期を
速め、ポンプ室圧が低くなると噴射時期を送らせること
で、最適点火時期になるように制御している。
マスプリング荷重とポンプ室圧のバランスによりピスト
ン位置を定め、このピストン位置に応じてカム山位置を
定めることにより、ポンプ室圧が高くなると噴射時期を
速め、ポンプ室圧が低くなると噴射時期を送らせること
で、最適点火時期になるように制御している。
そして寒気時などの低温時に燃料噴射時期を速める低
温時進角装置（TCV）を備えた燃料噴射ポンプでは、ポ
ンプ室とタイマ低圧室を結ぶ油通路に設けられる油圧切
替制御弁を低温時に閉じることにより、例えば第８図に
示すように、低温時にポンプ室圧を上昇させてタイマ高
圧室の圧力を増大し、噴射時期を進めるようにして機関
の運転状態を安定にしている。
温時進角装置（TCV）を備えた燃料噴射ポンプでは、ポ
ンプ室とタイマ低圧室を結ぶ油通路に設けられる油圧切
替制御弁を低温時に閉じることにより、例えば第８図に
示すように、低温時にポンプ室圧を上昇させてタイマ高
圧室の圧力を増大し、噴射時期を進めるようにして機関
の運転状態を安定にしている。
（発明が解決しようとする課題） しかし、機関の負荷に応じてポンプ室圧を調節するロ
ードセンシングタイマ（LST）を備えた分配型燃料噴射
ポンプによると、部分負荷運転時にポンプ室内の燃料の
一部をガバナスリーブのオリフィスからポンプ室調圧通
路を経て燃料ポンプの吸入室側に逃がすため、低温時に
ポンプ室とタイマ低圧室を結ぶ油通路を油圧切替制御弁
の閉によって遮断しても、ポンプ室に連通されるタイマ
高圧室の圧力が低下し、タイマピストンが遅角側に移行
して噴射時期を遅らすので、機関の安定した運転が確保
できないという問題がある（第９図）。
ードセンシングタイマ（LST）を備えた分配型燃料噴射
ポンプによると、部分負荷運転時にポンプ室内の燃料の
一部をガバナスリーブのオリフィスからポンプ室調圧通
路を経て燃料ポンプの吸入室側に逃がすため、低温時に
ポンプ室とタイマ低圧室を結ぶ油通路を油圧切替制御弁
の閉によって遮断しても、ポンプ室に連通されるタイマ
高圧室の圧力が低下し、タイマピストンが遅角側に移行
して噴射時期を遅らすので、機関の安定した運転が確保
できないという問題がある（第９図）。
本発明は、このような問題点を解決するためになされ
たもので、所定の条件下の部分負荷時にはポンプ室圧を
低下しないようにして、タイマ部による進角を保持する
ことで、機関の安定した運転性を確保した燃料噴射ポン
プを提供することを目的とする。
たもので、所定の条件下の部分負荷時にはポンプ室圧を
低下しないようにして、タイマ部による進角を保持する
ことで、機関の安定した運転性を確保した燃料噴射ポン
プを提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段） 燃料ポンプから吐出される燃料をポンププランジャの
作動によって内燃機関に噴射供給する分配型燃料噴射ポ
ンプであって、 燃料ポンプから吐出される燃料が供給されるポンプ室
と、前記ポンプ室と連通するタイマ高圧室に導かれる燃
料圧力の増大に応じてリターンスプリングに抗してタイ
マピストンを進角側に移動するタイマ部と、前記ポンプ
室と前記タイマ部のタイマ低圧室とを連通する油流路に
設けられ低温時に該流路を閉じる電気式油圧切替制御弁
と、機関の負荷が増大するとガバナ機構に連動して前記
ポンプ室の燃料圧力を逃がすオリフィスとを備え、 このオリフィスに連通されるポンプ室調圧通路と前記
電気式油圧切替制御弁の前記ポンプ室側の前記油流路と
を接続したことを特徴とする。
作動によって内燃機関に噴射供給する分配型燃料噴射ポ
ンプであって、 燃料ポンプから吐出される燃料が供給されるポンプ室
と、前記ポンプ室と連通するタイマ高圧室に導かれる燃
料圧力の増大に応じてリターンスプリングに抗してタイ
マピストンを進角側に移動するタイマ部と、前記ポンプ
室と前記タイマ部のタイマ低圧室とを連通する油流路に
設けられ低温時に該流路を閉じる電気式油圧切替制御弁
と、機関の負荷が増大するとガバナ機構に連動して前記
ポンプ室の燃料圧力を逃がすオリフィスとを備え、 このオリフィスに連通されるポンプ室調圧通路と前記
電気式油圧切替制御弁の前記ポンプ室側の前記油流路と
を接続したことを特徴とする。
分配型燃料噴射ポンプ。
（作用） 本発明の分配型燃料噴射ポンプによれば、機関の部分
負荷運転時にガバナスリーブが移動してオリフィスが開
かれることによって、ポンプ室とポンプ室調圧通路とが
連通される。
負荷運転時にガバナスリーブが移動してオリフィスが開
かれることによって、ポンプ室とポンプ室調圧通路とが
連通される。
低温時であると、ポンプ室調圧通路とタイマ低圧室と
を結ぶ通路が電気式油圧切替制御弁の閉により閉じられ
るので、部分負荷時にポンプ室圧に応じた圧力がタイマ
高圧室に作用してタイマ部による進角が保持され、不安
定になりがちな低温時における機関の運転性を安定にす
る。
を結ぶ通路が電気式油圧切替制御弁の閉により閉じられ
るので、部分負荷時にポンプ室圧に応じた圧力がタイマ
高圧室に作用してタイマ部による進角が保持され、不安
定になりがちな低温時における機関の運転性を安定にす
る。
（実施例） 本発明の実施例を図面にもとづいて説明する。
第１図〜第６図は、本発明の第１の実施例を示してい
る。
る。
第１図において、燃料噴射ポンプ１のフィードポンプ
（燃料ポンプ）２とタイマ部３の部分は、図面の説明上
理解しやすくするために実際の構成に比べ紙面に対し90
度展開した状態になっている。
（燃料ポンプ）２とタイマ部３の部分は、図面の説明上
理解しやすくするために実際の構成に比べ紙面に対し90
度展開した状態になっている。
ポンプハウジング４の燃料入口５から流入された燃料
は、通路７を通ってベーン型フィードポンプ６により汲
上げられ、汲上げられた燃料は、調圧弁10により調圧さ
れて、ポンプ回転数に比例した圧力となって通路８から
ポンプ室９に流入される。調圧弁10の低圧室10aはフィ
ードポンプ６の上流側の燃料吸入側吸収室33に連通され
ている。
は、通路７を通ってベーン型フィードポンプ６により汲
上げられ、汲上げられた燃料は、調圧弁10により調圧さ
れて、ポンプ回転数に比例した圧力となって通路８から
ポンプ室９に流入される。調圧弁10の低圧室10aはフィ
ードポンプ６の上流側の燃料吸入側吸収室33に連通され
ている。
ドライブシャフト（図示せず）の回転によりポンプ室
９のフェースカム（図示せず）とポンププランジャ11が
回転運動および往復運動を行なうと、燃料の圧送および
分配が後述するようになされる。すなわち、プランジャ
分配ポート12からの燃料の圧送は、ポンププランジャ11
が第１図で右方向に移動するとき開始され、プランジャ
溢流ポート13がスピルリング14から開放されたとき終了
する。
９のフェースカム（図示せず）とポンププランジャ11が
回転運動および往復運動を行なうと、燃料の圧送および
分配が後述するようになされる。すなわち、プランジャ
分配ポート12からの燃料の圧送は、ポンププランジャ11
が第１図で右方向に移動するとき開始され、プランジャ
溢流ポート13がスピルリング14から開放されたとき終了
する。
スピルリング14の位置を規制するヘッドピン15は、ガ
バナ機構16により位置制御される。つまり、基本的に
は、ドライブシャフトと連動するギア（図示せず）と一
体になるフライウエイトホルダ21がガバナシャフト20に
取付けられており、ガバナシャフト20の回転が増速され
ると、フライウエイトホルダ21に遊挿される４個のフラ
イウエイト17が遠心力によって第１図で矢印Ａ方向に広
がり、その一端17aに当接するガバナスリーブ18をガバ
ナシャフト20に対し第１図示矢印Ｂ方向に押出す。これ
により、ガバナスリーブ18の先端に当接されるガバナレ
バー22が支点ａを中心として第１図で時計方向に回動す
ると、他端22aに連結されるヘッドピン15を第１図で左
方向に移動し、ポンププランジャ11の燃料圧送時の有効
ストロークを短くし、燃料噴射量を減少させる。
バナ機構16により位置制御される。つまり、基本的に
は、ドライブシャフトと連動するギア（図示せず）と一
体になるフライウエイトホルダ21がガバナシャフト20に
取付けられており、ガバナシャフト20の回転が増速され
ると、フライウエイトホルダ21に遊挿される４個のフラ
イウエイト17が遠心力によって第１図で矢印Ａ方向に広
がり、その一端17aに当接するガバナスリーブ18をガバ
ナシャフト20に対し第１図示矢印Ｂ方向に押出す。これ
により、ガバナスリーブ18の先端に当接されるガバナレ
バー22が支点ａを中心として第１図で時計方向に回動す
ると、他端22aに連結されるヘッドピン15を第１図で左
方向に移動し、ポンププランジャ11の燃料圧送時の有効
ストロークを短くし、燃料噴射量を減少させる。
円柱状のガバナシャフト20は、軸方向に通孔30が設け
られ、この通孔30の先端はガバナシャフト小径部20aの
外周で開口される。その開口孔30aは、ガバナシャフト
小径部20aの外周面に摺動自在に嵌合される有底円筒状
のガバナスリーブ18に形成されるオリフィス18aと連通
している。ガバナシャフト小径部20bに対し軸方向に摺
動自在に設けられるガバナスリーブ18は、そのオリフィ
ス18aが開口孔30aとオーバーラップしたときポンプ室９
内がオリフィス18aを経て通孔30に連通される。通孔30
は、外部配管32および通路65により後述する電磁式油圧
切替制御弁51の上流側に連通されている。
られ、この通孔30の先端はガバナシャフト小径部20aの
外周で開口される。その開口孔30aは、ガバナシャフト
小径部20aの外周面に摺動自在に嵌合される有底円筒状
のガバナスリーブ18に形成されるオリフィス18aと連通
している。ガバナシャフト小径部20bに対し軸方向に摺
動自在に設けられるガバナスリーブ18は、そのオリフィ
ス18aが開口孔30aとオーバーラップしたときポンプ室９
内がオリフィス18aを経て通孔30に連通される。通孔30
は、外部配管32および通路65により後述する電磁式油圧
切替制御弁51の上流側に連通されている。
第１図の状態は、部分負荷運転時の状態をあらわし、
オリフィス18aが開口孔30aと連通した状態を示してい
る。この状態ではポンプ室内の燃料を通孔30外部配管32
からを経て通路65により油圧切替制御弁51に流し、油圧
切替制御弁51が開であれば燃料を低圧側通路50aからタ
イマ部３のタイマ低圧室45に逃がす。この状態から機関
の回転数が上昇しフライウエイト17が拡がる方向（第１
図矢印Ａ方向）に開かれると、ガバナレバー22の付勢力
に抗してガバナスリーブ18が第１図で右方向（第１図矢
印Ｂ方向に）移動され、オリフィス18aが閉じた状態に
移行される。つまり、機関の回転数が所定回転数以上に
上昇すると、オリフィス18aが閉じる。
オリフィス18aが開口孔30aと連通した状態を示してい
る。この状態ではポンプ室内の燃料を通孔30外部配管32
からを経て通路65により油圧切替制御弁51に流し、油圧
切替制御弁51が開であれば燃料を低圧側通路50aからタ
イマ部３のタイマ低圧室45に逃がす。この状態から機関
の回転数が上昇しフライウエイト17が拡がる方向（第１
図矢印Ａ方向）に開かれると、ガバナレバー22の付勢力
に抗してガバナスリーブ18が第１図で右方向（第１図矢
印Ｂ方向に）移動され、オリフィス18aが閉じた状態に
移行される。つまり、機関の回転数が所定回転数以上に
上昇すると、オリフィス18aが閉じる。
燃料噴射器を調節するタイマ部３は、フェイスカムに
接するローラホルダ（図示せず）を回動させることによ
り機関のクランク角度に対する噴射開始位置を調節す
る。すなわち、ローラホルダに連動するタイマピストン
ピン41を駆動するタイマピストン42がタイマシリンダ43
に摺動可能に収納されており、このタイマピストン42の
一端面側のタイマ高圧室44に前述したポンプ室９の燃料
圧力が導かれ、他端面側のタイマ低圧室45にタイマピス
トン42を遅角側（高圧室側）に付勢するリターンスプリ
ング46が介装されている。これにより、燃料噴射時期を
調節するタイマピストン位置は、タイマ高圧室44の圧力
とタイマ低圧室45の圧力およびリターンスプリング46の
付勢力とのバランスにより決定される。タイマ低圧室45
は、低圧側通路50aにより電磁式油圧切替制御弁（TCV）
51を介して高圧側通路50bを経てポンプ室９に連通され
ている。
接するローラホルダ（図示せず）を回動させることによ
り機関のクランク角度に対する噴射開始位置を調節す
る。すなわち、ローラホルダに連動するタイマピストン
ピン41を駆動するタイマピストン42がタイマシリンダ43
に摺動可能に収納されており、このタイマピストン42の
一端面側のタイマ高圧室44に前述したポンプ室９の燃料
圧力が導かれ、他端面側のタイマ低圧室45にタイマピス
トン42を遅角側（高圧室側）に付勢するリターンスプリ
ング46が介装されている。これにより、燃料噴射時期を
調節するタイマピストン位置は、タイマ高圧室44の圧力
とタイマ低圧室45の圧力およびリターンスプリング46の
付勢力とのバランスにより決定される。タイマ低圧室45
は、低圧側通路50aにより電磁式油圧切替制御弁（TCV）
51を介して高圧側通路50bを経てポンプ室９に連通され
ている。
電磁式油圧切替制御弁51は、ハウジング４に収納され
る円筒状のシリンダ52にプランジャ53が軸方向に摺動自
在に介装され、このプランジャ53の一端に第５図で左方
向に付勢するリターンスプリング56が介装され、電磁コ
イル54に通電されるとプランジャ53が前記リターンスプ
リング56に抗して第５図で右方向に移動するようになっ
ている。プランジャ53の内部に形成される軸方向の通孔
60にはLSTポート61とポンプ室連通ポート62が径方向に
貫通され、これらのLSTポート61とポンプ室連通ポート6
2に対応するようにシリンダ52にLST通路63とポンプ室連
通路64が径方向に貫通されている。
る円筒状のシリンダ52にプランジャ53が軸方向に摺動自
在に介装され、このプランジャ53の一端に第５図で左方
向に付勢するリターンスプリング56が介装され、電磁コ
イル54に通電されるとプランジャ53が前記リターンスプ
リング56に抗して第５図で右方向に移動するようになっ
ている。プランジャ53の内部に形成される軸方向の通孔
60にはLSTポート61とポンプ室連通ポート62が径方向に
貫通され、これらのLSTポート61とポンプ室連通ポート6
2に対応するようにシリンダ52にLST通路63とポンプ室連
通路64が径方向に貫通されている。
LST通路63に接続される通路65の上流は、前述した外
部配管32を経て通孔30、オリフィス18aによりポンプ室
９に接続されている。またポンプ室連通路64の上流は、
高圧室66を経て高圧側通路50bによりポンプ室９と連通
している。そして、LSTポート61およびポンプ室連通ポ
ート62に連通する通孔60は、常時低圧側通路50aに開口
され、この低圧側通路50aによってタイマ低圧室45に連
通されている。
部配管32を経て通孔30、オリフィス18aによりポンプ室
９に接続されている。またポンプ室連通路64の上流は、
高圧室66を経て高圧側通路50bによりポンプ室９と連通
している。そして、LSTポート61およびポンプ室連通ポ
ート62に連通する通孔60は、常時低圧側通路50aに開口
され、この低圧側通路50aによってタイマ低圧室45に連
通されている。
次に本発明の第１の実施例の作動について説明する。
常温の部分負荷時には、電磁式油圧切替制御弁51は、
第５図に示す状態の如く開となる。このとき、高圧室66
は、ポンプ室連通路64、ポンプ室連通ポート62を介して
通孔60に連通し、通路65は、LST通路63、LSTポート61を
介して通孔60に連通する。この通孔60は低圧側通路50a
によりタイマ低圧室45に連通される。このため、タイマ
低圧室45にポンプ室圧力が導かれ、タイマピストン42を
遅角側に移行させる。このとき通路65もガバナ機構16の
オリフィス18aを介してポンプ室９と連通する。
第５図に示す状態の如く開となる。このとき、高圧室66
は、ポンプ室連通路64、ポンプ室連通ポート62を介して
通孔60に連通し、通路65は、LST通路63、LSTポート61を
介して通孔60に連通する。この通孔60は低圧側通路50a
によりタイマ低圧室45に連通される。このため、タイマ
低圧室45にポンプ室圧力が導かれ、タイマピストン42を
遅角側に移行させる。このとき通路65もガバナ機構16の
オリフィス18aを介してポンプ室９と連通する。
常温の高負荷時に移行すると、ガバナ機構16のガバナ
シャフト20に対するガバナスリーブ18が第１図で右側に
移行し、オリフィス18aを閉じる。このため、LST通路63
は上流側のオリフィス18aで遮断される。このとき電磁
式油圧切替制御弁51は開の状態にある。したがって、回
転数の増大に伴い上昇したポンプ室圧力が高圧側通路50
bから油圧切替制御弁51を介して低圧側通路50aによりタ
イマ部３のタイマ低圧室45に導かれるとともに、タイマ
高圧室44にもポンプ室圧力が導かれるので、タイマ低圧
室45とタイマ高圧室44の圧力のバランスによってタイマ
ピストン42の位置はリターンスプリング46の付勢力によ
り通常時の進角位置に制御される。
シャフト20に対するガバナスリーブ18が第１図で右側に
移行し、オリフィス18aを閉じる。このため、LST通路63
は上流側のオリフィス18aで遮断される。このとき電磁
式油圧切替制御弁51は開の状態にある。したがって、回
転数の増大に伴い上昇したポンプ室圧力が高圧側通路50
bから油圧切替制御弁51を介して低圧側通路50aによりタ
イマ部３のタイマ低圧室45に導かれるとともに、タイマ
高圧室44にもポンプ室圧力が導かれるので、タイマ低圧
室45とタイマ高圧室44の圧力のバランスによってタイマ
ピストン42の位置はリターンスプリング46の付勢力によ
り通常時の進角位置に制御される。
低温時の部分負荷時になると、電磁式油圧切替制御弁
51が閉の状態となる。このとき、ガバナ機構16のオリフ
ィス18aは開の状態となる。しかし、電磁式油圧切替制
御弁51は閉の状態となっているから、タイマ部３のタイ
マ低圧室45は低圧となり、タイマピストン42はタイマ高
圧室44に作用するポンプ室圧力により進角側に位置す
る。したがって、噴射時期は、第６図に示すように常温
時よりも進角され、低温時の機関の運転状態の安定化が
図られる。
51が閉の状態となる。このとき、ガバナ機構16のオリフ
ィス18aは開の状態となる。しかし、電磁式油圧切替制
御弁51は閉の状態となっているから、タイマ部３のタイ
マ低圧室45は低圧となり、タイマピストン42はタイマ高
圧室44に作用するポンプ室圧力により進角側に位置す
る。したがって、噴射時期は、第６図に示すように常温
時よりも進角され、低温時の機関の運転状態の安定化が
図られる。
低温時の高負荷時には、ガバナ機構の16のオリフィス
18aは閉じ、電磁式油圧切替制御弁51は閉となるので、
タイマ低圧室45は低圧となり、タイマ高圧室44は機関の
回転数に応じてポンプ室９の比較的高い燃料の圧力が作
用するので、タイマピストン42は進角される。
18aは閉じ、電磁式油圧切替制御弁51は閉となるので、
タイマ低圧室45は低圧となり、タイマ高圧室44は機関の
回転数に応じてポンプ室９の比較的高い燃料の圧力が作
用するので、タイマピストン42は進角される。
第７図は、本発明の第２の実施例を示している。
この実施例では、タイマ部３のタイマ低圧室45とポン
プ室９を結ぶ通路50の途中に負圧式油圧切替制御弁70を
設けている。第２の実施例では、第１の実施例の電磁式
油圧切替制御弁51に代えて、例えば機関の吸気管負圧を
制御信号にして切替える制御弁70を設けたものである。
負圧導入パイプ71により負圧室72に制御負圧を導入し、
リターンスプリング56とのバランスによりプランジャ53
の位置を調節するものである。その他の構成部分につい
ては、第５図と実質的に同一構成部分については同一符
号を付すことにする。
プ室９を結ぶ通路50の途中に負圧式油圧切替制御弁70を
設けている。第２の実施例では、第１の実施例の電磁式
油圧切替制御弁51に代えて、例えば機関の吸気管負圧を
制御信号にして切替える制御弁70を設けたものである。
負圧導入パイプ71により負圧室72に制御負圧を導入し、
リターンスプリング56とのバランスによりプランジャ53
の位置を調節するものである。その他の構成部分につい
ては、第５図と実質的に同一構成部分については同一符
号を付すことにする。
第２の実施例によれば、機関の吸気管負圧を有効に利
用し、高価な電磁弁を付加することなく低温時の運転性
を改善できるという効果がある。
用し、高価な電磁弁を付加することなく低温時の運転性
を改善できるという効果がある。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明の分配型燃料噴射ポンプ
によれば、機関の部分負荷運転時にポンプ室内の燃料の
一部をポンプ室調圧通路から燃料ポンプの吸入室側に逃
がし、ポンプ室に連通されるタイマ高圧室の圧力を低下
させて通常運転時よりも噴射時期を遅くするロードセン
シングタイマ（LST）を備えた分配型噴射ポンプにおい
て、低温時の部分負荷時に油圧切替制御弁の閉によりポ
ンプ室圧を低下しないようにしたので、タイマピストン
が常温時の部分負荷時よりも進角側に移動し、とかく不
安定になりがりな低温時の運転性を安定に保ち、機関の
振動の低減がはかれるという効果がある。なお、油圧切
替制御弁への制御信号として、温度だけでなくエンジン
の諸条件を入力することが可能である。
によれば、機関の部分負荷運転時にポンプ室内の燃料の
一部をポンプ室調圧通路から燃料ポンプの吸入室側に逃
がし、ポンプ室に連通されるタイマ高圧室の圧力を低下
させて通常運転時よりも噴射時期を遅くするロードセン
シングタイマ（LST）を備えた分配型噴射ポンプにおい
て、低温時の部分負荷時に油圧切替制御弁の閉によりポ
ンプ室圧を低下しないようにしたので、タイマピストン
が常温時の部分負荷時よりも進角側に移動し、とかく不
安定になりがりな低温時の運転性を安定に保ち、機関の
振動の低減がはかれるという効果がある。なお、油圧切
替制御弁への制御信号として、温度だけでなくエンジン
の諸条件を入力することが可能である。
第１図は本発明の第１の実施例を示す概略構成図、第２
図は本発明の第１の実施例の電磁式油圧切替制御弁を表
わす断面図、第３図は第２図のII−II線断面図、第４図
は本発明の第１の実施例を表わす部分断面側面図、第５
図はその部分断面平面図、第６図は第１の実施例による
機関の回転数と噴射時期の関係を表わす図、第７図は本
発明の第２の実施例を示す部分断面平面図、第８図は外
気の温度と燃料噴射ポンプの噴射時期の一般的な関係を
示す図、第９図は従来例の機関の回転数と噴射時期の関
係が外気の温度によって変化する特性を表わす図であ
る。 １……燃料噴射ポンプ、 ２……燃料ポンプ、 ３……タイマ部、 ９……ポンプ室、 11……ポンププランジャ、 16……ガバナ機構、 18a……オリフィス、 30……通孔（ポンプ室調圧通路）、 32……外部配管（ポンプ室調圧通路）、 42……タイマピストン、 44……タイマ高圧室、 45……タイマ低圧室、 46……リターンスプリング、 50a……低圧室側通路（油流路）、 50b……高圧室側通路（油流路）、 51……電磁式油圧切替制御弁（油圧切替制御弁）、 61……LSTポート（ポンプ室調圧通路）、 62……ポンプ室連通ポート（油流路）、 63……LST通路（ポンプ室調圧通路）、 64……ポンプ室連通路（油流路）、 65……通路（ポンプ室調圧通路）。
図は本発明の第１の実施例の電磁式油圧切替制御弁を表
わす断面図、第３図は第２図のII−II線断面図、第４図
は本発明の第１の実施例を表わす部分断面側面図、第５
図はその部分断面平面図、第６図は第１の実施例による
機関の回転数と噴射時期の関係を表わす図、第７図は本
発明の第２の実施例を示す部分断面平面図、第８図は外
気の温度と燃料噴射ポンプの噴射時期の一般的な関係を
示す図、第９図は従来例の機関の回転数と噴射時期の関
係が外気の温度によって変化する特性を表わす図であ
る。 １……燃料噴射ポンプ、 ２……燃料ポンプ、 ３……タイマ部、 ９……ポンプ室、 11……ポンププランジャ、 16……ガバナ機構、 18a……オリフィス、 30……通孔（ポンプ室調圧通路）、 32……外部配管（ポンプ室調圧通路）、 42……タイマピストン、 44……タイマ高圧室、 45……タイマ低圧室、 46……リターンスプリング、 50a……低圧室側通路（油流路）、 50b……高圧室側通路（油流路）、 51……電磁式油圧切替制御弁（油圧切替制御弁）、 61……LSTポート（ポンプ室調圧通路）、 62……ポンプ室連通ポート（油流路）、 63……LST通路（ポンプ室調圧通路）、 64……ポンプ室連通路（油流路）、 65……通路（ポンプ室調圧通路）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−25926（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−61137（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02D 1/18
Claims (1)
- 【請求項１】燃料ポンプから吐出される燃料をポンププ
ランジャの作動によって内燃機関に噴射供給する分配型
燃料噴射ポンプであって、 燃料ポンプから吐出される燃料が供給されるポンプ室
と、前記ポンプ室と連通するタイマ高圧室に導かれる燃
料圧力の増大に応じてリターンスプリングに抗してタイ
マピストンを進角側に移動するタイマ部と、前記ポンプ
室と前記タイマ部のタイマ低圧室とを連通する油流路に
設けられ低温時に該流路を閉じる電気式油圧切替制御弁
と、機関の負荷が増大するとガバナ機構に連動して前記
ポンプ室の燃料圧力を逃がすオリフィスとを備え、 このオリフィスに連通されるポンプ室調圧通路と前記電
気式油圧切替制御弁の前記ポンプ室側の前記油流路とを
接続したことを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63318880A JP2964479B2 (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 分配型燃料噴射ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63318880A JP2964479B2 (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 分配型燃料噴射ポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02163424A JPH02163424A (ja) | 1990-06-22 |
| JP2964479B2 true JP2964479B2 (ja) | 1999-10-18 |
Family
ID=18103992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63318880A Expired - Fee Related JP2964479B2 (ja) | 1988-12-16 | 1988-12-16 | 分配型燃料噴射ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2964479B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6332916Y2 (ja) * | 1980-09-29 | 1988-09-02 | ||
| JPS6125926A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-05 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射ポンプ |
-
1988
- 1988-12-16 JP JP63318880A patent/JP2964479B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02163424A (ja) | 1990-06-22 |
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Legal Events
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