JPS6123833A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents

分配型燃料噴射ポンプ

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JPS6123833A
JPS6123833A JP14142784A JP14142784A JPS6123833A JP S6123833 A JPS6123833 A JP S6123833A JP 14142784 A JP14142784 A JP 14142784A JP 14142784 A JP14142784 A JP 14142784A JP S6123833 A JPS6123833 A JP S6123833A
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JP
Japan
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plunger
pumping
control sleeve
actuator
fuel
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JP14142784A
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English (en)
Inventor
Akihiro Iiyama
明裕 飯山
Kunihiko Sugihara
杉原 邦彦
Kenji Yoneda
米田 賢二
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Nissan Motor Co Ltd
Original Assignee
Nissan Motor Co Ltd
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Publication date
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    • F02D41/00Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/30Controlling fuel injection
    • F02D41/38Controlling fuel injection of the high pressure type
    • F02D41/40Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
    • F02D41/406Electrically controlling a diesel injection pump
    • F02D41/408Electrically controlling a diesel injection pump of the distributing type
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    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02MSUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
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    • F02M41/125Variably-timed valves controlling fuel passages
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は圧送の始めと終りとを共に制御して最適な噴射
率を得るようにしたディーゼル機関等内燃機関の分配型
燃料噴射ポンプに関する。
〈従来の技術〉 分配型燃料噴射ポンプのうちいわゆるボ・ノシュ型と呼
ばれる一般の燃料噴射ポンプは燃料圧送量りのみを制御
することによって燃料圧送量を調整するもので、燃料圧
送開始時期を運転中に可変できない構成となっていた。
このため例えば機関負荷が増大して燃料圧送量を増量す
るには圧送路りを遅らせるだけであって、燃料の圧送時
間を長くするものであった。その結果噴射ノズルを介し
て噴射された燃料の燃焼効率が低下して出力性能を悪化
させ、スモーク発生量が増大する不都合を避けることが
できなかった。勿論高負荷時に燃料圧送期間即ち噴射期
間を短くするようにセントしておけば、上記不都合は回
避可能であるが、その分アイドリングや部分負荷領域で
はより圧送機関が短縮され、例えばディーセル機関にあ
っては着火遅れが大きくなって燃焼騒音の増大及び排気
中のNOx、HC成分が増大する新たな問題が発生して
しまう。
そこで上記不都合を回避するために、燃料の圧送始めと
圧送路りとを調整すると共にプランジャポンプのプラン
ジャのリフトを行うカムリフト勾配の異なる領域を適宜
選択して要求燃料圧送量と圧送期間を制御することによ
り、機関の種類、運転状態等に応じた最適な燃料噴射率
を得るようにした改良型の分配型燃料噴射ポンプが例え
ば実開昭58−113869号公報で提供された。これ
は第8図及び第9図に示すように、機関回転に同期して
回転しかつカム1がカムローラ2に乗り上げることによ
り往復動するプランジャ3によってプランジャ高圧室4
内に燃料を吸入しかつ分配ポート5を介して機関の各噴
射ノズルに燃料を分配して圧送供給するものである。プ
ランジャ3の側面には、該側面に嵌合したブツシュ28
の開口を介して、プランジャ高圧室4に連通ずる第1及
び第2のスピルポート6.7が低圧のポンプ室8に向は
開口しており、該第1及び第2のスピルポート6.7を
、前記ブツシュ28の外周に摺動自由に嵌合したコント
ロールスリーブ9が開閉制御する。
ごれによりプランジャ3の圧送行程におけるスピルポー
ト6.7の開閉時期を調整して燃料の圧送始め及び終り
を制御するのである。
コントロールスリーブ9周方向の回動位置制御は制御回
路10の制御を受ける第1のアクチュエータ11が行い
、軸方向の位置制御は制御回路10の制御を受ける第2
のアクチュエータ12により行われる。尚図中13はプ
ランジャ3の往復動位相を調整して圧送時期を制御する
タイマである。
上記従来装置において噴射量制御機構につき更に述べる
と、第9図に示すように、コントlコールスリーブ9の
前後両端面F−Rはプランジャ軸に対して傾斜している
。そしてプランジャ3の圧送行程(図で右行行程)初期
においては、第1のスピルポート6がコントロールスリ
ーブ9の後端Rから外れてポンプ室8に開放されている
。従ってプランジャ3の右行開始時にはプランジャ高圧
室4からの実際の燃料圧送がなく、第1のスピルボー1
−6がコントロールスリーブ9の後端Rにより閉塞され
たときにはじめて燃料の圧送が開始される。プランジャ
3の圧送行程が進むと、第2のスピルポート7がコント
ロールスリーブ9の前端Fを越えてポンプ室8に開放さ
れるようになり、プランジャ高圧室4内の高圧燃料をス
ピルポート7からポンプ室4にリリーフし、燃料の圧送
を終了する。このことから明らかなように燃料圧送の始
め及び終りはコントロールスリーブ9の前端面F及び後
端面Rの位置で決定されることとなる。
ここにおいてコントロールスリーブ9の前後端面F、R
はプランジャ3の軸に対して傾斜しているから、第1及
び第2スピルポート6.7の開閉時期即ち燃料の圧送始
め及び終りの時期はコントロールスリーブ9のプランジ
ャ3の軸方向の変位の他に周方向の回動位置によっても
制御されることとなる。
〈発明が解決しようとする問題点〉 しかしながらかかる従来の分配型燃料噴射ポンプによる
と、燃料の圧送始めから終りに至る圧送期間はコントロ
ールスリーブ9の軸方向長さ即ち前・後端面間の距離S
によって定められるものであり、これはコントロールス
リーブ9の周方向回動位置と前記コントロールスリーブ
9の距離Sに一義的に決定されるものであって、コント
ロールスリーブ9の軸方向変位は、第10図に示すよう
にカムlのカムプロフィルc、p、のいずれの領域を選
定するかに過ぎないものであった。つまりこのものは、
燃料圧送期間は第1のアクチュエータ11によって制御
し、その間の圧送量はカムプロフィルc、p、のカムリ
フト量(L、、L2)を第2のアクチュエータ12によ
って適宜選択し、もって適当な圧送率を得るものである
従ってまず圧送期間は、コントロールスリーブ9の前・
後端面F−Hの特定の関係の相対距離に依存して任意性
が薄く、また圧送期間の圧送量はカムプロフィルにのみ
依存してこれもまた自由度が小さいものであった。
また前記第1のアクチュエータ11は、第11図に示す
ように、コントロールスリーブ9の外周軸方向に切られ
た′f4mにはめ込まれたドライビングビン14を介し
てピストン15に係合している。ドライビングビン14
はその支持ビン1.42によって揺動する。ビス1〜ン
15の右側に存してポンプ室8に連通ずる高圧油室I6
と左側に存してフィー1ζポンプ吸込側に連通する低圧
油室17とを電磁弁18を備えた連通路19で連通し、
制御手段10の制御信号により前記電磁弁18をデユー
ティ制御し、高圧油室16の圧油が連通路19を介して
低圧油室17に流れる量を制御することにより、ピスト
ン15の両端に作用する圧力差とリターンスプリング1
7Aとのバランスによりピストン15の位置制御を行う
。これによりドライビングビン14を介してコントロー
ルスリーブ9の回動位置を制御する。
このことから明らかなように、燃料圧を利用してピスト
ン14を位置制御し、そのために電磁弁18を用いる構
成であるから、流体系統と電気系統との2系統を必要と
し制御が複雑になると共に、ピストン14の両側室に導
かれる燃料はポンプ室8内の各連動部の摩耗粉等の不純
物を含んでピストン14がこれを噛み込むおそれがある
。このような現象が生しると第1のアクチュエータ11
の作動不良を生し、噴射率制御を精度の悪いものにする
本発明は上記に鑑み、燃料の圧送始め、終り、圧送期間
を自由に変えて、カムプロフィルの領域、カム角度範囲
を選択し、もって燃料圧送率のより高い自由度を図って
内燃機関の制御精度を向上させることを目的とすると共
に、圧送始め及び終りを制御するアクチュエータ特に圧
送始めを制御する第1のアクチュエータを電磁力にのみ
依存する構成とすることを目的とする。
〈問題点を解決するための手段〉 そのために本発明では、カムリフト勾配が不均一゛であ
るカムと該カムに従って回転しつつ往復動することによ
りプランジャ高圧室に燃料を吸引しかつ分配ポートから
分配圧送するプランジャを備えたプランジャポンプと、
前記カムをその軸、まわりに回動調整する等して前記プ
ランジャの往復連動位相を可変制御する圧送時期制御手
段と、nit記プランジャ高圧室内の高圧燃料をプラン
ジャの側面でプランジャ軸方向に離間して低圧空間に開
口する第1及び第2のスピルポートと、該2つのスピル
ポートのうち第1のスピルボー1・の開閉時期を第1の
アクチュエータを用いて制御すると共に第2のスピルポ
ートの開閉時期を第2のアクチュエータを用いて制御す
るコントロールスリーブと、を設け、制御手段により、
圧送時期制御手段と、第1及び第2のアクチュエータと
を最適噴射率を得るべく制御する構成にする一方、前記
第1のアクチュエータは、コントロールスリーブの周面
に設けた永久磁石に対峙して電磁石を配設すると共にコ
ントロールスリーブの所定回動位置へのリターンスプリ
ングを設けて構成する。
く作用〉 かかる構成により、第1のスピルポートの閉成時期が燃
料圧送開始時期となり、第2のスピルポーl)の開放開
始時期が圧送終了時期となるから、制御手段により第1
のアクチュエータ及び第2のアクチュエータを夫々制御
すれば最適の圧送始めと圧送路りを自由に制御できるこ
ととなり、また圧送時期制御手段を適当に制御すること
により圧送時期をも制御できる。このとき前記圧送始め
と圧送路りとの間が圧送期間となるが、この圧送期間中
のカムリフト勾配が例えば大であれば同じ圧送期間でも
プランジャの有効圧送ストロークが増大するから圧送量
が増大する。このことを利用して圧送始め及び終り、圧
送期間、圧送量、即ちこれらにより決定される噴射率を
最適なものに自由に市114卸する。
また、制御手段により第1のアクチュエータの電磁石に
供給する電流値を変えればリターンスプリングの弾性力
とのバランスにより任意のコントロールスリーブ回動位
置即ち圧送開始時期が得られ、この制御に燃料等の流体
圧を利用することがない。
〈実施例〉 以下に本発明の詳細な説明する。
第1図〜第5図に示す本発明の一実施例において、燃料
は、ポンプハウジング20の図示しない入口から、機関
出力軸に連結したドライブシャフト21により駆動され
る図示しないフィードポンプによって吸引され、加圧さ
れてポンプハウジング20内のポンプ室22に供給され
る。ポンプ室22内の燃料は作動各部の潤滑を行うと同
時に、吸入ポート23を通って高圧のプランジャポンプ
24におけるプランジャ高圧室25に送られる。ここに
おいてプランジャ26の先端外周に気筒と同数の吸込ス
リット27が形成してあり、該吸込スリット27と吸入
ポート23との一致により燃料がプランジャ高圧室25
内に導入可能となる。プランジャ26は、カムディスク
29に固定されていて図示しない往復摺動可能なジヨイ
ントにより、ドライブシャフト21によって、機関回転
に同期して回転される。
カムディスク29には、機関の気筒数と同数のカムフェ
イス30が形成されており、カムディスク29の回転に
よってこのカムフェイス30がローラリング31に保持
されたローラ32を乗り越える度毎に、所定のカムリフ
トだけ往復連動する。
ここにおいてカムフェイス30はカムリフト勾配が不均
一となるカムリフト曲線例えば正弦波曲線によって形成
されており、カムフェイス30の選択領域によっては同
一回転角度に対してカムリフト、  量は異なるもので
ある。
従って、プランジャ26は回転しつつ往復連動をし、吸
入行程(図で左行)時に吸入ポート23から吸引した燃
料を圧送行程(図で右行)時に分配ポート35より、気
筒数に対応して設けられた分配通路361図示しないテ
リバリバルブを経て、各噴射ノスルへと送出される。
このような燃料の噴射時期は、カムディスク29とロー
ラ32との相対位置をローラリング31の回動によって
変化させることで任意に調整される。ローラリング31
は、ドライビングピン41を介して、第2図に示すよう
にタイマピストン42に連結される。該タイマピストン
42はポンプハウジング20の内部に摺動自在に収納さ
れており、タイマピストン42の図で右端に油室43を
、同じく左端に油室44をそれぞれ形成している。油室
44を図示しないフィードポンプの吸入側に通路45を
介して連通させ、油室43と油室44との連通路46途
中に電磁弁50を設けている。該電磁弁50は制御手段
100からの制御信号によりデユーティ制御される。
前記タイマピストン42右端の油室43には通路47を
介してポンプ室22の燃料圧力が導入され、反対側の油
室44には、上記のようにフィートポンプの吸込側の圧
力(負圧に近い圧力)が導入されて、その差圧力に抗す
べくタイマピストン42をスプリング4日で押し戻して
いる。
ポンプ室22の燃料圧力は、図示しないフィードポンプ
の回転速度、つまり、機関回転速度に比例して上昇する
。このため、両油室43.44の圧力差により電磁弁5
0が閉じている場合、機関回転速度が上昇するに伴って
、タイマピストン42が図中左側−・押され、これによ
ってローラリング3Iがカムディスク29の回転方向と
逆の方向に回動し、もって噴射時期を進角させる。
一方、油室43の燃料圧力を、電磁弁50を開にして通
路45を介し低圧のフィードポンプ側へ逃がすことによ
り、タイマピストン42は図中スプリング48の゛弾性
力で右側へ移動し噴射時期が遅角する。
従って、噴射時期制御は、電磁弁50の開閉を制御手段
100によりデユーティ制御すれば噴射時期を電子的に
制御できる。
ここにおいて本実施例では、本発明でいう噴射時期制御
手段とは、ローラリング31、タイマピストン42.電
磁弁50及び制御手段100等からなっており、プラン
ジャ26の往復動位相を制御するものである。
次に燃料の噴射量制御部分について述べる。
前記プランジャ26の側面には、プランジャ高圧室25
に通孔50を介して連通ずる第1及び第2のスピルポー
ト51.52が低圧空間であるポンプ室22に向はプラ
ンジャ26の軸方向に離間して開口している。環状のコ
ントロールスリーブ53は該プランジャ26の外周に摺
動自由に嵌合して前記第1及び第2のスピルポート51
.52を覆っている。
コントロールスリーブ53内面には、第3図及び第4図
に示すように前記第1のスピルポート51を覆う部分に
気筒数と同数の溝状の連通ポート54が設けられ、第1
のスピルポート51は該連通ポート54の1つと一致し
たときにこれを介して・ポンプ室22と連通する。尚連
通ポート54はプランジャ軸と平行な相対する2辺を有
する矩形の溝からなり、コントロールスリーブ53中心
軸まわりの有効角θ1はカムフェイス30の有効リフト
範囲の中心軸まわりの角度θ2の約1/2となっている
(第6′図参照)。また第1のスピルポート51の軌跡
P、はコントロールスリーブ53の軸方向変位にかかわ
らず常に連通ポート54のコントロールスリーブ奥行き
幅り内に含まれるように連通ポート54を形成しておく
コントロールスリーブ53の位置制御は、第1のアクチ
ュエータとして機能する電磁石61と、第2のアクチュ
エータとして機能するトルクモータ71によって行われ
る。
即ち、コントロールスリーブ53は、外周一部に切られ
た横溝53aにはめ込まれた偏芯ピボットピン72を介
してトルクモータ71に係合され、制御手段100の制
御指令信号により、トルクモータ71が正逆回転すると
、コントロールスリーブ53は偏心ピボットビン72の
作用によりプランジャ軸方向に変位される。
一方、コントロールスリーブ53は引張スプリング62
によりストッパ63に向けて周方向に弾性付勢されてお
り、端面53Cがストッパ63に当接して回動が停止す
る。コントロールスリーブ53の外周には周方向に離間
して永久磁石64A、64Bが埋め込・まれでおり、こ
れら2つの磁極に対し微少間隙を介して電磁石61の導
磁体65の先端の両磁極65A。
65Bが対向している。
このため導電体65は巻かれたコイル66に制御手段1
00から所定の電流が供給されると、コントロールスリ
ーブ53に磁場が導かれ、このためコントロールスリー
ブ53は、該電流値に応じスプリング62に抗して図中
時計方向に回転し、引張スプリング62の弾性力と永久
磁石(の磁極)64A、64B及び磁極65A、65B
間に作用する電磁力とがバランスする位置に回動変位さ
れる。
ここにおいて、両永久磁石64A、64Bの位置及び導
電体65の形状は、電磁石61により律した磁力線の大
半がコントロールスリーブ53を通過するように定めら
れる。またコントロールスリーブ53の軸方向中は、導
電体65の周方向中よりも小さく形成し、コントロール
スリーブ53の軸方向変位によらず等しい電磁力が得ら
れるようになっている。
上記から明らかなように、コントロールスリーブ53の
周方向角度変位は、コイル66に発生する電磁力によっ
て制御される。この電磁力は、制御手段100によって
制御される。
このようにしてプランジャ圧送行程において、コントロ
ールスリーブ53が周方向に角度変位されると、第1の
スピルポート51と連通ポート54との連通遮断時が変
化されてプランジャ高圧室25内の燃料が圧送開始され
る時期が制御される。また同しくプランジャ圧送行程に
おいて、第2のスピルポート52がコントロールスリー
ブ53の前端53fからポンプ室22に開放されてプラ
ンジャ高圧室25の燃料圧を低圧空間にリリーフし圧送
が終了する時期が制御される。従ってトルクモータ71
及び電磁石61の制御により圧送始めと終り即ち燃料圧
送量(噴射量)を制御することができるのである。
尚図中81は燃料遮断弁である。
次に作用を説明する。
第6図に示すコントロールスリーブ内面展開図において
、P、は第1のスピルポート51の軌跡であり、P2は
第2のスピルポート52の軌跡である。
ここで第1のスピルポート51の軌跡P+ は、コント
ロールスリーブ53の軸方向変位にかかわらず常に連通
ポート54のプランジャ軸方向幅り内にあり、従って連
通ポート54と第1のスピルボーI・51との連通開閉
は、コントロールスリーブ53の軸方向移動即ち燃料圧
送送りには影響されないようになっている。P、及びP
2は共にプランジャ26の回転往復動に伴い、正弦波状
のカムフェイス3oに従う軌跡である。
まずプランジャ2Gの圧送行程は、第1及び第2のスピ
ルポート5I、52の共通中心線αがAにある位置から
開始されるが、このときは第1スピルポート51が連通
ポート54と一致しているがら、プランジャ高圧室25
がポンプ室22に連通して、燃料の実際の圧送は開始さ
れない。
プランジャ26の回転にともなって第1及び第2スピル
ポート51.52の中心線αがBに達すると第1スピル
ポート51の連通ポート54との連通が閉成され、第2
のスピルポート52も、コントロールスリーブ53によ
り閉しられているので、プランジャ高圧室25内の燃料
が加圧され始める。即ち中心線αがB位置に移動した時
点が圧送始めである。このBの位置は、連通ポート54
のプランジャ軸と平行な辺の位置即ちコントロールスリ
ーブ53の回転方向位置によってのみ決定され、コント
ロールスリーブ53の軸方向変位に全く影響されずに電
磁石61の制御によって決定される。
αが0点に達するまでは燃料が分配ポート35がら各噴
射ノズルに分配圧送される。
αが0点に達すると、第1のスピルポート51は閉成さ
れたままであるが、第2のスピルポート52がコントロ
ールスリーブ前縁53fに達しポンプ室22へ開口を始
める。即ち、αが0点を越せば第2のスピルポート52
がコントロールスリーブ前縁53fからポンプ室2?内
に露出し、プランジャ高圧室25内の高圧燃料がポート
室22内にリリーフされて燃料の圧送が終了する。
即ち、中心線αが8からCへ移動する間は、プランジャ
高圧室19内の燃料が圧送される。この実際に燃料が圧
送されるプランジャ回動角を有効圧送角度βとし、プラ
ンジャ圧送ストロークを有効圧送ストロークγとする。
ごのC位置は、コントロールスリーブ53の周方向角度
変位には全く影響を受けずにプランジャ軸方向の位置に
よってのみ決定され、従ってトルクモータ71によって
決定される。
その後プランジャ26の回転に伴い、中心線αはカムリ
フト頂点にあたるD位置に達するが、この間は第2のス
ピルポート52が開口しているので燃料の圧送は行われ
ない。
プランジャ26が更に回転し、吸入行程に入ると、第1
のスピルポート51が連通ポート54に対し開口をはじ
める。この時期は、コントロールスリーブ53の回転方
向位置によって異なるが、連通ポート54の有効角θ、
が、カムフェイス30のカムリフト期間中の有効角θ2
の1/2程度即ち、圧送ストローク或いは吸入ストロー
クそれぞれをカバーする程度の大きさであるので、圧送
ストローク中に第1のスピルポート51が閉じていれば
、吸入ストローク中には必ず開口することとなる。
従って吸入行程中には、プランジャ高圧室25内には、
吸入口23と第1及び第2のスピルポート51゜52の
3流路から燃料が吸入される。
機関停止時には、ポンプ室22内の燃料圧力が小さくな
るからコントロールスリーブ53は、スプリング62の
弾性力で第5図で反時計方向に回動されてストッパ63
位置に持ちきたされ、第1のスピルポート51と連通ポ
ート54とが連通ずるよう回転変位させられるようにし
ておく。
上記燃料の圧送行程における圧送量の制御について更に
説明を加えると、有効圧送角度βと有効圧送ス]・ロー
フγとは、圧送開始位置Bと圧送終了位置Cとを変える
ことより自由に制御できることが上記により明らかであ
る。かかる有効圧送角度βと有効圧送ストロークγとの
相関関係はカムフェイス30のカムプロフィルCPによ
って定められる。
即ち、第1及び第2のスピルポート(中心点)51、5
2の軌跡P I、P 2はカムプロフィルCPに追従す
るから第7図に示すようにカムプロフィルCP上に圧送
開始位置Bと圧送終了位置Cとをプロットすることがで
きる。ここにおいて有効圧送角度βを等しく (β1−
β2)して圧送開始位置B1゜B2及び圧送終了位置C
,,C,を異ならせた場合には、カムリフト勾配が不均
一であるから、カム147ト勾配(リフ1−量)の大き
なプロフィルを選択した有効圧送ストロークγ2の方が
カムリフト勾配(リフト量)の小さなプロフィルを選択
した有効圧送ストロークγ1 (即ち噴射M)よりも大
きいことがわかる。
従って次のような具体的な作動が可能となる。
例えば低負荷域においては、騒音の低減の観点から噴射
時期を遅らせかつ送油率を低くすることが要求される。
このときにはプランジャ26が第4図で反時計方向に回
転しているとすると、電磁弁50を操作してプランジャ
26の圧送時期を遅らせると共に、コイル66に流す電
流を小さくして、カムプロフィルのリフト立ち上がり直
後6と燃料の圧送開始がなされるようにし、かつトルク
モータ71を作動してコントロールスリーブ53を所定
圧送量となるように軸方向移動する。
また高負荷域においては制御手段100により同様にし
てプランジャ26の圧送時期を進めると共にカムプロフ
ィルの急勾配領域を使用して送油率を増大する。   
                       1・
向上記制御において、圧送始め、圧送路り位置、及び圧
送時期は夫々独立して任意に制御できるものであり、圧
送始め時期は圧送時期制御手段による圧送時期変化分を
差し引いて第1のアクチュエータによる所定の第1スピ
ルポートの閉成時期の制御を行うようにする。
このようにして制御手段100に機関の負荷1回転速度
等の各種運転条件信号を入力させ、これに応じ電磁弁5
0、トルクモータ71及び電磁石61の電流値を制御す
るようにすれば、カムプロフィルの任意の領域が有効圧
送ストロークの力1、プロフィルとして運転中に選択で
きるので、要求最大噴射量の異なる各エンジン種類、カ
ムの種類によらず運転条件に応した最適な噴射率が制御
手段の対応だけで実現できるものである。
尚連通ポート54は実施例のような溝状のものでなく、
スリット、礼状のものでもよいことはいうまでもない。
カムフェイス30の力1、プロフィルも正弦波形状に限
らす、カムリフト速度が変化するものであればよい。
〈発明の効果〉 以上述べたように本発明によれば、制御手段により、燃
料の圧送始め及び終りを相互に独立して自由に制御でき
るから圧送期間も自由に制御できると共にカムプロフィ
ルの任意の範囲を燃料有効圧送ストロークとして使える
ようになり、最適な圧送率で燃料を圧送できるため、例
えばアイドル及び低負荷運転での低噴射率噴射による騒
音低減とNOx及びHCの低減、並びに高負荷域におけ
る高噴射率噴射による出力性能増大、スモーク低減等を
容易に図ることができる等、噴射率制御の自由度が大幅
に向上する。
更に前記第1のアクチュエータは、コントロールスリー
ブの周面に設けた永久磁石に対峙して1a磁石を配設し
て構成したから、制御手段により第1のアクチュエータ
の電磁石に供給する電流値を変えれば任意のコントロー
ルス、リーブ回動位置即ち圧送開始時期が得られ、この
制御に燃料等の流体圧を利用することがない。これによ
り2つの制御系を設ける設計上の複雑さがなくなり、電
磁力単独で直接制御可能となるので制御精度が向上し、
燃料圧等の利用に伴う制御の不都合を排除できる。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明の1実施例を示す分配型燃料噴射ポンプ
の要部縦断面図、第2図はプランジャの回動位相制御手
段を示す第1図U−41矢視断面図、第3図は第1図に
おけるコントロールスリーブ部の平面図、第4図は第1
のスピルポート部を示す第1図におけるIV−IV矢視
断面図、第5図は第1図におけるV−V矢視断面図、第
6図は第1図におけるコントロールスリーブの内面展開
図、第7図は圧送量制御の説明図、第8図は従来の分配
型燃料噴射ポンプの要部縦断面図、第9図は同上のコン
トロールスリーブの側面図、第10図は従来装置の燃料
圧送期間とカムリフト量との関係を示すグラフ、第11
図は従来装置のコントロールスリーブの回動制御を行う
第1のアクチュエータを示す第8図XI−XI矢視断面
図である。 22・・・ポンプ室  24・・・プランジャポンプ2
5・・・プランジャ高圧室  26・・・プランジャ2
9・・・カムディスク  30・・・カムフェイス  
31・・・ローラリング  32・・・ローラ  35
・・・分配ポート41・・・ドライビングピン  42
・・・タイマピストン(圧送時期制御手段)51・・・
第1スピルポート52・・・第2スピルポート  53
・・・コントロールスリーブ  53a・・・横溝  
53b・・・縦a6I・・・電磁石(第1アクチユエー
タ)62・・・スプリング63・・・ストッパ  64
A、’64B・・・永久磁石  65A。 65B・・・iff極66・・・コイル  71・・・
トルクモータ72・・・偏心ピボットピン  Pl、P
2・・・第1及び第2のスピルポートの軌跡  A・・
・プランジャ圧送開始位置  B・・・有効圧送開始位
置  C・・・有効圧送終了位置  D・・・プランジ
ャ圧送終了位置α・・・第1及び第2スピルポートの共
通中心線β、β1.β2・・・有効圧送角  γ+  
7’1. T2 ・、’・有効圧送ストローク  h・
・・連通ポートのプランジャ軸方向幅 特許出願人  日産自動車株式会社 代理人 弁理士 笹 島  冨二雄 第4図 第5図 第6図 第8図 第9図 第10図 第11図

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. (1)カムリフト勾配が不均一であるカム及び該カムに
    従って回転しつつ往復動することによりプランジャ高圧
    室に燃料を吸引しかつ分配ポートから分配圧送するプラ
    ンジャを備えたプランジャポンプと、前記プランジャの
    往復連動位相を可変制御する圧送時期制御手段と、前記
    プランジャ高圧室に連通すると共に前記プランジャの側
    面でプランジャ軸方向に離間して低圧空間に開口する第
    1及び第2のスピルポートと、プランジャ周囲に摺動自
    由に嵌合され該2つのスピルポートを開閉するコントロ
    ールスリーブと、前記第1スピルポートの閉成時期を変
    化させるべく前記コントロールスリーブを周方向に変位
    して圧送始めを制御する第1のアクチュエータと、前記
    第2スピルポートの開放開始時期を変化させるべく前記
    コントロールスリーブをプランジャ軸方向に変位して圧
    送終りを制御する第2のアクチュエータと、前記圧送時
    期制御手段及び第1,第2のアクチュエータの作動を制
    御する制御手段と、を備え、 前記第1のアクチュエータは、コントロールスリーブの
    周面に設けた永久磁石に対峙して電磁石を配設して構成
    されたことを特徴とする分配型燃料噴射ポンプ。
  2. (2)永久磁石はコントロールスリーブの周面に周方向
    に離間する2磁極を有し、電磁石は該2磁極に対峙する
    2磁極を有して、磁力線の大半がコントロールスリーブ
    を通る構成としたことを特徴とする特許請求の範囲第1
    項に記載の分配型燃料噴射ポンプ。
  3. (3)コントロールスリーブは、その内周面に前記低圧
    空間に連通する連通ポートが機関の気筒と同数個開口さ
    れ、該連通ポートはコントロールスリーブの軸方向変位
    に拘わらず該内周面に対する前記第1スピルポートの軌
    跡のプランジャ軸方向幅を包含する幅を有するように形
    成したことを特徴とする特許請求の範囲第1項又は第2
    項に記載の分配型燃料噴射ポンプ。
  4. (4)制御手段は、前記圧送時期制御手段による圧送時
    期変化分を差し引いて第1のアクチュエータによる第1
    スピルポートの閉成時期を制御するようにしたことを特
    徴とする特許請求の範囲第1項〜第3項のいずれか1つ
    に記載の分配型燃料噴射ポンプ。
JP14142784A 1984-07-10 1984-07-10 分配型燃料噴射ポンプ Pending JPS6123833A (ja)

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JP14142784A JPS6123833A (ja) 1984-07-10 1984-07-10 分配型燃料噴射ポンプ
DE19853524387 DE3524387A1 (de) 1984-07-10 1985-07-08 Kraftstoffeinspritzpumpe

Applications Claiming Priority (1)

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JP14142784A JPS6123833A (ja) 1984-07-10 1984-07-10 分配型燃料噴射ポンプ

Publications (1)

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JPS6123833A true JPS6123833A (ja) 1986-02-01

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ID=15291727

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JP14142784A Pending JPS6123833A (ja) 1984-07-10 1984-07-10 分配型燃料噴射ポンプ

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