JPS61230871A - 可撓性樹脂を用いた砥石 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は可撓性樹脂を用いた砥石に関し、特に、アルミ
ニウム合金、銅合金、ニッケル合金、またはそれを母材
とする材料などの比較的軟らかい金属材料に対する研削
性能や研磨性能に優れた砥石に関するものである。

従来技術 アルミニウム合金、銅合金、ニッケル合金、またはそれ
を母材とする材料などの比較的軟らかい金属材料の研削
・研磨加工に対しては、一般に、鉄材などのような比較
的硬い材料に対する場合はど良好な研削性能や研磨性能
を有する砥石が得られていない。被加工被削材が軟らか
くて研削・研磨中に砥粒および結合剤が脱落し難いため
目詰まりを生じ易く、また砥粒による引っ掻き傷が被加
工面に生じて良好な仕上げ面が得られないのである。特
に、金属シリコンの結晶や、炭化珪素、酸化アルミニウ
ムなどのセラミック単結晶繊維（ホイスカ）等の比較的
硬質かつ高脆性の補強材料がアルミニウム合金の如き軟
質金属母材内に混在している金属材料においては、補強
材料が被加工面に露出するために補強材料の割れなどの
問題が生じて良好な仕上げ面を得ることが一層困難とな
る。

問題点を解決するための手段 本発明者は上述の課題を解決せんとして種々試験を繰り
返すうち、砥石の結合剤として非気孔性の可撓性樹脂を
用いる一方、その可撓性樹脂の硬度、引張破断伸び率、
および引張強度を一定の範囲内とすると比較的軟らかい
金属材料に対しても好適な仕上げ面が得られることを見
出した。本発明はその知見に基づいて為されたものであ
る。

すなわち、本発明の要旨とするところは、砥粒が無気孔
性の可撓性樹脂にて結合させられ、かつ、その可撓性樹
脂が、硬度（ＪＩＳ、Ｃスケール）が５乃至８０の範囲
内であり、引張破断伸び率が５乃至１００％の範囲内で
あり、かつ引張強度が５乃至７０ｋｇ−ｆ／ｃｄの範囲
内であるものであることにある。

作用および発明の効果 このようにすれば、砥粒が無気孔性の可撓性樹脂にて結
合されているので、気孔の存在に起因する目詰まりが解
消される一方、その可撓性樹脂が、硬度（ＪＩＳ、Ｃス
ケール）が５乃至８０の範囲内であり、引張破断伸び率
が５乃至１００％の範囲内であり、かつ引張強度が５乃
至７０ｋｇｆ／ｃａｌの範囲内であるので、砥粒が適度
に弾性的に保持される。したがって、被削材がアルミニ
ウム合金、銅合金、ニッケル合金、またはそれを母材と
する材料などの比較的軟らかい金属材料に対して好まし
い砥粒の保持条件が得られて砥粒による引っ掻き傷が解
消され、良好な仕上げ面が得られるとともに、比較的軟
らかい金属材料でも良好な砥粒の自生作用が得られる。

特に、金属シリコンの結晶や、炭化珪素、酸化アルミニ
ウムなどのセラミック単結晶繊維（ホイスカ）等の比較
的硬質かつ高脆性の補強材料がアルミニウム合金の如き
軟質金属製母材内に混在している金属材料においては、
砥粒が弾性的に保持されているため被削面に露出する補
強材料に対して砥粒から加えられる局部的荷重が緩和さ
れるので、補強材料の割れが好適に防止される。

発明の好適な態様 本発明に用いられる可撓性樹脂の硬度は、主として砥粒
の保持状態に対応した被加工材の面状態に関連すると考
えられるものであって、５未満であると砥粒に荷重が加
えられたときにそれが砥石内へ押し込まれてしまって研
削あるいは研磨が困難となり、前加工の凹凸が仕上げ面
に残る。また、可撓性樹脂の硬度が８０を超えると砥粒
に荷重が加えられたときに砥粒の逃げが得られず比較的
軟らかい金属材料の被加工面にむしれや引っ掻き傷が生
じて充分な面粗度が得られない。このような意味で、被
加工材がアルミニウム合金、銅合金、ニッケル合金、ま
たはそれを母材とする材料などの比較的軟らかい金属材
料である場合には、可撓性樹脂の硬度は５乃至８０の範
囲内が望ましく、また、その硬度は１０乃至６０の範囲
内において一層好ましい結果が得られ、また硬度が２０
乃至５０の範囲内において最も良い結果が得られる。

前記可撓性樹脂の引張破断伸び率も、主として砥粒の保
持状態に対応した被加工材の面状態に関連すると考えら
れるものであって、引張破断伸び率が５％未満であると
砥粒の進行方向の逃げが得られず充分な面粗度が得られ
ない。また、引張破断伸び率が１００％を超えると砥粒
の逃げが大きくなって充分な研削が困難となり前加工の
凹凸が仕上げ面に残る。このような意味で、被加工材が
アルミニウム合金、銅合金、ニッケル合金、またはそれ
を母材とする材料などの比較的軟らかい金属材料である
場合には、引張破断伸び率は５％から１００％の範囲内
が望ましく、また、１０％乃至７０％の範囲内において
さらに良い結果が得られ、２０％乃至５０％の範囲内に
おいて最も良い結果が得られる。

前記可撓性樹脂の引張強度は、主として砥粒の自生作用
に関連すると考えられるものであって、引張強度が５ｋ
ｇ−ｆ／ｃｆｆ１未満であると砥粒および可撓性樹脂が
早期に脱落して目こぼれが生じ、砥石の損耗が激しい。

また、可撓性樹脂の引張強度が７０ｋｉｒ−ｆ／ｃｊを
超えると砥粒および可撓性樹脂の脱落が困難となって砥
粒の自生作用が得られない。

このため、砥石に目詰まりが生じて良好な仕上げ面が得
られない、このような意味で引張強度が５乃至７０ｋｇ
−ｆ／ｊの範囲内の可撓性樹脂を結合剤とした砥石によ
れば、アルミニウム合金、銅合金、ニッケル合金、また
はそれを母材とする材料などの比較的軟らかい金属材料
でも一応の自生作用が得られる。また、引張強度は１０
乃至５０ｋｇ−ｆ／−の範囲内においてさらに良い結果
が得られ、１５乃至３０ｋｇ−ｆ／−の範囲内において
最も良い結果が得られる。

上述のように、結合剤として用いられる可撓性樹脂は、
その硬度、引張破断伸び率および引張強度が一定の範囲
内であることが必要であるが、このような樹脂は緩い架
橋が存在する高分子にて構成され得る。しかし、不可逆
反応型の熱硬化性であることおよび砥粒との接着性が高
いことが砥石の結合剤として通常型まれており、このよ
うな性質を備えたものとして、たとえば、可撓性エポキ
シ樹脂やポリウレタン樹脂などが好適に用いられ得る。

特に、前者は後者に比較してボットライフが長くかつ空
気中の水分に影響され難い特徴がある。

結合剤として上記のような好適な要件を備えた可撓性エ
ポキシ樹脂としては、たとえば以下に示す主剤および硬
化剤の組み合わせからなる硬化物から好適に選択され得
る。

（１）主剤：エピクロルヒドリン−ビスフェノールＡ型
の液状エポキシ樹脂 硬化剤：長鎖状の脂肪族ジアミン（液状）（２）主剤：
エピクロルヒドリン−ビスフェノールＡ型の液状エポキ
シ樹脂 硬化剤ニジアノエチル化した長鎖状の変性脂肪族ジアミ
ン（液状） （３）主剤：エピクロルヒドリン−ビスフェノールＡ型
の液状エポキシ樹脂 硬化剤：ダイマー酸とジエチルトリアミンとを反応させ
たジアミドアミン （４）主剤：長鎖状の脂肪族エポキシ樹脂但し、ｎ＝１
３乃至１４゜ エポキシ当量−３６４乃至１８０ 粘度＝　２５００乃至４５００　ＣＰＳ硬化剤：低粘度
の脂肪族ジアミン （５）主剤：アセタール基を含む環状脂肪族エポキシ樹
脂 但し、ｎ＝１３乃至１４゜ エポキシ当量＝３６４乃至１８０ 粘度＝　２５００乃至４５００　ＣＰＳ硬化剤：低粘度
の脂肪族ジアミン 前記可撓性樹脂は、砥粒を結合した硬化状態において、
概して気孔を含まない無気孔性のものである。砥石の製
造過程において若干の気孔が残留することもあり得るが
、研削粉が入り込んで目詰まりの原因とならない程度の
大きさあるいは数であれば良い。前記無気孔性とはこの
程度の意味である。

本発明で使用される砥粒は、通常、研磨あるいは研削性
能を有する粉体状、粒子状、顆粒状を成す物質であって
、炭化珪素質、溶融アルミナ質、炭化硼素粒、ダイヤモ
ンド、立方晶窒化硼素、あるいはそれ等の混合体などの
人造硬質砥粒であってもよく、また、ザクロ石粉、水晶
砂鉄、金属粉、ガラス粉、金属酸化物（たとえば酸化ク
ロム、酸化セリウム、ベニガラ）、あるいはそれ等の混
合体などの比較的軟質の砥粒であってもよく、また人造
硬質砥粒と比較的軟質の砥粒との混合体であってもよい
。このような比較的軟質の砥粒は、通常、前記比較的硬
質かつ高脆性の補強材料よりも硬度が小さいので、その
ような比較的軟質の砥粒を含む砥石を用いれば補強材料
粒子の割れが一層好適に防止される利点がある。

また、砥石の耐損耗性を高めるために前記砥粒と前記可
撓性樹脂との接着力を高める必要がある場合には、砥粒
の表面を、たとえばシラン系カップリング剤（ビニルシ
ラン、メタアクリロキシシラン、エポキシシラン、アミ
ノシラン、メルカプトシラン等）やチタン系カップリン
グ剤などにて被覆したり、あるいは上記シラン系カップ
リング剤やチタン系カップリング剤などを、砥粒と可撓
性樹脂との混合に先立って予め可撓性樹脂内に添加して
も良い。

更に、本発明が適用された砥石は、アルミニウム或いは
その合金、銅或いはその合金、ニッケル或いはその合金
、またはそれを母材とする材料などの比較的軟らかい金
属材料や、金属シリコンの結晶や炭化珪素、酸化アルミ
ニウムなどのセラミック単結晶繊維（ホイスカ）等の比
較的硬質かつ高脆性の補強材料がアルミニウム合金の如
き軟質金属製母材内に混在させられて成る金属材料のよ
うな被加工材に、好適に用いられる。上記アルミニウム
合金としては、たとえばＡｌ−Ｃｕ系、ＡＩｔ−Ｍｎ系
、Ａｌ−３ｉ系、Ａｌ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｇ−３ｉ系、
Ａｌ−Ｚｎ−３ｔ系、／ｌ−３１−３ｉ−Ｃｕ−（Ｎ　
ｉ）系などの展伸用合金或いは鋳造用合金が知られてい
る。また、上記銅合金としては、たとえば所謂無酸素銅
、タフピッチ銅、リン脱酸銅、丹銅、黄銅などが知られ
ている。

また、上記ニッケル合金としてはたとえばＪＩＳＨ４５
５１に規定されたニッケル銅合金が知られている。さら
に、本発明が適用された砥石は錆取りにも好適に用いら
れ得る。

実施例 以下、本発明が適用された砥石の具体的構成例を詳細に
説明する。

第１例 ・炭化珪素質砥粒（ｃｃ”　２４０）　：　　１００重
量部・エピクロルヒドリン−ビスフェノールＡ型の液状
エポキシ樹脂：　　　　１７重量部但し、エポキシ当量
＝１８４乃至１９４粘度＝１１０００乃至１４０００　
ＣＰＳ・硬化剤：　　　　　　　　　　　　２６重量部
但し、長鎖状の脂肪族ジアミン 粘度＝１８０　ＣＰＳ を真空下で混合して泥漿（スラリー）状物に調製し、そ
れを離型剤が塗布された角型の金型内に流し込んで１４
０℃の炉中で２時間硬化させる。そして硬化後の砥石を
６０■ｍＸ１０ｎＸ１０關の一定の角棒形状に切り出す
。このようにして得られた砥石は比重が２．１２ｇ／ｃ
ｄであり無気孔性の可撓性樹脂にて砥粒が結合されてい
る。これを砥石Ｎｏ、ｌとする。

このようにして得られた砥石Ｎｏ、１と、対比として一
般のエポキシ砥石ＧＣ”２４０とを用いて以下に示す条
件下でホーニング試験を行った。

ホーニング試験条件 ・被加工材＝（ａ）アルミ合金６０６１主な成分（％）
　１．０Ｍｇ、　０．６Ｓｉ。

０、３Ｃｕ、　０．１５Ｃｒ （ｂ）アルミ合金鋳物４種り 主な成分（％）　５．０Ｓｉ、　　０．５Ｍｇ。

１、３　Ｃｕ 硬度は母材がＨｖ　（ビッカース硬 度１９０．補強材（シリコン 粒）がＨｖ１０３８゜ ・被削材寸法：８０鶴×５０鶴×４０璽■・研削機械：
ホーニング試験機 ・砥石圧カニ６ｋｇ−ｆ／ｃｎｌ ・研削時間：２ｍ１ｎ ・研削油：軽油 この結果を第１表にまとめて示す。前記砥石隘１によれ
ば、被加工材の表面が極めて良好に仕上げられるととも
に、砥石の溶着、目詰まりがな（好適の加工（研削）能
率が得られた。しかも、第１図に示すように、硬質かつ
高脆性のシリコン粒ｌＯの割れが殆どなく、母材ととも
に良好に研磨される。

このように、好適な仕上結果が得られるのは、可撓性樹
脂が無気孔状態で砥粒を結合しているため、気孔に起因
する目詰まりが解消される一方、可撓性樹脂が前述のよ
うな一定の硬度、引張強さ、引張破断伸び率を備えてい
るために砥粒の自生作用が軟質の被削材に拘わらず好適
に得られて、これによっても目詰まりが防止されるとと
もに、好適な仕上げ面が得られ、しかも好適な仕上能率
が得られるからである。とくに、砥粒は適度に弾性を備
えた可撓性樹脂にて保持されているため、他よりも突き
出している砥粒に荷重が加えられたときにはその砥粒の
適度の逃げが許容されて、研削面には多数の砥粒が均等
に接することとなり、これが好適な仕上げ面が得られる
一因と考えられる。

さらに、他よりも突き出している砥粒の逃げが許容され
る結果、被加工材中に混在する高硬度および高脆性の補
強材に大きな荷重が砥粒から局部的に加えられることが
なくその補強材の割れが防止されると考えられる。

因に、第２図は、前記砥石隘１の仕上効果を示す第１図
と対比させるためのものであって、従来のフェノール樹
脂砥石によって前記と同様の研削条件下にて試験された
場合の被削材の表面状態を示している。図中１２はシリ
コン粒１０が割れて脱落した跡の穴を示している。なお
、第１図および第２図は被削材（アルミ合金鋳物４種Ｄ
）の表面状態を顕微鏡にて観察した図であって、実際の
表面の２６０倍図である。

第２例 ・ダイヤモンド砥粒（”３２５；ニッケルコーティング
）：　　　　　　　　　　　１００重量部・炭化珪素砥
粒（ＧＣ”　４００）：　１００重量部・長鎖状の脂肪
族エポキシ樹脂：　　１８重量部但し、エポキシ当量＝
３６４乃至３８０粘度＝　２５００乃至４５００　ＣＰ
Ｓ・硬化剤：　　　　　　　　　　　　２６重量部但し
、長鎖状の変性脂肪族ジアミン 粘度＝　３２　ＣＰＳ ・エポキシシラン系カップリング剤：０．５重量部を真
空下で混合して泥５！　＜スラリー）状物に調製し、そ
れを離型剤が焼付された角型の金型内に流し込んで１２
０℃の炉中で４時間硬化させる。そして硬化後の砥石を
６０鶴ＸＩＯ■×１０鶴の一定の角棒形状に切り出す。

このようにして得られた砥石は比重が２．２７ｇ／ｃ＋
Ｊであり無気孔性状態で可撓性樹脂にて砥粒が結合され
ている。これを砥石Ｎ００２とする。

この様にして得られた砥石隘２で前記砥石磁１と同様に
ホーニング研削試験を行った。被削材には旧−５ｉＣ単
結晶繊維５％入りアルミ合金を用いた。この結果をまと
めて第２表に示す。

従来のフェノール樹脂砥石にては研削性が極めて悪く、
又、前記魚１の砥石にても被削材面状態は良好なるも、
砥石損耗が多（、研削能率が劣る。

しかしながら、砥石Ｎ［Ｌ２の様にダイヤモンド砥粒を
添加することにより、研削量が大幅に増大するにも拘わ
らず、砥石損耗が極めて少ない、すなわち、研削能率が
極めて向上した。しかも、被削材面状態は砥石患１と同
様に良好であうた。

第３例 ・砥粒（ＧＣ”　２４０）：　　　　　１００重量部・
エピクロルヒドリン−ビスフェノールＡ型の液状エポキ
シ樹脂：　　　　１０重量部但し、エポキシ当量＝１８
４乃至１９４粘度＝１１０００乃至１４０００　ＣＰＳ
・硬化剤；　　　　　　　　　　　　　１０重量部但し
、シアノエチル化した長鎖状 の変性脂肪族ジアミン 粘度＝　３２　ＣＰＳ ・チタン系カップリング剤：０．５重量部を真空下で混
合して泥漿（スラリー）状物に調製し、それを離型剤が
焼付された角型の金型内に流し込みかつ厚さ３０１ｍに
圧縮したのち１５０℃の炉中で１時間硬化させる。そし
て硬化後の砥石を６　ＱｗＸ　１０鶴ＸＩＱｍの一定の
角棒形状に切り出す。このようにして得られた砥石は比
重が２゜５ｇ／−の高砥粒率であり無気孔性状態で可撓
性樹脂にて砥粒が結合されている。これを砥石Ｎｏ。

３とする。

このようにして得られた砥石Ｎ００３を前記砥石Ｎ０１
１および砥石Ｎ００２と同様の研削試験に用いたところ
、砥石Ｎｏ、１および砥石ＮＯ３２と同様の良好な仕上
げ面が得られると同時に砥石磁１と比べて研削能率が１
．４倍、すなわち研削比で１，８倍に改善された。

第４例 ・砥粒（ＷＡ″　１５０）：　　　　　１００重量部・
エピクロルヒドリン−ビスフェノールＡ型の液状エポキ
シ樹脂：　　　　１３重量部但し、エポキシ当量＝１８
４乃至１９４粘度＝　１１０００乃至１４０００　ＣＰ
Ｓ・硬化剤：　　　　　　　　　　　　２０重量部但し
、ダイマー酸とジエチレントリ アミンとを反応させたジアミ ドアミン を真空下で混合して泥５ｉ（スラリー）状物に調製し、
それを離型剤が塗布された角型の金型内に流し込んだの
ち１５０℃の炉中で４時間硬化させる。

そして硬化後の砥石を１００ｉ１００ｉ鶴×２００の角
棒形状に切り出す。このようにして得られた砥石は比重
が２．５ｇ／ｃａｌであり無気孔性状態で可撓性樹脂に
て砥粒が結合されている。これを砥石Ｎｏ、４とする。

このようにして得られた砥石Ｎｏ、４を鋳物のパリ取り
および錆取りに用いたところ好適な仕上げ面が得られた
。とくに、従来のサンドペーパと比較して砥粒が無限に
近く存在するので研磨能率が極めて高く得られるのであ
る。

第５例 ・砥粒（ＧＣ”　３２０）：　　　　　１００重量部・
アセタール基を含む環状脂肪族 エポキシ樹脂：　　　　　　　　　　３１重量部但し、
エポキシ当量−１５７ 粘度＝１５０００　　ＣＰＳ ・硬化剤＝　　　　　　　　　　　　１３重量部但し、
長鎖状の変性脂肪族ジアミン 粘度＝　３２　ＣＰＳ を真空下で混合して泥漿（スラリー）状物に調製し、そ
れを離型剤が焼付された円板状の金型内に流し込んだの
ち１２０℃の炉中で５時間硬化させる。そして硬化後の
砥石は外径２０５ｍｍｘ厚み２５鶴×穴径７６．２＋＋
ｎの円板形であって、比重が２．０９５ｇ／ａｄであり
無気孔性状態で可撓性樹脂にて砥粒が結合されている。

これを砥石Ｎｏ、５とする。

このようにして得られた砥石Ｎｏ、５を銅合金の表面研
削に用いたところ好適な仕上げ面が得られた。また、切
粉の砥石への溶着も見られなかった。

しかし、従来のフェノール樹脂砥石ではスクラッチが生
じて良好な仕上面は得られなかった。

前述のような効果が得られる砥石はその出来上がり後の
機械的性質、たとえば砥石硬度等が砥粒の性状や混入率
などによって大きく影響され、また砥粒の自生作用を得
るための条件は結合剤としての可撓性樹脂単体の特性に
専ら関連するため、可撓性樹脂単体の硬度、引張強度、
および引張破断伸び率を特定することによって上記効果
を普遍的に得られると考えられる。

第３表、第４表、第５表は可撓性樹脂単体の硬度、引張
強度、および引張破断伸び率に着目し、その硬度、引張
強度、および引張破断伸び率が異なる種々の可撓性樹脂
を結合剤とする砥石について行った試験結果が示されて
いる。

なお、上記第３表、第４表、第５表において、◎印、○
印、△印、Ｘ印は、判定基準を表すものであって、最良
、良、やや良、および不良をそれぞれ示している。

上記第３表、第４表、第５表に示されているように、前
記可撓性樹脂の硬度は主として砥粒の保持条件に対応し
た被削材の面状態に関連するものであって、硬度（Ｊ　
Ｉ　Ｓ　−Ｃスケール）が５未満であると砥粒に荷重が
加えられたときに砥粒が砥石内へ押し込まれてしまって
研削あるいは研磨が困難となり、前加工の凹凸が仕上げ
面に残る。また、可撓性樹脂の硬度が８０を超えると突
き出している砥粒に過大な荷重が加えられたときに砥粒
の逃げが得られず比較的軟らかい金属材料の被削面にむ
しれや引っ掻き傷が生じて充分な面粗度が得られない。

したがって、被加工材がアルミニウム合金、銅合金、ニ
ッケル合金、またはそれを母材とする複合材料などの比
較的軟らかい金属材料である場合には、可撓性樹脂の硬
度は５乃至８０の範囲内が望ましく、また、その硬度は
１０乃至６０の範囲内において一層好ましい結果が得ら
れ、また硬度が２０乃至５０の範囲内において最も良い
結果が得られた。

前記可撓性樹脂の引張破断伸び率も、主として砥粒の保
持条件に対応した被削材の面状態に関連するものであっ
て、引張破断伸び率が５％未満であると砥粒の摩擦方向
の逃げが得られず充分な面粗度が得られない。また、引
張破断伸び率が１００％を超えると砥粒の逃げが大きく
なって充分な研削・研磨が困難となり前加工の凹凸が仕
上げ面に残る。したがって、被加工材がアルミニウム合
金、銅合金、ニッケル合金、またはそれを母材とする複
合材料などの比較的軟らかい金属材料である場合には、
引張破断伸び率は５％から１００％の範囲内が望ましく
、また、１０％乃至７０％の範囲内においてさらに良い
結果が得られ、２０％乃至５０％の範囲内において最も
良い結果が得られた。

前記可撓性樹脂の引張強度は、主として砥粒の自生作用
に関連するものであって、引張強度が５ｋｇ−ｆ／ｃｏ
ｔ未満であると砥粒および可撓性樹脂が早期に脱落して
目こぼれが生じ、砥石の損耗が激しい。また、可撓性樹
脂の引張強度が７０ｋｇ−ｆ／ｃａｌを超えると砥粒お
よび可撓性樹脂の脱落が困難となって砥粒の自生作用が
得られず、目詰まりが生じる。このために良好な仕上げ
面が得られない。

したがって、上記引張強度は５乃至ＴＯｋｇ−ｆ／ａ＋
！の範囲内においてアルミニウム合金、銅合金、ニッケ
ル合金、またはそれを母材とする複合材料などの比較的
軟らかい金属材料でも一応の自生作用が得られるととも
に、引張強度が１０乃至５０ｋｇ・ｆ／ｃｔＡの範囲内
においてさらに良い結果が得られ、１５乃至３０ｋｇ−
ｆ／ａｎ（の範囲内において最も良い結果が得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明が適用された砥石によって加工された被
加工材の表面状態の例を示す拡大図である。第２図は従
来の砥石によって加工された被加工材の表面状態の例を
示す拡大図である。 第１図 手続補正書印釦 昭和６０年１１月１８日 １、事件の表示 昭和６０年　特許願　第７３２５９号 ２、発明の名称 可撓性樹脂を用いた砥石 ３、補正をする者 事件との関係　　　特許出願人 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 明細書の第２４頁第１１行および第１２行の間に下記の
文章を改行して挿入する。 記 ［第６例 ・砥粒（ＧＣ”３０００）：　　　１００重量部・長鎖
状の脂肪族エポキシ樹脂：　１８重量部但し、エポキシ
当量−３６４乃至３８０粘度＝　２５００乃至４５００
　ＣＰＳ・硬化剤：　　　　　　　　　　　２６重量部
但し、長鎖状の変性脂肪族ジアミン 粘度〒３２　ＣＰＳ ・消泡剤：０．３重量部 を真空下で混合して泥漿（スラリー）状物に調製し、そ
れを離型剤が焼付された円盤型の金型内に流し込んで１
２０℃の炉中で４時間硬化させる。 そして、硬化後の砥石を専用の鉄拓に接着した後に、砥
石寸法が７５ｗφ×２５ｗφ×５０鰭φのリング状にな
る様に仕上げる。これを砥石１１ｈ６とする。 このようにして得られた砥石磁６で磁気ディスク用アル
ミサブストレート（厚み寸法５ｉｎｃｈφ×２．１５）
を研磨した。その結果、面粗さがＲ，−〇、０２１μ、
　　Ｒ，、、−０，２９μとなり、スラリ。 チもなく、一般のポーラスなフェノール樹脂ボンド砥石
に比較して良好な面が得られた。すなわち、砥石磁６に
よれば、従来の砥石（ＧＣ“３０００）の面粗さＲ，−
０，０５６μ、Ｒ□Ｘ−０，６８μと比較して、１７２
〜１７３程度の面粗さが得られることになる。但し、上
記研磨の前処理工程は、従来と同様の条件下で行ったも
のである。 第７例 ・砥粒ＣＣＣ“２０００）：　　　１００重量部・エピ
クロルヒドリン・ビスフェノールＡ型のエポキシ樹脂：
　　　　　　９重量部但し、エポキシ当量−１８４乃至
１９４粘度−１１０００乃至１４０００　ＣＰＳ・硬化
剤＝　　　　　　　　　　　１４重量部但し、長鎖状の
脂肪族ジアミン 粘度＝１８０　ＣＰＳ を用意し、予め液状エポキシ樹脂と硬化剤を混合して液
状物とするとともに、その液状物を高速ミキサーを使用
して砥粒と混合して得た坏土を、円盤型の金型内に装填
し所定厚みになるまで圧縮成形した。その後、金型の押
圧機を専用の締め治具にて固定して１５０℃の炉中で４
時間硬化させる。 そして硬化後の砥石を１８０鶴φＸ　３０　ｍｍ厚み×
１００ｗφに仕上げて専用の鉄板に接着した。これを砥
石隘７とする。 このようにして得られた砥石Ｎ１１Ｌ７を３ｎ厚みのス
テンレス板（ＳＩＪＳ　３０４　）の研磨に下記の研磨
条件で使用したところ、従来の砥石では達成できなかっ
た鏡面が下記の研磨結果に示すように得られた。 ・研磨条件　砥石回転数：５ＱＯｒｐｍ研削液　　：水 ・研磨結果　表面粗さ　：０．０１μｍ平面度　　：０
．３μｍ したがって、従来の鏡面出しには、砥石の研磨工程の後
に、くるみ粉砕物等によるポリッシングエ程が必要であ
ったが、本発明の砥石を使用すれば、そのようなポリッ
シング工程が不要となった。」以　　　上 手続補正書印釦 昭和６０年１２月６日 昭和６０年　特許願　第７３２５９号 ２、発明の名称 可撓性樹脂を用いた砥石 ３、補正をする者 事件との関係　　　　特許出願人 名　称　（４２９）株式会社 ノリタケカンパニーリミテド ４、代理人　■４５０ 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 明細書第２４頁第１１行及び第１２行の間に挿入した一
文中の第１３行目（昭和６０年１１月１８日付提出の手
続補正書の第２頁第１７行目）の「鉄拓」を「鉄板」に
訂正する。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）砥粒が無気孔性の可撓性樹脂にて結合させられ、
   かつ、該可撓性樹脂が、硬度（ＪＩＳ、Ｃスケール）が
   ５乃至８０の範囲内であり、引張破断伸び率が５乃至１
   ００％の範囲内であり、かつ引張強度が５乃至７０ｋｇ
   ・ｆ／ｃｍ＾２の範囲内であるものであることを特徴と
   する可撓性樹脂を用いた砥石。
2. （２）前記砥粒は、前記可撓性樹脂との混合に先立つて
   該可撓性樹脂との結合力を改善するためのカップリング
   剤にて予め被覆されるものである特許請求の範囲第１項
   に記載の可撓性樹脂を用いた砥石。
3. （３）前記可撓性樹脂は、前記砥粒との混合に先立つて
   、該砥粒との結合力を改善するためのカップリング剤が
   予め添加されるものである特許請求の範囲第１項または
   第２項に記載の可撓性樹脂を用いた砥石。
4. （４）前記可撓性樹脂は、可撓性エポキシ樹脂またはウ
   レタン樹脂である特許請求の範囲第１項乃至第３項のい
   ずれかに記載の可撓性樹脂を用いた砥石。
5. （５）前記砥粒は、炭化珪素質、溶融アルミナ質、炭化
   硼素粒、ダイヤモンド、立方晶窒化硼素などの人造硬質
   砥粒またはそれ等を混合粒子などから構成されたもので
   ある特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載
   の可撓性樹脂を用いた砥石。
6. （６）前記砥粒は、酸化クロム、酸化セリウム、ベニガ
   ラ等の金属酸化物粒子、ザクロ石粉、水晶砂鉄、金属粒
   、ガラス粉、それ等の混合粒子などの比較的軟質な砥粒
   である特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記
   載の可撓性樹脂を用いた砥石。
7. （７）前記砥粒は、炭化珪素質、溶融アルミナ質、炭化
   硼素粒、ダイヤモンド立方晶窒化硼素などの人造硬質砥
   粒と、金属粒子、金属酸化物粒子、ザクロ石粉、水晶砂
   鉄、ガラス粉などの比較的軟質の砥粒との混合粒子であ
   る特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載の
   可撓性樹脂を用いた砥石。